CN105008162A - 热交换器以及空调装置 - Google Patents

Abstract

热交换器具备：具有多个管(41)的芯部(42)；一对箱部(43、44)，以沿着与所述管交叉的交叉方向延伸的方式设在所述管的长度方向端部，将流体分配给所述管，并且使在所述管内流通的流体集合；内侧壁部(47，49)，设在所述一对箱部内，用于变更所述箱部内的制冷剂的流动；以及加强部(60B)，从外侧对所述一对箱部的外周部进行局部加强。所述加强部设在除了所述一对箱部的所述交叉方向上的两端部之外且除了所述内侧壁部的外侧的所述箱部的外周部之外的位置。

Description

热交换器以及空调装置

本发明以2013年2月26日提交的日本申请号2013-36052号为基础，将其记载内容引于此。

技术领域

本发明涉及在内部流动有制冷剂的热交换器以及在空调壳体内部具有热交换器的空调装置。

背景技术

专利文献1所记载的车辆用空调单元的制冷用蒸发器，在蒸发器的四角夹装弹性部件而被组装到空调单元壳体上。该弹性部件具有蒸发器的振动吸收作用。对振动吸收作用进一步具体说明，蒸发器通过制冷剂配管而被结合于车辆发动机室内的压缩机，该压缩机安装于车辆发动机而由发动机驱动。因此，压缩机与车辆发动机一体地振动。另外，由于压缩机排出以及吸入制冷剂时所产生的脉动，压缩机自身进行振动。该压缩机的振动经由制冷剂配管而传播到位于车室内的蒸发器。另外，制冷剂流动时，膨胀阀以及配管振动，该振动传播到蒸发器。进而，蒸发器自身因在内部通过的制冷剂而进行振动。因此，通过弹性部件支撑蒸发器，由此，由弹性部件吸收传播到蒸发器的振动以及蒸发器自身的振动，能够抑制蒸发器的振动被传递到空调单元壳体并增幅而产生异音(噪音)的情况。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2006-335189号公报

发明内容

专利文献1中，尽管在四角夹装有弹性部件，但是，由于将弹性部件组装到蒸发器的框体中，因此蒸发器的构成要素增加。由此，蒸发器的制造工序增加，生产率下降。

本发明的目的在于提供一种能够以简单的结构来减小振动向外部的传递的热交换器以及空调装置。

根据本发明的一例，热交换器具备芯部、一对箱部、内侧壁部、加强部。芯部具有多个内部流通有制冷剂的管。一对箱部以沿着与所述管交叉的交叉方向延伸的方式设在所述管的长度方向端部，将流体分配给所述管，并且使在所述管内流通的流体集合。内侧壁部设于所述一对箱部内，变更所述箱部内的制冷剂的流动。加强部从外侧对所述一对箱部的外周部进行局部加强。所述加强部设在除了所述一对箱部的所述交叉方向上的两端部之外且除了所述内侧壁部的外侧的所述箱部的外周部之外的位置。

由此，在除了一对箱部的两端部以及内侧壁部的外侧的箱部的外周部之外的位置设有加强部。箱部的两端部以及存在内侧壁部的部分是刚性高、振动小的部分。利用加强部对这样的部分以外的部分进行局部加强，提高刚性，由此，能够抑制刚性低的部分的振动。因此，能够降低来自热交换器的起因于制冷剂流动的放射声。另外，若对整体进行加强，则箱部大型化，且重量增加，但通过本发明这样局部进行加强，能够抑制箱部的大型化以及重量增加。因此，能够以简单的结构有效抑制振动。

根据本发明的一例，空調装置具备空气在内部通过的空调壳体和配置在所述空调壳体内的热交换器。所述热交换器具有：芯部，该芯部构成为，具有在内部流通制冷剂的多个管；一对箱部，一对箱部以沿着与所述管交叉的交叉方向延伸的方式设在所述管的长度方向端部，将流体分配给所述管，并且使在所述管内流通的流体集合；以及内侧壁部，该内侧壁部设在所述一对箱部内，用于变更所述箱部内的制冷剂的流动。所述空调壳体具有对所述空调壳体进行局部加强的加强部。所述空调壳体与所述一对箱部的外周部抵接而固定所述热交换器，所述加强部设在除了所述一对箱部的所述交叉方向上的两端部之外且除了所述内侧壁部的外侧的所述箱部的外周部之外的位置。

附图说明

图1是将第1实施方式的车辆用空调装置简化表示的剖视图。

图2是将第1实施方式的蒸发器简化表示的主视图。

图3是将第1实施方式的蒸发器简化表示的俯视图。

图4是将第1实施方式的蒸发器简化表示的仰视图。

图5是表示第1实施方式的蒸发器的上侧箱部的振动特性的曲线图。

图6是表示第1实施方式的蒸发器的下侧箱部的振动特性的曲线图。

图7是将第1实施方式的蒸发器的上侧箱部的一部分扩大表示的剖视图。

图8是将第2实施方式的蒸发器简化表示的主视图。

图9是将第2实施方式的蒸发器简化表示的俯视图。

图10是将第2实施方式的蒸发器简化表示的仰视图。

图11是表示第2实施方式的蒸发器的上侧箱部的振动特性的曲线图。

图12是表示第2实施方式的蒸发器的下侧箱部的振动特性的曲线图。

图13是将第3实施方式的蒸发器的上侧箱部的一部分扩大表示的剖视图。

图14是在第3实施方式中将频率和声压等级的关系与比较例一并进行表示的曲线图。

具体实施方式

下面，参照附图对用于实施本发明的多个实施方式进行说明。在各实施方式中，对于与在先的实施方式中说明的事项对应的部分，有时标注相同的参考符号，或者对在先的参考符号增加一文字，并省略重复的说明。另外，在各实施方式中对结构的一部分进行说明的情况下，结构的其他部分与在先说明的实施方式相同。不限于各实施方式中具体说明的部分的组合，若组合不产生特别的阻碍，则也能够将实施方式彼此局部组合。

(第1实施方式)

使用图1-图7来说明本发明的第1实施方式。车辆用空调装置10是能够实施车室内空调运转的装置。车辆用空调装置10大致具备送风部和空调部，车辆用空调装置10的外壳由空调壳体11构成。空调壳体11配置在车室内前方的仪表板(未图示)的背侧。空调壳体11形成供空气的流动分支或合流的多个通路，该通路在内部流通有空气。空调壳体11由多个壳体部件构成，例如是聚丙烯等树脂成形品。多个壳体部件通过金属弹簧、螺钉等紧固构件而一体结合，从而构成空调壳体11。

送风部具备用于将车室内或车室外的空气送到空调部的送风机(未图示)，送风机的吹出口与至空调部的入口的送风通路12连接。送风机由离心多叶片风扇和对其进行驱动的电动机构成，离心多叶片风扇的周围由涡旋外壳包围，送风机通过沿离心多叶片风扇的离心方向延伸的管道与送风通路12连通。

空调部在空调壳体11的内部具备：将送风通路12横截堵塞地设置的蒸发器21；将通过蒸发器21的空气加热的加热芯22；冷风通路23；空气混合门24；暖风通路25；暖风和冷风进行混合的空间的空气混合腔室26；除霜用门27；面部用门28；以及脚用部门29。而且，在空调壳体11上，在冷风通路23以及暖风通路25的下游侧形成有多个吹出口，此处，设有作为空调壳体11的吹出口的一例的除霜吹出口37、面部吹出口38以及脚部吹出口39。

除霜吹出口37位于空调壳体11的车辆前方侧的上部。在仪表板的前挡风玻璃附近的车辆前方部设有作为室内吹出口之一的除霜室内吹出口(未图示)。除霜吹出口37和除霜室内吹出口通过除霜用管道(未图示)连接，使得空调风沿着前挡风玻璃等的室内侧面以降低模糊程度。除霜吹出口37由除霜用门27进行开闭控制。

面部吹出口38与空调壳体11上部的除霜吹出口37相比位于车辆后方侧。在仪表板的车辆后方侧的前表面上设有作为向车室内露出的室内吹出口之一的面部室内吹出口(未图示)。面部吹出口38和面部室内吹出口通过面部用管道(未图示)连接，以将空调风朝向驾驶席以及副驾驶席的乘员的上半身吹出。面部吹出口38由面部用门28进行开闭控制。

脚部吹出口39与空调壳体11上部的面部吹出口38相比位于下方侧。在乘员的脚下设有作为室内吹出口之一的脚部室内吹出口(未图示)。脚部吹出口39和脚部室内吹出口通过脚部用管道(未图示)连接，以将空调风朝向驾驶席以及副驾驶席的乘员的脚下吹出。脚部吹出口39由脚部用门29进行开闭控制。

另外，除霜用门27、面部用门28以及脚部用门29分别为具有旋转轴和平板状的门板的板状门。送风机、空气混合门24、除霜用门27、面部用门28以及脚部用门29的动作由未图示的控制装置来控制。

蒸发器21是如下的冷却用热交换器：其例如位于空调壳体11的车辆前方侧，使由制冷循环内的膨胀阀减压后的低温低压的制冷剂接受送风机的送风而在内部蒸发。并且，将在制冷剂所流动的管41的周围通过的送风空气冷却，并将冷风供给至下游的冷风通路23。

加热芯22是如下加热用热交换器：其与蒸发器21相比位于车辆后方侧的下部，将行使用发动机的高温的冷却水作为热源而与送风空气进行热交换，对在周围流动的空气进行加热。加热芯22配置成，将蒸发器21的空气流动方向的下游侧的通路局部堵塞。

空气混合门24通过其开度位置来调节通过加热芯22的暖风的风量和不通过加热芯22的冷风的风量的比例，从而进行空调风的温度调节。并且，空气混合门24处于图1所示的位置时是最大制冷时，关闭暖风通路25而将空气向加热芯22的流动完全切断，将制冷风提供给车室内。

当空气混合门24处于中间的位置时，冷风通路23和暖风通路25这双方局部开放，冷风和暖风这双方流下。于是，利用设于各吹出口的上游侧的空气混合腔室26将冷风和暖风混合，在进行温度调节之后，从开放的吹出口吹出，在管道内通过而被送到室内吹出口。

接着，使用图2－4来说明蒸发器21。如图2所示，蒸发器21包括芯部42、作为一对箱部43、44的上侧箱部43以及下侧箱部44，各构成部件间相互钎焊接合。

芯部42是将多个扁平管41和多个波纹翅片45交替地沿层叠方向(X方向)层叠而构成的。在层叠方向的两侧最外侧的波纹翅片45的外侧配置有侧板46。作为芯部42的内部流体的制冷剂沿着扁平管41的长度方向(Y方向)流动。将该制冷剂的流动方向设为蒸发器21的宽度方向Y，将芯部42的通风方向设为蒸发器21的厚度方向Z，并且，将与该宽度方向Y以及厚度方向Z和分别正交的方向(层叠方向X)设为蒸发器21的长度方向。蒸发器21以其宽度方向Y为上下方向地配置于车辆。

扁平管41是通过将薄壁的铝合金制带状板材进行弯折加工而形成的管部件，与制冷剂流通方向正交的横截面形成为扁平状。扁平管41可以是通过铝合金材料的挤压成形而将沿长度方向延伸的多个制冷剂通路形成为一体。另外，也可以是将两张铝合金制的金属薄板彼此相对地接合成中空状而形成的。扁平管41的板厚例如为0.2mm。

波纹翅片45是将在两面预先包覆有钎焊料的薄璧的铝合金制带板材辊加工成曲折延伸状(波状)的波纹型的翅片。波纹翅片45是切折出多个用于提高热交换效率的百叶板(未图示)而形成的。波纹翅片45的板厚例如为0.05mm。

侧板46对芯部42进行加强，是通过对由未包覆钎焊料的原始材料构成的铝合金制平板材进行冲压加工而成形的。侧板46的长度方向(宽度方向Y)的两端部形成为平板状。另外，其中央部分形成为呈在扁平管41以及波纹翅片45的层叠方向X上向外方开口的コ字状截面。侧板46钎焊于波纹翅片45。侧板46的板厚例如为1mm。

一对箱部43、44以沿着与扁平管41交叉的交叉方向(层叠方向X)延伸的方式设于扁平管41的长度方向Y的两端部。一对箱部43、44将流体分配给扁平管41并且使在扁平管41内流通的流体集合。

首先，说明一对箱部43、44中的上侧箱部43。上侧箱部43由在扁平管41的长度方向Y上被一分为二的扁平管41相反侧的联管箱(未图示)和扁平管41侧的联管板(未图示)形成。联管箱以及联管板分别具有半圆形状或矩形形状的截面形状，是对铝合金制平板材进行冲压加工而成形的。

在联管箱的两面以及联管板的内侧面，预先包覆有钎焊料。并且，联管箱和联管板彼此嵌合地钎焊接，形成在送风空气的流动方向(蒸发器21的厚度方向Z)上排列有两个内部空间的筒状体(参照图7)。并且，在上侧箱部43的长度方向端部(层叠方向X的两端部)的开口部，钎焊有通过对铝合金制平板材进行冲压加工而成形的盖，将该开口部封闭。上侧箱部43以及下侧箱部44的板厚例如为1mm。

而且，在上侧箱部43钎焊有将内部空间在上侧箱部43的长度方向(层叠方向X)上分割的两个隔板47。另外，如图3所示，在隔板47的左侧的上侧箱部43的区域中，沿着送风空气的流动方向排列的上侧箱部43的两个内部空间通过多个连通路48而彼此连通。

下侧箱部44具有与上述的上侧箱部43类似的构造，形成由联管箱和联管板构成的筒状体。并且，在其长度方向的两端的开口部设有盖。也同样在下侧箱部44钎焊有一个隔板47。另外，如图4所示，在隔板47的左侧的上侧箱部43的区域中，沿着送风空气的流动方向排列的下侧箱部44的两个内部空间通过多个连通路48而彼此连通。而且，在下侧箱部44的内部空间设有三个用于使制冷剂隔热膨胀的节流件49。

在一对箱部43、44中的芯部42侧的壁面(联管板的壁面)上，以与扁平管41以及侧板46的间距相同的间距沿着层叠方向X设有未图示的扁平管插入口和未图示的侧板插入口。各扁平管41的长度方向Y的端部以及侧板46的长度方向Y的端部分别插入到各自的插入口并被钎焊。由此，扁平管41与一对箱部43、44的内部空间连通，并且，侧板46的长度方向端部支撑固定于一对箱部43、44。

此外，在上侧箱部43的图2中的右侧端部钎焊有连接块(制冷剂流出入部)50，该连接块50设有制冷剂流入的流入口以及制冷剂流出的流出口。流入口与上侧箱部43的内部空间中的空气流动的一方侧(图3的下方侧)的箱部内连通，流出口与空气流动的另一方侧(图3的上方侧)的箱部内连通。

扁平管41排列成与一对箱部43、44的排列对应，在作为外部流体的送风空气的流动方向上，上游侧的扁平管41的列与下游侧的扁平管41的列这两列并列。在如此形成的蒸发器21中，制冷剂从流入口流入到上侧箱部43的一方的箱部内之后，在一方的扁平管41列和下侧箱部44的一方的箱部内上下曲折地流动，直至上侧箱部43的图1的左侧端部。而且，制冷剂从上侧箱部43的一方的箱部通过连通路48而流动到另一方的箱部，通过另一方的扁平管41列和下侧箱部44的另一方的箱部内，同样地上下曲折地流动，返回到上侧箱部43的另一方的箱部。并且，该制冷剂最终从流出口流出。在这期间，蒸发器21使制冷剂蒸发并利用其蒸发潜热而将送风空气冷却。

接着，使用图5～图7来说明蒸发器21的防振构造。蒸发器21固定在构成车辆用空调装置10的空调壳体11内。图5以及图6中，纵轴是部分总括值(Partial over All(＝POA值))。对于POA值，首先因制冷剂在蒸发器21中流动而施加激振力，利用里转换器来测量此时的激振力，利用加速度计来测量响应。接着，检测激振力和加速度响应，求出频率响应函数，根据频率响应函数求出POA值。图5以及图6所示的频率区域是4kHz～10kHz。

图5的检测点P1～P7与图3的由圆记号表示的P1～P7对应。另外，图6的检测点L1～L7与图4的由圆记号表示的L1～L7对应。图3以及图4中由实线表示的圆记号是在各箱部43、44中刚性高的部分。因此，实线的圆记号被赋予各箱部43、44的两端部、隔板47的位置以及节流件49的位置。图3以及图4中由双点划线表示的圆记号是由实线表示的检测点以外的检测点。如图5以及图6所示，由实线表示的位置(P1，P5，P7，L1，L3、L5，L7)的POA值比较小。以后，有时将POA值大的部位成为波腹，将POA值小的部位成为波节。

相比于波节，在波腹的部位的振动大，因此，这也成为蒸发器21的放射声的原因。因此，在本实施方式中，蒸发器21以提高上侧箱部43以及下侧箱部44的振动大的波腹部位的刚性的方式固定于空调壳体11。具体而言，当蒸发器21固定于空调壳体11时，一对箱部43、44的外周部与空调壳体11的内壁抵接。空调壳体11的内壁与上侧箱部43的外周部抵接的部分中的至少一个部位为空调壳体11的加强部60。加强部60对空调壳体11进行局部加强。加强部60设于空调壳体11的外壁，如图7所示，该加强部60通过沿图7的左右方向延伸的加强用肋60来实现。

如图7所示，在上侧箱部43与空调壳体11的内壁之间设有衬垫61。衬垫61是为了防止空气在空调壳体11与蒸发器21之间泄漏而设置的。衬垫61是空调壳体11的内壁的一部分。另外，在空调壳体11的内壁与衬垫61之间设有定位用肋62。定位用肋62沿层叠方向X延伸。

加强用肋60沿层叠方向X隔开间隔地设有多个。在本实施方式中，加强部60设于在层叠方向X上相邻的隔板47或节流件49与箱部43、44的两端部之间的中央。具体而言，在上侧箱部43中，在与P3以及P6相对的位置设有加强用肋60。P3的位置位于上侧箱部43的左方的端部与隔板47之间的中央。这样的固定端的中央的位置容易成为波腹。另外，同样地，P6的位置位于上侧箱部43的右方的端部与隔板47之间的中央。

另外，下侧箱部44也同样地固定，在与L2、L4、L6相对的位置设有加强用肋60。L2的位置位于下侧箱部44的左方的端部与隔板47之间的中央。另外，L4的位置位于隔板47与节流件48之间的中央。另外，L6的位置位于下侧箱部44的右方的端部与隔板47之间的中央。与不存在加强用肋60的部分相比，存在这样的加强用肋60的部分的刚性高。因此，存在加强用肋60的部分难以振动。

如以上说明那样，本实施方式的蒸发器21中，在除了一对箱部43、44的两端部、以及隔板47和节流件49的外侧的箱部43、44的外周部之外的位置设置加强部60。箱部43、44的两端部以及存在隔板47以及节流件49的部分是刚性高、振动小的部分。利用加强部60对这样的部分以外的部分进行局部加强，提高刚性，由此能够抑制刚性低的部分的振动。因此，能够降低来自蒸发器21的起因于制冷剂流动的放射声。另外，若对整体进行加强，则存在箱部43、44的大型化以及重量增加的问题，但通过蒸发器21那样局部进行加强，能够抑制箱部43、44的大型化以及重量增加。因此，能够以简单的结构有效抑制振动。

另外，在固定于空调壳体11的状态下，在与蒸发器21的振动模式的波腹对应的位置设置空调壳体11的加强部60。在本实施方式中，与波腹对应的位置是POA值的极大值的位置，与波节对应的位置是POA值的极小值的位置。另外，与波腹对应的位置是包括波腹且包括波腹附近的位置。因此，例如对于与波腹对应的位置，也可以分别将以POA值的极大值为中心且POA值大于规定的阈值的范围视为与波腹对应的位置。该各规定的阈值通过设计来确定，以能够获得上述振动抑制效果。另外，对于与波腹对应的位置，也可以例如从波腹(各极大值)向波节以四分之一以下的POA值为阈值来设定。这样的波腹的位置是相对于波腹(极大值)为规定的阈值以上的范围的位置，是振动变大的部位。利用空调壳体11的加强部60对这样的波腹进行局部加强，提高刚性，由此能够抑制波腹的振动。因此，能够降低来自蒸发器21的起因于制冷剂流动的放射声。

另外，在本实施方式中，在一对箱部43、44内设有用于变更制冷剂的流动的隔板47以及节流件49等内侧壁部。并且，加强部60设在除了一对箱部43、44的层叠方向X上的两端部之外的位置、以及除了内侧壁部的外周部之外的位置。对于存在内侧壁部的部分，由于内侧壁部进行了加强，所以振动容易变小。通过除去这样的内侧壁部的部分，而将加强部60配置在振动抑制效果更高的部位，因此能够提高振动的抑制效果。

而且，在本实施方式中，加强用肋60以沿着蒸发器21的厚度方向延伸的方式设于空调壳体11。通过这样的加强用肋60而使包括厚度方向Z以及扁平管41的长度方向Y的截面上的截面惯性距变大。因此，能够通过简单形状的加强部60而有效地抑制振动。

换言之，在本实施方式中，当制冷剂在蒸发器21中流动时，针对从蒸发器21产生的放射声，提高蒸发器21的振动变大的部位的刚性，从而减小振动并降低放射声。具体而言，利用加强用肋60对一对箱部43、44进行局部按压。若要提高刚性的部位为箱部整体或空调壳体11整体，则按压力和零件增大，振动原封不动地向空调壳体11传播的声音变大。另外，需要花费因材料变更等将箱部的强度设计得较强的无益的成本。因此，最好像本实施方式那样使用加强部60进行局部按压。

另外，例如以往为了减小振动而将减振材料(丁基橡胶)安装于箱部，但是质量增加，成为车辆燃油经济性变差的原因。但是在本实施方式中，在从蒸发器21直接放射的声音的频率范围4kHz～10kHz中，局部提高了一对箱部43、44的振动变大的部位，即箱部43、44的角部以外的部位、不存在隔板47以及节流件49的部位的刚性。具体而言，利用加强用肋60对一对箱部43、44进行局部保持，从而降低来自蒸发器21的直接放射声，且提高加强用肋60周边的空调壳体11的刚性。由此，降低从一对箱部43、44向空调壳体11的振动传播，减小放射声。

(第2实施方式)

接着，使用图8～图12来说明本发明的第2实施方式。在本实施方式中，一对箱部43、44内的隔板47和节流件49的位置及数量与第1实施方式不同。换言之，在本实施方式中，芯部42内的制冷剂的流动与上述的第1实施方式不同。

在上侧箱部43A中如图9所示地钎焊有四个隔板47。在下侧箱部44A中如图10所示地钎焊有六个节流件49。通过隔板47和节流件49的配置，以芯部42整体来看，制冷剂如图8所示那样U型转弯地流动。

图11的检测点P11～P17与图9的由圆标记表示的P11～P17对应。另外，图12的检测点L11～L19与图10的由圆标记表示的L11～L19对应。图9以及图10中由实线表示的圆标记是在各箱部43A、44A中刚性高的部分。因此，实线的圆标记被赋予各箱部43A、44A的两端部、隔板47的位置、节流件49的位置。图9以及图10中由双点划线表示的圆标记是由实线表示的检测点以外的检测点。如图9以及图10所示，由实线表示的位置(P11、P13、P15、P17、L11、L13、L15，L17)的POA值比较小。

在本实施方式中，加强用肋60在上侧箱部43A设在与P12以及P16相对的位置。另外，下侧箱部44A也同样地被固定，在与L12以及L18相对的位置设有加强用肋60。因此，在下侧箱部44A中，不是在与所有波腹相对的位置设置加强用肋60，而是在与波腹中的POA值较高的波腹相对的位置设置加强用肋60。

这样一来，当箱部43A、44A内的隔板47以及节流件49的位置不同时，箱部43A、44A的POA值不同。因此，根据波腹的位置来变更加强用肋60的位置，由此，本实施方式这样的蒸发器21，也能够实现与上述的第1实施方式相同的作用以及效果。

(第3实施方式)

接着，使用图13以及图14来说明本发明的第3实施方式。在本实施方式中，加强部60B的结构与上述的第1实施方式不同。加强部60B不设于空调壳体11而设于一对箱部43B、44的外周部的外侧。

加强部60B以弹性变形的状态设置在一对箱部43B、44的外周部，通过弹性变形来按压箱部43B、44的外周部。换言之，加强部60B对一对箱部43B、44进行局部保持。具体而言，如图13所示，加强部60B的截面形成为倒U字状，周向的两端部71夹持上侧箱部43B的侧面部72并进行固定。因此，上侧箱部43B的侧面部72被加强部60B向内侧按压。换言之，加强部60B在未施加外力的自然状态下其周向两端部71的间隔比上侧箱部43B的宽度小。使这样的加强部60B弹性变形，在扩大了两端部71的间隔的状态下设置在上侧箱部43B上。因此，由于两端部71作用有要返回自然状态的复原力，所以，如上所述地以按压着上侧箱部43B的侧面部72的状态进行固定。加强部60B例如由弹簧钢构成。加强部60B的按压力以上侧箱部43B不变形、且在施加了车辆行驶振动时不会脱落作为条件。

这样的加强部60B与上述的第1实施方式同样地设置在波腹的位置。因此，加强部60B能够利用按压力(复原力)直接压住在波腹的位置产生的振动。以将这样的加强部60B安装于一对箱部43B、44的状态构成蒸发器21。并且，与上述的第1实施方式同样地在一对箱部43B、44的外周部贴附衬垫61，并组装到空调壳体11。由此，也可以通过衬垫61来抑制从蒸发器21向空调壳体11的振动传播。如图14所示，用波线表示比较例，用粗实线表示实施例，用细实线表示背景噪音。背景噪音是在蒸发器21中未流动制冷剂的情况下的声压等级。实施例中，如上所述地在各箱部43B、44的波腹的位置设置加强部60B。比较例是未设置加强部60B的结构。如图14所示，可知在4kHz～8kHz之间实施例的声压等级小。4kHz～8kHz的范围与从蒸发器21直接放射的声音的范围(4kHz～10kHz)重叠。因此可知，可通过加强部60B来有效抑制振动。

这样一来，在本实施方式中，蒸发器21包括加强部60B而构成，加强部60B设在波腹的位置。由此能够如上所述地抑制从蒸发器21直接放射的声音。另外，与在一对箱部43B、44的外周部的整个区域设置丁基橡胶的情况相比，当使用由弹簧钢构成的加强部60B时，质量效应可为例如1/6(丁基橡胶180g→弹簧钢30g)。由此，能够实现轻量化，并且能够抑制振动。另外，用于减小一对箱部43B、44的振动的保持力也可以基于各个箱部43B、44的规格以及测定结果来单独设计。

(其他实施方式)

以上对本发明的优选实施方式进行了说明，但本发明不限定于上述的实施方式，在不脱离本发明的主旨的范围内能够进行各种变形来加以实施。

上述实施方式的构造只不过是例示，本发明的范围不限定于上述实施方式所记载的范围。本发明的范围由权利要求书的记载来表示，而且包括与权利要求书的记载等同的含义及范围内的所有变更。

在上述的第1实施方式中，作为在一对箱部43、44内变更制冷剂流动用的内侧壁部，设有隔板47和节流件49，但也可以是不具有内壁的一对箱部43、44。通过将加强部60设在波腹的位置或与波腹相对的空调壳体11的一部分，来实现同样的作用以及效果。

在上述的第1实施方式中，是构成车辆用空調装置10的蒸发器21，但不限定于车辆用，也可以是构成家庭用的空调装置的蒸发器21。另外，不限定于蒸发器21，只要是在内部流动制冷剂的长方体形状的热交换器即可，也可以是散热器或冷凝器。

在上述的第1实施方式中，在空调壳体11上设置加强部60，在蒸发器21上未设置加强部60，但是，也可以在第1实施方式的空调壳体11上搭载具有第3实施方式的加强部60B的蒸发器21。由此，能够进一步提高与波腹对应的位置的刚性，能够提高振动抑制效果。

另外，在上述的第3实施方式中，使用了进行弹性变形的加强部60B，但是，也可以在上侧箱部43以及下侧箱部44的外周部设置加强用肋60以提高刚性。因此，加强部60不限定于拆装自如的结构，也可以与一对箱部43、44一体形成。

Claims (8)

1.一种热交换器，其特征在于，包括：

芯部(42)，该芯部构成为，具有在内部流通制冷剂的多个管(41)；

一对箱部(43、44)，该一对箱部以沿着与所述管交叉的交叉方向延伸的方式设在所述管的长度方向端部，将流体分配给所述管，并且使在所述管内流通的流体集合；

内侧壁部(47、49)，该内侧壁部设在所述一对箱部内，用于变更所述箱部内的制冷剂的流动；以及

加强部(60B)，该加强部从外侧对所述一对箱部的外周部进行局部加强，

所述加强部设在除了所述一对箱部的所述交叉方向上的两端部之外且除了所述内侧壁部的外侧的所述箱部的外周部之外的位置。

2.如权利要求1所述的热交换器，其特征在于，

所述加强部设在除了所述一对箱部的所述交叉方向上的两端部之外且与所述一对箱部的振动模式的波腹对应的位置的至少一个部位。

3.如权利要求1或2所述的热交换器，其特征在于，

所述加强部设于在所述交叉方向上相邻的所述内侧壁部与所述一对箱部的所述交叉方向上的两端部之间的中央。

4.如权利要求1-3中任一项所述的热交换器，其特征在于，

所述加强部以弹性变形的状态设在所述一对箱部的外周部，通过所述弹性变形来按压所述箱部的外周部。

5.一种空调装置，其特征在于，包括：

空调壳体(11)，空气在该空调壳体的内部通过；以及

热交换器(21)，该热交换器配置在所述空调壳体内，

所述热交换器包括：

芯部(42)，该芯部构成为，具有在内部流通制冷剂的多个管(41)；

一对箱部(43、44)，该一对箱部以沿着与所述管交叉的交叉方向延伸的方式设在所述管的长度方向端部，将流体分配给所述管，并且使在所述管内流通的流体集合；以及

内侧壁部(47、49)，该内侧壁部设在所述一对箱部内，用于变更所述箱部内的制冷剂的流动，

所述空调壳体包括对所述空调壳体进行局部加强的加强部(60)，

所述空调壳体与所述一对箱部的外周部抵接而对所述热交换器进行固定，

所述加强部设在除了所述一对箱部的所述交叉方向上的两端部之外且除了所述内侧壁部的外侧的所述箱部的外周部之外的位置。

6.如权利要求5所述的空调装置，其特征在于，

所述加强部设在除了所述一对箱部的所述交叉方向上的两端部之外且与所述一对箱部的振动模式的波腹对应的位置。

7.如权利要求5或6所述的空调装置，其特征在于，

所述加强部设于在所述交叉方向上相邻的所述一对箱部的所述交叉方向上的两端部与所述内侧壁部之间的中央。

8.如权利要求5-7中任一项所述的空调装置，其特征在于，

所述加强部以沿着与所述交叉方向以及所述管的长度方向这双方交叉的方向延伸的方式设在所述空调壳体上。