CN104988416A - 一种高合金钢管穿孔顶头及其制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种高合金钢管穿孔顶头，其化学元素质量百分比含量为：C：0.25～0.35％，Si：0.35～1.5％，Mn：0.35～1.0％，Cr：1.0～3.0％，Mo：2.0～3.0％，Ni：1.0～2.0％，W：1.5～2.5％，V：0.2～1.0％，余量为Fe和其他不可避免的杂质；该高合金钢管穿孔顶头的表面具有氧化膜；该高合金钢管穿孔顶头的外表面具有螺道。本发明还公开了一种穿孔顶头的制造方法，该制造方法包括步骤：制造顶头毛坯；退火；机械加工钢管穿孔顶头并在其表面加工出螺道；表面高温氧化处理以形成氧化膜。本发明所述的穿孔顶头具有较高的高温强度和较好的韧性。该穿孔顶头表面的氧化膜的附着力好。

Description

一种高合金钢管穿孔顶头及其制造方法

技术领域

本发明涉及一种金属穿孔工具，尤其涉及一种钢管穿孔工具。

背景技术

在无缝钢管的热轧生产中，穿孔顶头是大量消耗的重要工具之一。在钢管穿孔过程中顶头承受着极大的轴向应力和径向应力，由于高温和摩擦的共同作用使得顶头极易损坏，从而导致钢管管坯内表面受到损伤，因此提高顶头寿命是保证钢管质量和生产效率的关键因素。

高合金钢(例如，不锈钢)与碳素钢相比，管坯穿孔时热变形抗力大，因而高合金钢管坯在轧制时施加给顶头的轧制负荷要比碳素钢管坯来的大；同时其在轧制加工时发热所产生的热负荷也比碳素钢管坯大，导致顶头非常容易损坏。顶头的主要失效形式包括端部熔损、塌鼻、剥落、粘钢、开裂等，顶头失效容易引起钢管内表面缺陷，降低钢管成品的成材率和生产率，提高钢管成品的制造成本。

目前，无缝钢管普遍采用的顶头主要有：穿普通管的经表面氧化处理的顶头、穿高合金钢管的整体钼基顶头和头部镶嵌钼基材质的顶头等。其中，整体钼基顶头需要加热后才能使用，此类顶头不宜涧水且价格昂贵。现有的经表面氧化处理后的顶头则主要存在着易开裂、头部粘钢及使用寿命短等缺陷。

经研究和实践表明，在顶头表面生成的一层均匀、致密、附着力强、达到一定厚度要求且表面脱碳少的氧化膜可以起到润滑和隔热作用，这能够有效地提高顶头的使用寿命。此类顶头基体通常采用中、低合金钢。

由于高合金钢管坯变形抗力大，顶头在穿孔过程中温度上升较高，故顶头基体需要满足相应的热强性。相应地，在元素成分设计中需要添加适当的合金元素，同时还要兼顾冷热疲劳性能的问题(即开裂问题)。此外，高合金钢基体不利于得到高质量的氧化膜且在穿孔过程中也不易形成二次氧化膜。

公开号为CN102463261A，公开日为2012年5月23日，名称为“穿孔顶头”的中国专利文献公开了一种穿孔顶头，包括基体，设置在基体内部的内腔，内腔为全封闭式的内腔；设置基体一端的顶头；基体和顶头为焊接成型；顶头为钴基合金顶头、钼基合金顶头或镍基合金顶头。该专利文献所公开的穿孔顶头中的基体和顶头是焊接而成的，该穿孔顶头的基体表面没有保护层。

另外，日本期刊《川崎制铁技报》(V01.29，1997，No.2，8～14)公开了一种高合金钢管穿孔工具的长寿技术。该技术记载了一种高合金钢管穿孔顶头，其基体采用Cr-Ni-Mo-W-Co钢，并结合表面氧化热处理工艺，使得该穿孔顶头的使用寿命大大提高。该穿孔顶头中的顶头基体材料主要添加的合金元素为：Cr：0.5wt.％、Ni：1.0wt.％、Nb：0.5wt.％、Mo：1.5wt.％、W：3.0wt.％及Co：1.0wt.％。添加上述合金元素的主要目的是提高基体的高温强度。其中，虽然Nb是细化晶粒的元素，用来在钢中形成稳定细小NbC以阻止晶界迁移、长大；但是NbC通常在奥氏体中的溶解度很小。由于在上述顶头基体材料中添加了0.5wt.％的Nb，而NbC得溶解度又很小，因此，在顶头基体中存在着大量未溶解的块状、链状的NbC，其类似于钢中的脆性夹杂物，本案发明人认为这会导致顶头基体在使用过程中容易开裂。此外，该穿孔顶头中的顶头基体材料采用的是高合金钢，不利于形成高附着力的氧化膜，且在穿孔过程中也不容易形成二次氧化膜。穿孔顶头的表面氧化膜容易脱落，尤其是顶头穿孔的锥形部分因氧化膜脱落而易造成粘钢、熔损。

发明内容

本发明的目的在于提供一种高合金钢管穿孔顶头，其具有良好的高温强度，优良的回火稳定性和优异的韧性。另外，该高合金钢管穿孔顶头表面的氧化膜的附着性好，与穿孔顶头的结合致密性佳，不易脱落。此外，本发明所述的高合金钢管穿孔顶头的穿孔效果好，不会对于钢管内壁造成损伤，并且使用寿命长。

为了实现上述目的，本发明提供了一种高合金钢管穿孔顶头，该高合金钢管穿孔顶头的化学元素质量百分比含量为：

C：0.25～0.35％，

Si：0.35～1.5％，

Mn：0.35～1.0％，

Cr：1.0～3.0％，

Mo：2.0～3.0％，

Ni：1.0～2.0％，

W：1.5～2.5％，

V：0.2～1.0％，

余量为Fe和其他不可避免的杂质；

该高合金钢管穿孔顶头的表面具有氧化膜；

该高合金钢管穿孔顶头的外表面具有螺道。

本发明所述的高合金钢管穿孔顶头中的各化学元素的设计原理为：

碳：C为碳化物的形成元素，其可以提高穿孔顶头的强度。但是，C含量太高时会大大降低穿孔顶头的韧性。因此，对于本发明所述的高合金钢管穿孔顶头，需要将C含量控制在0.25～0.35％范围之间。

锰：Mn可以提高热强性。不过，Mn含量过高则会使得导热性降低，容易造成穿孔顶头的开裂。因此在本发明所述的高合金钢管穿孔顶头中的Mn含量应当控制为：0.35％≤Mn≤1.0％。

硅、铬、镍元素：Si、Cr及Ni元素均有利于在金属表面生成粘附性好的氧化膜，Cr能够与C形成碳化物，提高穿孔顶头的高温强度。然而，Cr和Ni元素的含量过高也会使得导热性下降且劣化氧化能力。Si含量过高也会令高温强度下降。因此，需要适量添加Si、Cr及Ni，分别控制高合金钢管穿孔顶头中的Si含量为：0.35～1.5％，Cr含量为：1.0～3.0％且Ni含量为：1.0～2.0％。

钼：Mo主要是通过形成碳化物及以固溶强化的形式来提高穿孔顶头的高温强度及回火稳定性。可是，Mo含量过高则不利于形成氧化膜。鉴于此，需要将本发明所述的高合金钢管穿孔顶头中的Mo含量控制为：2.0％≤Mo≤3.0％。

钨：W能够通过固溶强化来提高红硬性。它在钢中形成比较稳定的碳化物，受热时不易析出与聚集，从而提高钢的抗回火稳定性；但当其含量过高时，会导致碳化物粗大而使得材料韧性下降。

钒：V能够与C形成碳化物，起到细化晶粒的作用，用以提高穿孔顶头的高温强度，减少顶头在使用过程中的变形及开裂的几率。然而，当V达到一定含量后，其所能产生的有益效果就不明显了。因此兼顾考虑到成本的因素，本发明的高合金钢管穿孔顶头中的V含量设定在0.2％～1.0％的范围之间。

在本发明的技术方案中，Cr、Mo、W和V元素主要用来提高穿孔顶头的高温强度和热稳定性，少量V的添加则主要起到细化晶粒的作用。基于本发明的技术方案，通过优化各元素成分含量，不仅使得穿孔顶头具备优良的高温强度和韧性以避免塌鼻和变形的情况发生，还令穿孔顶头的生产成本大幅度地降低。

由于较之于中、低合金钢基体，高合金钢基体的穿孔顶头不容易在表面形成附着性较好的氧化膜，因此，本技术方案添加一定含量的Ni以有利于氧化膜与基体的紧密附着结合。此外，常规的外注液体润滑材料(例如，润滑油)会在穿孔过程时因处于高温摩擦的环境而被熔化或热解燃烧掉，而氧化膜则是有效的固体润滑材料，也不易熔化或燃烧，可以有利地起到隔热和润滑的作用，以保护顶头基体不粘钢，从而避免穿孔钢管内壁受到损伤。

又由于在高合金钢管的穿孔过程中所产生的热变形抗力大，从而会导致顶头头部的氧化膜磨损或脱落，进而产生粘钢现象，因而，本技术方案在穿孔顶头的外表面设置有螺道。相较于平面的外表面，设有螺道的穿孔顶头的外表面使得经氧化热处理后的氧化膜的总面积和厚度均大幅度地增加。同时，在使用过程中螺道还可以起到保护氧化膜的作用，令氧化膜在穿孔时不容易脱落。

进一步地，本发明所述的高合金钢管穿孔顶头中的氧化膜至少包括从外向内的外层氧化膜、中层氧化膜和内层氧化膜。

更进一步地，上述外层氧化膜的成分为Fe₂O₃+Fe₃O₄+FeO。

更进一步地，上述中层氧化膜的成分为Fe₂O₃+Fe₃O₄。

更进一步地，上述内层氧化膜的成分为FeO和合金氧化物，该合金氧化物为Si、Mn、Cr、Mo、Ni、W、V的至少其中之一的氧化物。

更进一步地，上述内层氧化膜的厚度为0.2-0.5mm。内层氧化膜的厚度过大可能会导致氧化膜容易剥落。

进一步地，本发明所述的高合金钢管穿孔顶头中的氧化膜与高合金钢管穿孔顶头的基体之间呈犬牙交错地结合，也就是说，在厚度方向上氧化膜和基体之间具有相对的凸起和凹陷，从而完成犬牙交错的结合，这种结构一方面有利于顶头穿孔作业，另一方面有效地增加了氧化膜的总面积，提高了顶头的润滑性，可以有效地防止出现粘钢现象。

进一步地，本发明所述的高合金钢管穿孔顶头中的螺道的齿形为梯形齿。

进一步地，本发明所述的高合金钢管穿孔顶头中的螺道的螺距1.5～2.5mm，牙型角25～35度，齿底宽1.0～2.0mm，齿顶宽0.3～1.0mm，齿高1.0～2.0mm。

本发明的另一目的在于提供一种高合金钢管穿孔顶头的制造方法，该制造方法能够获得高温强度良好，回火稳定性优良、韧性优异且表面氧化膜附着性能好的穿孔顶头。通过本发明的制造方法获得穿孔顶头的表面氧化膜与顶头基体结合致密，不易脱落。由本发明所述的高合金钢管穿孔顶头制造方法获得的穿孔顶头的穿孔效果好，不会对于钢管内壁形成划伤、损伤或发生粘钢现象。

为了达到上述目的，本发明所提供的高合金钢管穿孔顶头的制造方法包括步骤：制造顶头毛坯；退火；机械加工钢管穿孔顶头并在其表面加工出螺道；表面高温氧化处理以形成氧化膜。

进一步地，在本发明所述的高合金钢管穿孔顶头的制造方法中，上述表面高温氧化处理以形成氧化膜的步骤进一步包括：

装炉：将钢管穿孔顶头在低于500℃的温度下装炉；

升温：向炉内通入氮气，升温至1000～1200℃；

保温：保温3～10小时，在保温期间，通入氮气、氧化性气体、有机液和水，同时保持炉压；

保温结束后出炉空冷。

在上述步骤中，在升温阶段向炉内通入氮气，并升温至1000～1200℃，是为了避免顶头在低温阶段被氧化；在保温阶段采用相关工艺可以保持炉内正压力和气氛充分流动，确保顶头氧化均匀，另外，有机液在高温下裂解成一氧化碳、二氧化碳和少量氧气、碳氢化合物，可以调节炉内氧化性气氛，而水的加入可以使水在高温下气化并与气体组分融合，在炉内形成并保持一种弱氧化性气氛。

更进一步地，在上述升温阶段，向炉内通入氮气的流量为10～20L/min。

更进一步地，在上述保温阶段，通入氮气的流量为5～8L/min。

更进一步地，在上述保温阶段，通入氧化性气体的流量为0.5～2L/min。将流量控制在该范围内既可以调整炉内氧化气氛，使之获得理想气体组分，又可以保证良好的流动性。

更进一步地，在上述保温阶段，通入有机液的流量为1～3L/h。

更进一步地，在上述保温阶段，通入水的流量为4～12L/h。

更进一步地，在上述保温阶段，将炉压保持在100～400mm水柱。

更进一步地，上述氧化性气体为氧气或二氧化碳。

更进一步地，上述有机液为醇类液体。

作为一种选择，上述醇类液体可以是乙醇。

本发明所述的高合金钢管穿孔顶头具有较高的高温强度、较好的韧性、较优的回火稳定性和较长的使用寿命。

另外，本发明所述的高合金钢管穿孔顶头的表面氧化膜与基体之间的结合致密，氧化膜的附着性好，不易脱落。

此外，较之于现有的整体采用钴、钼或镍合金材质的穿孔顶头，本发明所述的高合金钢管穿孔顶头不仅润滑性更好，而且合金成本更低，提高了生产效率，降低了生产成本。

通过本发明所述的高合金钢管穿孔顶头的制造方法能够生产获得高温强度高，红硬性良好，韧性优良，回火稳定性优异，热强性好(不易开裂)且氧化膜附着性好的穿孔顶头。

由于本发明所述的高合金钢管穿孔顶头的制造方法采用了加工螺道和表面高温氧化处理步骤，因此，穿孔顶头的润滑性显著提高，降低了粘钢的几率，穿孔效率也大幅度地提升，单位时间内产量增加，降低了生产成本。

与现有的高合金钢管的水冷穿孔顶头相比较，本发明的高合金钢管穿孔顶头的使用寿命较长，其使用寿命提高了3倍以上。

附图说明

图1为本发明所述的高合金钢管穿孔顶头的结构示意图。

图2为本发明所述的高合金钢管穿孔顶头在一种实施方式下的螺道的结构示意图。

具体实施方式

下面将结合附图说明和具体的实施例对本发明所述的高合金钢管穿孔顶头及其制造方法做进一步的解释和说明，然而，该解释和说明并不对本发明的技术方案构成不当限定。

按照下述步骤制造实施例A1-A6中的高合金钢管穿孔顶头：

1)制造顶头毛坯：熔炼、浇铸、清砂以获得铸件，并在熔炼时控制各化学元素的质量百分比配比如表1所示；

2)退火；

3)机械加工钢管穿孔顶头并在其表面加工出螺道：螺道的螺距：1.5～2.5mm，螺道的齿形为梯形齿，牙型角：25～35度，齿底宽：1.0～2.0mm，齿顶宽：0.3～1.0mm，齿高：1.0～2.0mm；

4)进行表面高温氧化处理以形成氧化膜：

4i)装炉：将钢管穿孔顶头在低于500℃的温度下装炉；

4ii)升温：向炉内通入氮气，并控制氮气的流量为10～20L/min，升温至1000～1200℃；

4iii)保温：保温3～10小时，在保温期间，通入氮气、氧化性气体、乙醇和水，其中，控制氮气的流量为5～8L/min，氧化性气体的流量为0.5～2L/min，乙醇的流量为1～3L/h及水的流量为4～12L/h，同时将炉压保持在100～400mm水柱；

4iv)保温结束后出炉空冷以获得穿孔顶头的成品，该穿孔顶头的表面具有氧化膜，该氧化膜包括从外向内的外层氧化膜、中层氧化膜和内层氧化膜。

需要说明的是，在步骤4iii)中通入的氧化性气体可以是氧气或二氧化碳，乙醇也可以用其他醇类液体替代。

图1显示了通过上述制造方法而获得的穿孔顶头的结构。

如图1所示，穿孔顶头11基本上呈现为子弹头状，在其外表面设置有沿周向方向延伸的螺道12，多个螺道12之间相互或基本相互平行，并排布在穿孔顶头11的轴向方向上。在穿孔顶头11的外表面覆有氧化膜，由于氧化膜相对于基体是极薄的，因此在该示意图中无法显示。氧化膜与高合金钢管穿孔顶头的基体之间呈现犬牙交错地结合。

图2进一步放大显示了在一种实施方式下，穿孔顶头的螺道结构。

如图2所示，螺道12的齿形13为梯形齿，优选地，将螺道的螺距P设置为1.5～2.5mm，牙型角Y设置为25～35°，齿底宽W设置为1.0～2.0mm，齿顶宽D设置为0.3～1.0mm，齿高H设置为1.0～2.0mm。

上述制造方法所涉及各步骤中的具体工艺参数详细参见表2，穿孔顶头的表面氧化膜的相关参数详细参见表3。

表1列出了实施例A1-A6和对比例B1-B4的穿孔顶头中的各化学元素的质量百分比含量。

表1.(wt.％，余量为Fe和其他不可避免的杂质)

序号	C	Si	Mn	Cr	Mo	Ni	W	V	Nb	Co
											A1	0.25	1.5	0.6	2.5	2.5	1.2	1.5	0.2	0	0
A2	0.30	1.0	0.8	1.0	3.0	2.0	2.0	0.5	0	0
											A3	0.27	1.2	0.7	1.8	2.0	1.8	2.5	0.7	0	0
A4	0.35	0.6	1.0	3.0	3.0	1.0	1.8	1.0	0	0
											A5	0.29	0.35	0.35	1.8	2.2	1.5	2.0	0.5	0	0
A6	0.27	0.40	0.38	2.0	2.5	2.0	2.5	1.0	0	0
											B1*	0.3	0.35	0.5	0.5	1.5	1.0	3.0	0	0.5	1.0
B2*	0.35	0.30	0.35	2.50	0	0	7.80	0.35	0	0
											B3*	0.37	1.15	0.40	5.30	1.35	0	0	0.95	0	0
B4*	0.55	0.35	0.75	0.72	0.25	1.65	0	0	0	0

注：B1为《川崎制铁技报》所公开的穿孔顶头，即为Cr-Ni-Mo-W-Co钢，B2、B3和B4均为由模具钢制成的穿孔顶头，其中，B2为3Cr₂W₈V钢，B3为4Cr₅MoSiV₁钢，B4为5CrNiMo钢。

表2列出了本发明实施例A1-A6的高合金钢管穿孔顶头的螺道的尺寸参数。

表2.

表3列出了本发明实施例A1-A6的高合金钢管穿孔顶头的表面高温氧化处理步骤的具体工艺参数。

表3.

表4列出了实施例A1-A6和对比例B1-B4的高合金钢管穿孔顶头的表面氧化膜的参数。

表4.

测试实施例A1-A6和对比例B1-B4的穿孔顶头在不同温度下的抗高温软化性能，测试结果列于表5中。同时，测试实施例A1-A6和对比例B1-B4的穿孔顶头包括力学性能、氧化膜性能及使用寿命长短在内的各项性能参数，测试结果列于表6中。

表5

序号	室温	500℃	550℃	600℃	650℃	700℃
							A1	53	52.5	51.0	47.7	41.0	31.1
A2	51.8	51.3	50.8	46.9	40.7	30.5
							A3	55.2	54.5	53.1	49.2	43.0	32.6
A4	50.1	49.7	48.5	44.3	38.6	29.8
							A5	49.8	49.2	48.0	44.2	37.9	28.7
A6	51.5	52.0	50.5	46.2	39.5	30.8
							B1	51.0	50.6	50.3	47.1	38.4	26.9
B2	36.7	34.8	34.9	32.6	27.1	19.8
							B3	50.2	48.7	45.3	29.0	22.7	20.1
B4	43.0	40.7	40.6	36.2	28.2	23.8

由表5可知，较之于对比例B1-B4，随着温度的上升，本发明实施例A1-A6中的穿孔顶头的硬度下降得比较缓慢，说明本发明的穿孔顶头具有优良的高温抗软化性能。

表6

由表6可以看出，本案实施例A1-A6中的穿孔顶头的抗拉强度≥1650Mpa，伸长率≥7％，断面收缩率≥38％，冲击吸收功≥35J，硬度＞49HRC，说明本技术方案中的穿孔顶头具有较高的强度，良好的韧性和较高的硬度。

结合表4和表6则可以看出，相较于对比例B1-B4，实施例A1-A6的穿孔顶头的氧化膜厚度大幅度地增加，并且内层氧化膜的致密性好，从而使得实施例A1-A6的穿孔顶头的氧化膜与顶头基体之间的附着性好，尤其是内层氧化膜较厚，(例如，实施例A1的内层氧化膜的厚度达到了368μm)。此外，实施例A1-A6的穿孔顶头可以穿孔的钢管支数至少在25支以上，对比例B1的穿孔顶头可以穿孔的钢管支数为8支，说明本技术方案中的穿孔顶头的使用寿命的大大高于现有技术。

本发明通过合理的成分设计结合合理的穿孔顶头结构设计，并辅以合理的表面高温氧化处理工艺，获得了高温强度高，韧性优异，回火稳定性优良，氧化膜附着性好且使用寿命长的穿孔顶头。

需要注意的是，以上列举的仅为本发明的具体实施例，显然本发明不限于以上实施例，随之有着许多的类似变化。本领域的技术人员如果从本发明公开的内容直接导出或联想到的所有变形，均应属于本发明的保护范围。

Claims (20)

1.一种高合金钢管穿孔顶头，其特征在于：

所述高合金钢管穿孔顶头的化学元素质量百分比含量为：C：0.25～0.35％，Si：0.35～1.5％，Mn：0.35～1.0％，Cr：1.0～3.0％，Mo：2.0～3.0％，Ni：1.0～2.0％，W：1.5～2.5％，V：0.2～1.0％，余量为Fe和其他不可避免的杂质；

所述高合金钢管穿孔顶头的表面具有氧化膜；

所述高合金钢管穿孔顶头的外表面具有螺道。

2.如权利要求1所述的高合金钢管穿孔顶头，其特征在于，所述氧化膜至少包括从外向内的外层氧化膜、中层氧化膜和内层氧化膜。

3.如权利要求2所述的高合金钢管穿孔顶头，其特征在于，所述外层氧化膜的成分为Fe₂O₃+Fe₃O₄+FeO。

4.如权利要求2所述的高合金钢管穿孔顶头，其特征在于，所述中层氧化膜的成分为Fe₂O₃+Fe₃O₄。

5.如权利要求2所述的高合金钢管穿孔顶头，其特征在于，所述内层氧化膜的成分为FeO和合金氧化物，所述合金氧化物为Si、Mn、Cr、Mo、Ni、W、V的至少其中之一的氧化物。

6.如权利要求2所述的高合金钢管穿孔顶头，其特征在于，所述内层氧化膜的厚度为0.2-0.5mm。

7.如权利要求1所述的高合金钢管穿孔顶头，其特征在于，所述氧化膜与高合金钢管穿孔顶头的基体之间呈犬牙交错地结合。

8.如权利要求1所述的高合金钢管穿孔顶头，其特征在于，所述螺道的齿形为梯形齿。

9.如权利要求1所述的高合金钢管穿孔顶头，其特征在于，所述螺道的螺距1.5～2.5mm，牙型角25～35度，齿底宽1.0～2.0mm，齿顶宽0.3～1.0mm，齿高1.0～2.0mm。

10.如权利要求1-9中任意一项所述的高合金钢管穿孔顶头的制造方法，其包括步骤：制造顶头毛坯；退火；机械加工钢管穿孔顶头并在其表面加工出螺道；表面高温氧化处理以形成氧化膜。

11.如权利要求10所述的高合金钢管穿孔顶头的制造方法，其特征在于，所述表面高温氧化处理以形成氧化膜的步骤进一步包括：

装炉：将钢管穿孔顶头在低于500℃的温度下装炉；

升温：向炉内通入氮气，升温至1000～1200℃；

保温：保温3～10小时，在保温期间，通入氮气、氧化性气体、有机液和水，同时保持炉压；

保温结束后出炉空冷。

12.如权利要求11所述的高合金钢管穿孔顶头的制造方法，其特征在于，在升温阶段，向炉内通入氮气的流量为10～20L/min。

13.如权利要求11所述的高合金钢管穿孔顶头的制造方法，其特征在于，在保温阶段，通入氮气的流量为5～8L/min。

14.如权利要求11所述的高合金钢管穿孔顶头的制造方法，其特征在于，在保温阶段，通入氧化性气体的流量为0.5～2L/min。

15.如权利要求11所述的高合金钢管穿孔顶头的制造方法，其特征在于，在保温阶段，通入有机液的流量为1～3L/h。

16.如权利要求11所述的高合金钢管穿孔顶头的制造方法，其特征在于，在保温阶段，通入水的流量为4～12L/h。

17.如权利要求11所述的高合金钢管穿孔顶头的制造方法，其特征在于，在保温阶段，将炉压保持在100～400mm水柱。

18.如权利要求11所述的高合金钢管穿孔顶头的制造方法，其特征在于，所述氧化性气体为氧气或二氧化碳。

19.如权利要求11所述的高合金钢管穿孔顶头的制造方法，其特征在于，所述有机液为醇类液体。

20.如权利要求19所述的高合金钢管穿孔顶头的制造方法，其特征在于，所述醇类液体为乙醇。