CN104966606B - 一种低失重稀土‑铁‑硼磁体的制备方法 - Google Patents
一种低失重稀土‑铁‑硼磁体的制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104966606B CN104966606B CN201510337257.0A CN201510337257A CN104966606B CN 104966606 B CN104966606 B CN 104966606B CN 201510337257 A CN201510337257 A CN 201510337257A CN 104966606 B CN104966606 B CN 104966606B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- iron
- powder
- rare
- earth
- preparation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
Abstract
本发明涉及一种低失重稀土‑铁‑硼磁体的制备方法,属于磁性材料领域,包括以下步骤:熔炼→氢化→制粉→混粉→取向成型→烧结及时效处理,该技术方案在制备稀土‑铁‑硼磁体的混粉过程中,通过向稀土‑铁‑硼磁粉中添加RE‑MM‑N的纳米合金,经烧结时效热处理后,RE‑MM‑N纳米相扩散分布在晶界相,对稀土‑铁‑硼磁体晶粒边界强化,减少晶界富RE相腐蚀电位与主相腐蚀电位差,降低晶间腐蚀,提高晶界相在高温高湿环境下的耐腐蚀性,降低稀土‑铁‑硼磁体的失重,与普通工艺制备稀土‑铁‑硼磁体相比,失重率较低,耐腐蚀性能优于普通工艺制备的稀土‑铁‑硼磁体。
Description
技术领域
本发明涉及一种稀土永磁体的制备方法,特别是一种低失重稀土-铁-硼磁体的制备方法,属于磁性材料领域。
背景技术
目前稀土磁性材料已成为人们日常生活中不可缺少的一种材料,其应用涉及到电子、情报信息、医疗、交通、机械、航空航天等各种领域,特别是电子计算机、电子通讯等设备的普及和汽车用电机的高速发展,对稀土-铁-硼磁体的在高温高湿环境下的耐腐蚀性能提出了更高的要求。
稀土-铁-硼磁体具有优异的磁性能,但是其抗腐蚀性能较差,限制了它的应用范围,因此,如何改善其抗腐蚀性能成为稀土-铁-硼材料生产和使用的重要问题。稀土-铁-硼永磁体的腐蚀主要来源于两个方面:一是氧化腐蚀,二是电化学腐蚀。测定氧化腐蚀的速度有两种:一种是增重法,即测量腐蚀过程中磁体质量的增加;另一种方法是失重法,即在腐蚀过程,将腐蚀产物清除,然后测量磁体质量的减少(即质量损失),即在实验条件下测量磁体的失重率。
发明内容
为解决现有技术中存在的问题,本发明提供了一种降低稀土-铁-硼磁体失重率的制备方法,具体技术方案如下:
一种低失重稀土-铁-硼磁体的制备方法,包括以下步骤:熔炼→氢化→制粉→混粉→取向成型→烧结及时效处理,在混粉过程中,向钕铁硼合金RE-(Fe,M)-B中添加纳米合金RE-MM-N,其中RE为Pr、Nd、Dy、Tb、Gd、Ho中的一种或多种,M为由Cu、Al、Co、Nb、Ga、Zr、Mg、Zn元素中的一种或多种组成,MM为Ti、V、Cr、Mn、Zr、Nb、Mo元素的一种或多种组成。
作为上述技术方案的改进,在混粉过程中,纳米合金RE-MM-N的添加质量比例占总混粉质量的0.4%~1.0%,所述稀土-铁-硼合金RE-(Fe,M)-B中稀土金属RE的质量百分比为24%~39%,(Fe,M)的质量百分比为60%~75%,M占(Fe,M)质量百分比为0.5%~5%,B的质量百分比为0.8%~1.2%,添加的纳米合金RE-MM-N中RE的质量百分比为29%~40%,MM的质量百分比为59%~70%,N的质量百分比为0.1%~1.5%。
作为上述技术方案的改进,在熔炼步骤中,分别熔炼(RE,PrNd)-(Fe,M)-B铸片和RE-MM-N钢锭,其中RE-MM-N钢锭的熔炼工艺为:在熔炼RE-MM合金时向熔炼炉通入高纯干燥的N2,其中通入N2的量占RE-MM合金质量的0.1%~2%。
作为上述技术方案的改进,在氢化步骤中,将RE-(Fe,M)-B铸片和RE-MM-N钢锭分别进行氢化处理,首先将氢化炉的压力抽至1Pa以下,然后向氢化炉中充入0.05Mpa~0.08Mpa氢气,等到吸氢完全后,在400℃~600℃范围内加热脱氢,获得颗粒尺寸0.05mm~2mm范围内的氢化粉末。
作为上述技术方案的改进,在制粉步骤中,将RE-(Fe,M)-B氢化粉加入气流磨,分别加入50ppm~1000ppm的防氧化剂和润滑剂,利用超音速的高压氮气流将磁粉破碎,然后利用分选轮选取粒度范围在0.5μm~20μm的微磁粉;将RE-MM-N氢化粉,加入高能球磨机中进行湿法球磨,球磨过程中加入50ppm~1000ppm的防氧化剂和占球磨机体积1/4~3/4分散剂,获得粒度范围在1nm~100nm的RE-MM-N纳米合金粉。
作为上述技术方案的改进,在制粉步骤中对RE-MM-N氢化粉进行球磨时,加入的分散剂为无水乙醇或者丙酮。
作为上述技术方案的改进,在混粉步骤中,将RE-(Fe,M)-B微磁粉与RE-MM-N纳米合金粉混合,纳米合金粉RE-MM-N的添加质量比例为0.1%~5%,混粉过程中加入50ppm~500ppm的润滑剂,通入Ar气保护气氛。
作为上述技术方案的改进,在取向成型步骤中,将混合后的磁粉,放入全密封的压机内取向成型,整个压机内部通入N2保护气氛,压制过程中取向磁场为2T~4T,在磁粉松装密度为2g/cm3~4g/cm3时开始施加10MPa~50MPa压制压力,使压坯的取向度达到98%以上,而且保压时间控制在2s~20s。
作为上述技术方案的改进,在烧结及时效处理步骤中,在烧结炉真空度低于10Pa时开始真空烧结,控制烧结炉内的压力都不超过100Pa,在烧结温度1020℃~1120℃度范围内保温5h~10h,然后分别在真空炉内进行二级时效处理,一级时效温度800℃~1000℃,二级时效处理温度400℃~600℃,时效处理处理时间均在2h~10h。
上述技术方案在稀土-铁-硼磁体制备过程中,通过向稀土-铁-硼磁粉中添加RE-MM-N的纳米合金,经烧结时效热处理后,RE-MM-N纳米相扩散分布在晶界相,对稀土-铁-硼磁体晶粒边界强化,减少晶界富RE相腐蚀电位与主相腐蚀电位差,降低晶间腐蚀,提高晶界相在高温高湿环境下的耐腐蚀性,降低稀土-铁-硼磁体的失重,与普通工艺制备稀土-铁-硼磁体相比,失重率明显降低,有益效果显著。
具体实施方式
本发明采用“熔炼→氢化→制粉→混粉→取向成型→烧结及时效处理”的步骤制备稀土-铁-硼磁体,在混粉过程中,向稀土-铁-硼合金RE-(Fe,M)-B中添加纳米合金RE-MM-N,其中RE为Pr、Nd、Dy、Tb、Gd、Ho中的一种或多种,M为由Cu、Al、Co、Nb、Ga、Zr、Mg、Zn元素中的一种或多种组成,MM为Ti、V、Cr、Mn、Zr、Nb、Mo元素的一种或多种组成在稀土-铁-硼合金磁粉烧结过程中,RE-MM-N纳米相扩散分布在晶界相,减少晶界富RE相腐蚀电位与主相腐蚀电位差,降低晶间腐蚀,提高晶界相在高温高湿环境下的耐腐蚀性,降低稀土-铁-硼磁体的失重率。
在混粉过程中,纳米合金RE-MM-N的添加质量比例占总混粉质量的0.4%~1.0%,稀土-铁-硼合金RE-(Fe,M)-B中稀土金属RE的质量百分比为24%~39%,(Fe,M)的质量百分比为60%~75%,M占(Fe,M)质量百分比为0.5%-5%,B的质量百分比为0.8%~1.2%。添加的纳米合金粉RE-MM-N中RE的质量百分比为29%~40%,MM的质量百分比为59%~70%,其中,N的质量百分比为0.1%~1.5%。
在熔炼步骤中,按照以上配方成分,分别熔炼(RE,PrNd)-(Fe,M)-B铸片和RE-MM-N钢锭,其中RE-MM-N钢锭的熔炼工艺为:在熔炼RE-MM合金时向熔炼炉通入高纯干燥的N2,其中通入N2的量占RE-MM合金质量的0.1%~2%。
在氢化步骤中,将(RE,PrNd)-(Fe,M)-B铸片和RE-MM-N钢锭分别进行氢化处理,首先将氢化炉的压力抽至1Pa以下,然后向氢化炉中充入0.05Mpa~0.08Mpa氢气,等到吸氢完全后,在400℃~600℃范围内加热脱氢,获得颗粒尺寸0.05mm~2mm范围内的氢化粉末。
在制粉步骤中,将(RE,PrNd)-(Fe,M)-B氢化粉加入气流磨,分别加入50ppm~1000ppm的防氧化剂和润滑剂,利用超音速的高压氮气流将磁粉破碎,然后利用分选轮选取粒度范围在0.5μm~20μm的微磁粉;将RE-MM-N氢化粉,加入高能球磨机中进行湿法球磨,球磨过程中加入50ppm~1000ppm的防氧化剂和占球磨机体积1/4~3/4分散剂,其中分散剂为无水乙醇或者丙酮,获得粒度范围在1nm~100nm的RE-MM-N纳米合金粉。采用纳米级的RE-MM-N的作用是,在液相烧结过程中,纳米级的颗粒能够快速熔融扩散,RE-MM-N纳米相扩散分布在晶界相,减少晶界富RE相腐蚀电位与主相腐蚀电位差,提高晶界相在高温高湿环境下的耐腐蚀性,降低稀土-铁-硼磁体的失重率。
在混粉步骤中,将(RE,PrNd)-(Fe,M)-B微磁粉与RE-MM-N纳米合金粉混合,纳米合金粉RE-MM-N的添加质量比例为0.1%~5%,混粉过程中加入50ppm~500ppm的润滑剂,通入Ar气保护气氛。
在取向成型步骤中,将混合后的磁粉,放入全密封的压机内取向成型,整个压机内部通入N2保护气氛,压制过程中取向磁场为2T~4T,在磁粉松装密度为2g/cm3~4g/cm3时开始施加10MPa~50MPa压制压力,使压坯的取向度达到98%以上,而且保压时间控制在2s~20s。
在烧结及时效处理步骤中,在烧结炉真空度低于10Pa时开始真空烧结,控制烧结炉内的压力都不超过100Pa,在烧结温度1020℃~1120℃度范围内保温5h~10h,然后分别在真空炉内进行二级时效处理,一级时效温度800℃~1000℃,二级时效处理温度400℃~600℃,时效处理处理时间均在2h~10h。
实施例一
按照下述步骤制备稀土-铁-硼磁体,在熔炼步骤中,钕铁硼合金(RE,PrNd)-(Fe,M)-B成分为PrNd31Dy0.6Ho0.6Al0.8Co0.4Cu0.2Ga0.15Zr0.1Fe65.04B1.01,添加的纳米合金RE-MM-N的成分为PrNd35.2Ti35V29.65N0.15;
在氢化步骤中,将RE-(Fe,M)-B铸片和RE-MM-N钢锭分别进行氢化处理,首先将氢化炉的压力抽至1Pa以下,然后向氢化炉中不断充入0.06MPa氢气,等到吸氢完全后,在500℃下加热脱氢,获得颗粒尺寸0.05mm~2mm范围内的氢化粉末;
在制粉步骤中,将(RE,PrNd)-(Fe,M)-B氢化粉加入气流磨,分别加入500ppm的防氧化剂和350ppm润滑剂,利用超音速的高压氮气流将磁粉破碎,然后利用分选轮选取粒度为1-10μm的微磁粉;将RE-MM-N氢化粉,加入高能球磨机中进行湿法球磨,球磨过程中加入600ppm的防氧化剂和占球磨机体积1/2的分散剂,其中分散剂为无水乙醇,获得粒度范围在20nm~80nm的RE-MM-N纳米合金粉。采用纳米级的RE-MM-N的作用是,在液相烧结过程中,纳米级的颗粒能够快速熔融扩散,RE-MM-N纳米相扩散分布在晶界相,减少晶界富RE相腐蚀电位与主相腐蚀电位差,提高晶界相在高温高湿环境下的耐腐蚀性,降低稀土-铁-硼磁体的失重率。
在混粉步骤中,将(RE,PrNd)-(Fe,M)-B微磁粉与RE-MM-N纳米合金粉混合,混粉过程中加入200ppm的润滑剂,通入Ar气保护气氛,其中纳米合金RE-MM-N的添加质量比例为0.4%;
在取向成型步骤中,将混合后的磁粉,放入全密封的压机内取向成型,整个压机内部通入N2保护气氛,压制过程中取向磁场为2.8T,在磁粉松装密度为3.6g/cm3时开始施加25MPa压制压力,使压坯的取向度达到98%以上,而且保压时间控制在10s;
在烧结及时效处理步骤中,在烧结炉真空度低于10Pa时开始真空烧结,控制烧结炉内的压力都不超过100Pa,在烧结温度1060℃内保温6h,然后分别在真空炉内进行二级时效处理,一级时效温度880℃,二级时效处理温度500℃,时效处理处理时间均在6h。
将使用本发明制备的稀土-铁-硼磁体与使用普通工艺制备的稀土-铁-硼磁体进行对比,失重率值如下表。
表1实施例1制备磁体的失重率数据
通过表1可以得出,该发明方法制备的稀土-铁-硼磁体失重率较低,耐腐蚀性能优于普通工艺制备的稀土-铁-硼磁体。
实施例二
按照下述步骤制备稀土-铁-硼磁体,在熔炼步骤中,钕铁硼合金(RE,PrNd)-(Fe,M)-B成分为PrNd31Dy0.6Ho0.6Al0.8Co0.4Cu0.2Ga0.15Zr0.1Fe65.14B1.01,添加的纳米合金RE-MM-N的成分为PrNd32.4w6.6Ti32.8Cr28N0.2;
在氢化步骤中,将RE-(Fe,M)-B铸片和RE-MM-N钢锭分别进行氢化处理,首先将氢化炉的压力抽至1Pa以下,然后向氢化炉中不断充入0.06Mpa氢气,等到吸氢完全后,在520℃下加热脱氢,获得颗粒尺寸0.05mm~2mm范围内的氢化粉末;
在制粉步骤中,将(RE,PrNd)-(Fe,M)-B氢化粉加入气流磨,分别加入800ppm的防氧化剂和200ppm的润滑剂,利用超音速的高压氮气流将磁粉破碎,然后利用分选轮选取粒度范围在1μm~10μm的微磁粉;将RE-MM-N氢化粉,加入高能球磨机中进行湿法球磨,球磨过程中加入400ppm的防氧化剂和占球磨机体积2/3分散剂,其中分散剂为丙酮,获得粒度范围在10nm~50nm的RE-MM-N纳米合金粉。采用纳米级的RE-MM-N的作用是,在液相烧结过程中,纳米级的颗粒能够快速熔融扩散,RE-MM-N纳米相扩散分布在晶界相,减少晶界富RE相腐蚀电位与主相腐蚀电位差,提高晶界相在高温高湿环境下的耐腐蚀性,降低稀土-铁-硼磁体的失重率。
在混粉步骤中,将(RE,PrNd)-(Fe,M)-B微磁粉与RE-MM-N纳米合金粉混合,混粉过程中加入300ppm的润滑剂,通入Ar气保护气氛,其中纳米合金RE-MM-N的添加质量比例为1.0%;
在取向成型步骤中,将混合后的磁粉,放入全密封的压机内取向成型,整个压机内部通入N2保护气氛,压制过程中取向磁场为4T,在磁粉松装密度为3g/cm3时开始施加40MPa压制压力,使压坯的取向度达到98%以上,而且保压时间控制在12s;
在烧结及时效处理步骤中,在烧结炉真空度低于10Pa时开始真空烧结,控制烧结炉内的压力都不超过100Pa,在烧结温度1042℃内保温6.5h,然后分别在真空炉内进行二级时效处理,一级时效温度850℃,二级时效处理温度480℃,时效处理处理时间均在5h。
将使用本发明制备的稀土-铁-硼磁体与使用普通工艺制备的稀土-铁-硼磁体进行对比,失重率值如下表2。
表2实施例2制备磁体的失重率数据
通过表2可以得出,该发明方法制备的稀土-铁-硼磁体失重率较低,耐腐蚀性能优于普通工艺制备的稀土-铁-硼磁体。
实施例三
按照下述步骤制备稀土-铁-硼磁体,在熔炼步骤中,钕铁硼合金(RE,PrNd)-(Fe,M)-B为PrNd28.2Tb1.0Dy2.5AL0.3Cu0.18Co0.8Ga0.12Zn0.1Fe65.8B1.0,添加的纳米合金RE-MM-N的成分为PrNd32.5W4.4Ti48.6Zr14N0.25;
在氢化步骤中,将RE-(Fe,M)-B铸片和RE-MM-N钢锭分别进行氢化处理,首先将氢化炉的压力抽至1Pa以下,然后向氢化炉中不断充入0.065Mpa氢气,等到吸氢完全后,在530℃下加热脱氢,获得颗粒尺寸0.05mm~2mm范围内的氢化粉末;
在制粉步骤中,将(RE,PrNd)-(Fe,M)-B氢化粉加入气流磨,分别加入400ppm的防氧化剂和400ppm的润滑剂,利用超音速的高压氮气流将磁粉破碎,然后利用分选轮选取粒度范围在1μm~10μm的微磁粉;将RE-MM-N氢化粉,加入高能球磨机中进行湿法球磨,球磨过程中加入360ppm的防氧化剂和体积占球磨机1/2分散剂,其中分散剂为丙酮,获得粒度范围在20nm~60nm的RE-MM-N纳米合金粉。采用纳米级的RE-MM-N的作用是,在液相烧结过程中,纳米级的颗粒能够快速熔融扩散,RE-MM-N纳米相扩散分布在晶界相,减少晶界富RE相腐蚀电位与主相腐蚀电位差,提高晶界相在高温高湿环境下的耐腐蚀性,降低稀土-铁-硼磁体的失重率。
在混粉步骤中,将RE-(Fe,M)-B微磁粉与RE-MM-N纳米合金粉混合,混粉过程中加入280ppm的润滑剂,通入Ar气保护气氛,其中纳米合金RE-MM-N的添加质量比例为0.8%;
在取向成型步骤中,将混合后的磁粉,放入全密封的压机内取向成型,整个压机内部通入N2保护气氛,压制过程中取向磁场为3.6T,在磁粉松装密度为3.5g/cm3时开始施加35MPa压制压力,使压坯的取向度达到98%以上,而且保压时间控制在10s;
在烧结及时效处理步骤中,在烧结炉真空度低于10Pa时开始真空烧结,控制烧结炉内的压力都不超过100Pa,在烧结温度1052℃内保温5.5h,然后分别在真空炉内进行二级时效处理,一级时效温度900℃,二级时效处理温度520℃,时效处理时间均在5h。
将使用本发明制备的稀土-铁-硼磁体与使用普通工艺制备的稀土-铁-硼磁体进行对比,失重率值如下表2。
表3实施例3制备磁体的失重率数据
通过表3可以得出,该发明方法制备的稀土-铁-硼磁体失重率较低,耐腐蚀性能优于普通工艺制备的稀土-铁-硼磁体。
Claims (9)
1.一种低失重稀土-铁-硼磁体的制备方法,包括以下步骤:熔炼→氢化→制粉→混粉→取向成型→烧结及时效处理,其特征在于,在混粉过程中,向稀土-铁-硼合金RE-(Fe,M)-B中添加纳米合金RE-MM-N,其中RE为Pr、Nd、Dy、Tb、Gd、Ho中的一种或多种,M为由Cu、Al、Co、Nb、Ga、Zr、Mg、Zn元素中的一种或多种组成,MM为Ti、V、Cr、Mn、Zr、Nb、Mo元素的一种或多种组成,纳米合金RE-MM-N的添加质量比例占总混粉质量比例的0.1%~5%,所述N为氮元素。
2.如权利要求1所述的一种低失重稀土-铁-硼磁体的制备方法,其特征在于,在混粉过程中,纳米合金RE-MM-N的添加质量比例占总混粉质量的0.4%~1.0%,所述稀土-铁-硼合金RE-(Fe,M)-B中稀土金属RE的质量百分比为24%~39%,(Fe,M)的质量百分比为60%~75%,M占(Fe,M)质量百分比为0.5%~5%,B的质量百分比为0.8%~1.2%,添加的纳米合金RE-MM-N中RE的质量百分比为29%~40%,MM的质量百分比为59%~70%,N的质量百分比为0.1%~1.5%。
3.如权利要求1所述的一种低失重稀土-铁-硼磁体的制备方法,其特征在于,在熔炼步骤中,分别熔炼(RE,PrNd)-(Fe,M)-B铸片和RE-MM-N钢锭,其中RE-MM-N钢锭的熔炼工艺为:在熔炼RE-MM合金时向熔炼炉通入高纯干燥的N2,其中通入N2的量占RE-MM合金质量的0.1%~2%。
4.如权利要求1所述的一种低失重稀土-铁-硼磁体的制备方法,其特征在于,在氢化步骤中,将RE-(Fe,M)-B铸片和RE-MM-N钢锭分别进行氢化处理,首先将氢化炉的压力抽至1Pa以下,然后不断向氢化炉中充入0.05Mpa~0.08Mpa氢气,等到吸氢完全后,在400℃~600℃范围内加热脱氢,获得颗粒尺寸0.05mm~2mm范围内的氢化粉末。
5.如权利要求1所述的一种低失重稀土-铁-硼磁体的制备方法,其特征在于,在制粉步骤中,将(RE,PrNd)-(Fe,M)-B氢化粉加入气流磨,分别加入50ppm~1000ppm的防氧化剂和润滑剂,利用超音速的高压氮气流将磁粉破碎,然后利用分选轮选取粒度范围在0.5μm~20μm的微磁粉;将RE-MM-N氢化粉,加入高能球磨机中进行湿法球磨,球磨过程中加入50ppm~1000ppm的防氧化剂和占球磨机体积1/4~3/4分散剂,获得粒度范围在1nm~100nm的RE-MM-N纳米合金粉。
6.如权利要求5所述的一种低失重稀土-铁-硼磁体的制备方法,其特征在于,在制粉步骤中对RE-MM-N氢化粉进行球磨时,加入的分散剂为无水乙醇或者丙酮。
7.如权利要求1所述的一种低失重稀土-铁-硼磁体的制备方法,其特征在于,在混粉步骤中,将(RE,PrNd)-(Fe,M)-B微磁粉与RE-MM-N纳米合金粉混合,纳米合金粉RE-MM-N的添加质量比例为0.1%~5%,混粉过程中加入50ppm~500ppm的润滑剂,通入Ar气保护气氛。
8.如权利要求1所述的一种低失重稀土-铁-硼磁体的制备方法,其特征在于,在取向成型步骤中,将混合后的磁粉,放入全密封的压机内取向成型,整个压机内部通入N2保护气氛,压制过程中取向磁场为2T~4T,在磁粉松装密度为2g/cm3~4g/cm3时开始施加10MPa~50MPa压制压力,使压坯的取向度达到98%以上,而且保压时间控制在2s~20s。
9.如权利要求1所述的一种低失重稀土-铁-硼磁体的制备方法,其特征在于,在烧结及时效处理步骤中,在烧结炉真空度低于10Pa时开始真空烧结,控制烧结炉内的压力都不超过100Pa,在烧结温度1020℃~1120℃度范围内保温5h~10h,然后分别在真空炉内进行二级时效处理,一级时效温度800℃~1000℃,二级时效处理温度400℃~600℃,时效处理时间均在2h~10h。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510337257.0A CN104966606B (zh) | 2015-06-18 | 2015-06-18 | 一种低失重稀土‑铁‑硼磁体的制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510337257.0A CN104966606B (zh) | 2015-06-18 | 2015-06-18 | 一种低失重稀土‑铁‑硼磁体的制备方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN104966606A CN104966606A (zh) | 2015-10-07 |
CN104966606B true CN104966606B (zh) | 2017-05-24 |
Family
ID=54220631
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510337257.0A Active CN104966606B (zh) | 2015-06-18 | 2015-06-18 | 一种低失重稀土‑铁‑硼磁体的制备方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN104966606B (zh) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107275029B (zh) * | 2016-04-08 | 2018-11-20 | 沈阳中北通磁科技股份有限公司 | 一种用钕铁硼废料生产的高性能钕铁硼永磁铁及制造方法 |
CN105655077B (zh) * | 2016-04-13 | 2017-10-17 | 烟台正海磁性材料股份有限公司 | 一种高矫顽力钕铁硼的制造方法 |
CN108364778A (zh) * | 2018-05-03 | 2018-08-03 | 绵阳西磁科技有限公司 | 一种稀土永磁体的制造方法 |
CN109087767A (zh) * | 2018-08-08 | 2018-12-25 | 杭州电子科技大学 | 一种晶界原位扩散纳米级扩散物的钕铁硼磁体及其制备方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101958171A (zh) * | 2010-04-14 | 2011-01-26 | 无锡南理工科技发展有限公司 | 一种耐腐蚀烧结钕铁硼磁体的制备方法 |
CN102220538A (zh) * | 2011-05-17 | 2011-10-19 | 南京理工大学 | 一种提高内禀矫顽力和耐腐蚀性能的烧结钕铁硼制备方法 |
CN103093912A (zh) * | 2013-01-30 | 2013-05-08 | 浙江大学 | 一种应用高丰度稀土La生产的稀土永磁体及其制备方法 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9082538B2 (en) * | 2008-12-01 | 2015-07-14 | Zhejiang University | Sintered Nd—Fe—B permanent magnet with high coercivity for high temperature applications |
CN103123838B (zh) * | 2013-01-30 | 2015-06-03 | 浙江大学 | 一种应用高丰度稀土mm生产的稀土永磁体及其制备方法 |
CN104599801A (zh) * | 2014-11-25 | 2015-05-06 | 宁波同创强磁材料有限公司 | 一种稀土永磁材料及其制备方法 |
-
2015
- 2015-06-18 CN CN201510337257.0A patent/CN104966606B/zh active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101958171A (zh) * | 2010-04-14 | 2011-01-26 | 无锡南理工科技发展有限公司 | 一种耐腐蚀烧结钕铁硼磁体的制备方法 |
CN102220538A (zh) * | 2011-05-17 | 2011-10-19 | 南京理工大学 | 一种提高内禀矫顽力和耐腐蚀性能的烧结钕铁硼制备方法 |
CN103093912A (zh) * | 2013-01-30 | 2013-05-08 | 浙江大学 | 一种应用高丰度稀土La生产的稀土永磁体及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104966606A (zh) | 2015-10-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6440880B2 (ja) | 低bの希土類磁石 | |
CN104064346B (zh) | 一种钕铁硼磁体及其制备方法 | |
CN102959648B (zh) | R-t-b系稀土类永久磁铁、电动机、汽车、发电机、风力发电装置 | |
CN101266855B (zh) | 稀土永磁材料及其制造方法 | |
CN106920617B (zh) | 高性能钕铁硼稀土永磁材料及其制备方法 | |
CN103117143B (zh) | 一种用钕铁硼镀镍废料烧结而成的钕铁硼磁体 | |
CN104252938B (zh) | 一种含Ho的多主相钕铁硼永磁铁及制造方法 | |
CN103794323B (zh) | 一种应用高丰度稀土生产的稀土永磁体及其制备方法 | |
EP3355319B1 (en) | Corrosion-resistant sintered neodymium-iron-boron magnet rich in lanthanum and cerium, and manufacturing method | |
CN104966606B (zh) | 一种低失重稀土‑铁‑硼磁体的制备方法 | |
CN104599801A (zh) | 一种稀土永磁材料及其制备方法 | |
CN104966607B (zh) | 一种烧结钕铁硼永磁体的制备方法 | |
WO2019223431A1 (zh) | 一种低成本扩散源合金和晶界扩散磁体及其制备方法 | |
CN104576021A (zh) | 一种烧结钕铁硼磁体的方法 | |
CN104051101A (zh) | 一种稀土永磁体及其制备方法 | |
CN105931784B (zh) | 一种耐腐蚀含铈稀土永磁材料及其制备方法 | |
CN105355412A (zh) | 一种硫化处理获得高磁性烧结钕铁硼的方法 | |
JP2005150503A (ja) | 焼結磁石の製造方法 | |
CN106548843A (zh) | 稀土永磁材料及其制备方法 | |
CN103667920B (zh) | 一种Nd-Fe-B系稀土永磁合金的制备方法 | |
CN110033914B (zh) | 提高烧结钕铁硼磁体的矫顽力的方法 | |
CN113871120B (zh) | 一种混合稀土永磁材料及其制备方法 | |
CN111341515A (zh) | 一种含铈的钕铁硼磁钢及其制备方法 | |
CN108666064B (zh) | 一种添加vc的烧结稀土永磁材料及其制备方法 | |
CN104252939B (zh) | 一种具有复合主相的钕铁硼永磁铁及其制造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |