CN104928569A

CN104928569A - 一种800MPa级高延展性的低密度钢及其制造方法

Info

Publication number: CN104928569A
Application number: CN201510383429.8A
Authority: CN
Inventors: 杨旗; 张红; 王利; 金鑫焱; 王国栋; 毕文珍
Original assignee: Baoshan Iron and Steel Co Ltd
Current assignee: Baoshan Iron and Steel Co Ltd
Priority date: 2015-06-30
Filing date: 2015-06-30
Publication date: 2015-09-23
Anticipated expiration: 2035-06-30
Also published as: CN104928569B

Abstract

一种800MPa级高延展性的低密度钢及其制造方法，其化学成分质量百分数为：C：0.25～0.50％，Mn：0.25～4.0％，Al：3.0～7.0％，P≤0.02％，S≤0.01％，N≤0.01％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，且上述元素同时需满足如下关系：0.14≤(1.5C+0.1Mn)/Al≤0.30。本发明经热轧、酸洗、冷轧和连续退火制备出低密度钢板，该钢板的显微组织结构中除铁素体外还含有6～30％的残余奥氏体，且残余奥氏体的C含量不低于0.8％。该钢板的抗拉强度＞800MPa、延伸率＞25％、密度＜7500kg/m³。

Description

一种800MPa级高延展性的低密度钢及其制造方法

技术领域

本发明涉及一种800MPa级高延展性的低密度钢及其制造方法。

背景技术

应用高强钢和先进高强钢替代传统低强度级别钢材，可以提高汽车用钢的比强度(强度与密度之比)和减小结构件的厚度，实现汽车结构轻量化。提高汽车用钢比强度的另一种有效途径是在维持上述高强钢优良力学性能的基础上降低钢材的密度。因此，开发低密度、高强韧性钢板是为了应对进一步实现汽车轻量化的迫切需求。

高强钢的力学性能由其化学成分和制造工艺这两类因素共同决定，这两类因素通过影响高强钢的微观组织结构来影响其力学性能。现有技术中以奥氏体为主要组成相的低密度、高强度钢，钢种的主要化学成分为C：0.6～1.5％、Mn：10～30％和Al(作为降低密度而添加的主要合金元素)。这类钢种由于合金元素含量过高，其生产成本昂贵并且可制造性差。

现有技术中以铁素体为主要组成相的低密度、高强度钢，钢中C含量为0.1～0.5％，Ti含量为0.1～1.0％，C+Ti的含量为0.2％～1.5％；利用Ti(CN)颗粒细化铸态组织以获取等轴晶和提高低密度钢的后续轧制变形能力。对轧制钢板采用常规再结晶退火工艺，所开发的钢板强度低(小于780MPa)。

现有技术中以铁素体为主要组成相的低密度钢中，需添加高含量的C和Mn元素来获取800MPa以上强度和良好塑性。然而，高含量C和Mn给钢板可制造性带来很大困难，表现在连铸板坯内部合金元素宏微观偏析严重、钢板轧制时会出现严重的中心和边部裂纹、所制备钢板的冷弯性能差等方面，并且制造成本昂贵。因此，迫切需要在维持高Al含量的同时适当降低C和Mn含量，以提高低密度钢的可制造性和降低生产成本。

发明内容

本发明的目的在于提供一种800MPa级高延展性的低密度钢板及其制造方法，所述钢板具有低密度、高比强度和优良延展性等特点，钢板的抗拉强度＞800MPa，延伸率＞25％，密度＜7500kg/m³，适用于制造汽车结构件。

为达到上述目的，本发明的技术方案是：

一种800MPa级高延展性低密度钢，其化学成分质量百分比为：C：0.25～0.50％，Mn：0.25～4.0％，Al：3.0～7.0％，P≤0.02％，S≤0.01％，N≤0.01％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，且上述元素需同时满足如下关系：0.134≤(1.5C+0.1Mn)/Al≤0.30。

进一步，所述800MPa级高延展性低密度钢的化学成分还包括至少一种或一种以上如下元素：Si：0.01～1.5％，Ti：0.005～0.6％，Nb：0.005～0.2％，V：0.005～0.5％，Cr：0.01～0.5％，Mo：0.01～0.5％，Ni：0.05～2.0％，Cu：0.05～1.0％，B：0.0005～0.003％，Zr：0.005～0.2％，Re(稀土元素)：0.005～0.1％，Ca：0.001～0.2％。

优选地，所述800MPa级高延展性低密度钢的化学成分还需满足如下关系：Mn/Al<0.4。

进一步，所述800MPa级高延展性低密度钢板的抗拉强度＞800MPa，延伸率＞25％，密度＜7500kg/m³。当优选Mn/Al＜0.4时，本发明钢板抗拉强度＞800MPa、延伸率＞30％，并且抗拉强度和延伸率的乘积＞25000MPa％，密度＜7500kg/m³。

所述800MPa级高延展性低密度钢板的显微组织结构是以铁素体为基体并含有体积分数为6～30％的残余奥氏体，残余奥氏体中C含量不低于0.8％。

在本发明的成分设计中：

C：C是重要的固溶强化元素，促进奥氏体生成，在钢中与Mn和Al元素形成κ碳化物(Fe，Mn)₃AlC或渗碳体(Fe，Mn)₃C。在富含Al的低密度钢中，C含量过低时，残余奥氏体的含量和力学稳定性相对较低，因而钢板的强度和延展性均较低；C含量过高时，片层状碳化物和分布在铁素体晶界处的碳化物颗粒粗大，从而降低钢板的轧制变形能力。因此，本发明控制C含量为0.25～0.50％。

Mn：Mn可以减弱或消除由于S引起的钢的热脆性，改善钢的热加工性能。Mn能增加奥氏体的稳定性，降低钢淬火时临界冷却速度以及提高钢的淬透性。Mn还能够提高钢的加工硬化性能，从而提高钢板的强度。但是，过高的Mn含量会引起板坯中Mn偏析以及热轧板中明显的带状组织分布，从而降低钢板的延展性和弯曲性能；并且，过高的Mn含量容易造成热轧板在冷轧变形时产生裂纹。因此，本发明控制Mn含量为0.25～4.0％。

Al：Al是铁素体形成元素。添加Al元素可显著降低钢板的密度，故规定Al含量的下限为3.0％。添加过量Al会抑制奥氏体形成，以及促进(Fe,Al)金属间化合物和大量粗大κ碳化物在钢的基体中形成而降低钢板的轧制变形能力。另外，Al元素可显著增加钢中奥氏体的堆垛层错能，因而添加过量Al会抑制钢中残余奥氏体在形变时被诱导发生马氏体相变，从而使钢板难以获得良好的强度和塑性匹配。因此，本发明控制Al含量为3.0～7.0％。

(1.5C+0.1Mn)/Al：本发明中成分设计充分考虑利用较多含量的Al来降低钢板密度。当(1.5C+0.1Mn)/Al＜0.134时，冷轧钢板经退火处理后基体中所含残余奥氏体的体积分数往往小于6％，且残余奥氏体稳定性差，所制备钢板的强度和延展性均较低(分别低于800MPa和25％)；当(1.5C+0.1Mn)/Al＞0.30时，热轧钢板基体中包含过量的粗大碳化物或马氏体组织，从而使热轧钢板在冷轧过程中发生严重边裂。因此，从钢板的强塑性以及轧制可变形性要求方面，本发明控制(1.5C+0.1Mn)/Al介于0.134与0.30之间。

本发明进一步优选Mn/Al<0.4，使热轧板料在冷轧时具有极佳的轧制变形能力，以及使冷轧退火钢板具有更高延伸率。

P：P是固溶强化元素；但是P会增加钢的冷脆性，降低钢的塑性，使冷弯性能和焊接性能变坏。因此，限定钢中P含量≤0.02％。

S：S使钢产生热脆性，降低钢的延展性和韧性，使焊接性能变坏，降低钢的耐蚀性。因此，限定S含量≤0.01％。

N：N与Al形成AlN，凝固过程中可细化柱状枝晶，但N含量过高时，形成的粗大AlN颗粒影响钢板的延展性。另外，过量AlN会降低钢的热塑性。因此，限定N含量≤0.01％。

Si：Si是铁素体固溶强化元素，可提高强度；另外，添加Si可以显著提高残余奥氏体的力学稳定性，有助于钢板获取良好强度和塑性的匹配。但是，过高Si含量会降低钢板的塑性；另外，对于热镀锌钢板来说，过高Si含量使基板的可镀性变差。因此，本发明限定Si含量为0.01～1.50％。

Ti：Ti与C、N结合会形成Ti(C，N)、TiN和TiC，可细化铸态组织以及热加工时阻碍晶粒粗化。添加过量Ti会使钢的成本增加，并使上述析出物含量增加进而降低钢的延展性。因此，本发明限定Ti含量为0.005～0.6％。

Nb：Nb与C、N结合会形成Nb(C，N)，可有效地抑制热加工过程中晶粒粗化。Nb会强烈抑制动态再结晶的发生，从而增加轧制变形抗力。Nb可以细化铁素体晶粒。但添加过量的Nb会减弱钢的热加工性能和钢板的韧性。因此，限定Nb含量为0.005～0.2％。

V：V有助于细化晶粒组织和提高组织热稳定性，V还可以提高钢的强度和韧性，但是添加V增加了钢的成本。限定V含量为0.005～0.5％。

Cr：Cr可以细化晶粒组织和抑制热加工时晶粒粗化。Cr是铁素体形成元素，可促进C向奥氏体扩散。Cr可以使奥氏体分解速度减缓，降低淬火时临界冷却速度。过高Cr含量会破坏钢的延展性。因此，本发明控制Cr含量为0.01～0.5％。

Mo：Mo的作用与Cr相似，本发明控制Mo含量为0.01～0.5％。Cr、Mo元素含量过高时会增加生产成本，一般控制Cr+Mo≤0.5％。

Ni：Ni是奥氏体稳定化元素，可阻碍高温下晶粒粗化，但是Ni的价格昂贵从而增加生产成本。因此，限定Ni含量为0.05～2.0％。

Cu：Cu的作用和Ni相近，但Cu含量过高时对热变形加工不利。因此，限定Cu含量为0.05％～1.0％。

B：B阻碍热轧过程中钢的再结晶，有利于由累积变形量引起的微观组织结构细化。添加过量的B会生成BC从而降低钢的延展性。因此，本发明限定B含量为0.0005～0.003％。

Zr：0.005％～0.2％。Zr在钢中的作用与Ti、Nb和V的作用类似，含量低时有脱氧、净化和细化晶粒的作用。但是Zr的价格昂贵会增加生产成本。因此，本发明限定Zr含量为0.005～0.2％。

Re：稀土元素Re可以改善钢的铸态组织和增强钢的耐蚀性，但稀土元素价格昂贵会增加生产成本。因此，本发明限定Re的含量为0.005～0.1％。

Ca：Ca用来脱S以改善钢的热加工性能，过量的Ca会降低钢的延展性。因此，限定Ca的含量为0.001～0.2％。

本发明所述低密度钢板的制备需要依次经历冶炼及连铸、热轧、酸洗、冷轧和连续退火步骤，其中，连续退火工艺及其所包含的配分稳定化过程对冷轧退火钢板的显微组织以及强度和延展性至关重要。对钢板生产流程的关键工艺做以下具体说明。

本发明的800MPa级高延展性低密度钢板的制造方法，其包括如下步骤：

1)冶炼、铸造

按上述设计成分冶炼、连铸；

2)热轧

采用1000～1250℃再加热板坯，保温时间为0.5～3小时：终轧温度≥850℃，在低于750℃下卷曲热轧板料；

3)酸洗

4)冷轧

对酸洗后的热轧板进行冷轧变形，冷轧变形量为30～90％；

5)连续退火

将冷轧板加热至均热温度750～920℃后保温30～240s，之后将均热后钢板直接冷却至配分稳定化温度400～500℃，保温30～300s。其中，冷轧钢板的加热速率为1～20℃/s；均热处理后的钢板从均热温度冷却至配分稳定化温度的冷却速率为1～150℃/s；或者，

将冷轧板加热至均热温度750～920℃后保温30～240s，之后将均热后钢板先冷却至中间温度，再冷却至配分稳定化温度400～500℃，保温30～300s；其中，冷轧钢板的加热速率为1～20℃/s；650℃≤中间温度＜920℃；均热处理后的钢板从均热温度冷却至中间温度的冷却速率为1～20℃/s；均热处理后的钢板从中间温度快速冷却至配分稳定化温度的冷却速率为1～150℃/s，并且该冷却速率不小于钢板从均热温度冷却至中间温度的冷却速率；

6)冷却

配分稳定化处理结束后，将板材以小于20℃/s的冷却速率缓冷至室温。

进一步，所述钢板经配分稳定化处理后，通过热镀工艺在钢板的每一侧热镀生成厚度为5～200μm的镀层；镀层材料选自Zn、Zn-Fe、Zn-Al、Zn-Mg、Zn-Al-Mg、Al-Si或Al-Mg-Si中的一种；热镀温度为400～600℃；热镀结束后将板材冷却至室温。

优选地，步骤4)冷轧中，冷轧变形量为50～80％。

本发明的制造工艺设计的理由如下：

(1)热轧工艺：

板坯加热温度为1000～1250℃：加热温度超过1250℃时，会造成板坯过烧，板坯内晶粒组织粗大从而使其热加工性能降低，并且超高温会使C含量为0.25～0.50％的钢板坯表层脱碳严重；加热温度低于1000℃时，板坯经高压水除鳞和初轧后，精轧温度过低而造成板料的变形抗力过大，将难以制造出既无表面缺陷又具有规定厚度的热轧钢板。

本发明加热保温时间为0.5～3小时，保温时间超过3小时，会造成板坯内晶粒组织粗大和板坯表层脱碳严重；保温时间低于0.5小时，板坯内部温度尚未均匀。

本发明需要在850℃以上完成对铸造板坯的热轧。热轧终轧温度过低会造成板料变形抗力过高，从而难以制造出所需厚度规格并且无表面和边部缺陷的热轧钢板和冷轧钢板；另外，当终轧温度低于850℃时，对于本发明的成分体系来说，板坯内部热轧条状铁素体无法获得充分回复和再结晶而细化。

本发明需要在低于750℃下卷曲所述热轧板材。如果卷曲温度高于750℃可造成κ碳化物或渗碳体过度球化和粗化，不利于后续冷轧钢板退火后获得均匀细小稳定的残余奥氏体。另外，卷曲温度过高，容易引起扁卷，并且热轧卷的头部、中部和尾部材料显微组织不均匀性增加，进而引起退火钢卷头、中、尾部显微组织和性能不均匀。

(2)冷轧工艺

对酸洗后的热轧钢板实施冷轧变形至规定厚度，冷轧压下量为30～90％，优选50～80％。钢板冷轧后，基体组织包含大量长条状形变δ铁素体(一种高温铁素体，在热加工过程中被保留下来)。增大冷轧变形量，有助于形变δ铁素体在后续退火过程中发生再结晶，而转变成细小等轴状铁素体晶粒，从而有利于提高退火钢板的延展性。若冷轧变形量过大，因加工硬化导致材料的变形抗力非常高，制备规定厚度规格和精度的冷轧钢板变得异常困难。

(3)退火工艺

退火工艺参数与钢种设计成分密切相关，它决定退火钢板内部残余奥氏体的体积含量和力学稳定性。本发明采用连续退火工艺热处理冷轧钢板，主要包括均热过程和配分稳定化过程，退火工艺如图1所示。

如图1所示，将所述冷轧钢板以加热速率v₀加热至均热温度T1后保温t1时间段。选取v₀＝1～20℃/s；T1＝750～920℃；t1＝30～240s。如果均热温度低于750℃和均热时间短于30s，对应于本发明中的设计成分，冷轧钢板基体组织尚未发生奥氏体化或钢板基体碳化物尚未完全溶解以形成奥氏体颗粒，并且条状δ铁素体无法充分进行动态回复和再结晶。

当均热温度高于920℃和均热时间长于240s，均热处理后钢板中奥氏体含量显著增加而使奥氏体C含量显著降低，并且奥氏体颗粒粗化。上述因素均使钢中奥氏体稳定性降低，进而引起退火后钢板内部残余奥氏体含量减少，并且残余奥氏体力学稳定性也会降低。相应地，退火后钢板的力学性能恶化。

而且，仅仅通过均热处理并不能够使钢板基体中奥氏体足够稳定(奥氏体含C量往往低于0.8wt％)，在随后冷却过程中，上述高温奥氏体会发生分解而再次形成铁素体和碳化物的混合物或者经相变生成马氏体。为了进一步提高奥氏体稳定性，需要引入配分稳定化处理(又称奥氏体等温淬火)。配分稳定化过程中，部分奥氏体会转化为贝氏体铁素体，同时碳化物形成受到抑制，C原子从贝氏体铁素体向剩余奥氏体中扩散从而提高该剩余部分奥氏体(即残余奥氏体)的含C量和稳定性。

如图1所示，将均热处理后的钢板先以v₂冷速缓冷至中间温度T2后立即以快冷速率v₃冷却至配分稳定化温度T3后保温t3时间。缓冷速率v₂和中间温度T2的选取主要是考虑：避免均热处理形成的奥氏体在缓冷段分解、易于操作使退火热处理顺利从均热段过渡到快冷段，以及维持冷轧钢板的板形。针对本发明中设计成分，选取v₂＝1～20℃/s；T2＝650℃～T1(均热温度)。当T2＝T1时，退火工艺曲线中紧随均热处理段后无缓冷段。

针对本发明的成分设计，选取v₃＝1～150℃/s，并且v₃≥v₂，优选v_3＝20～50℃/s。快冷速率v₃的选取需要避免冷却过程中钢板基体中奥氏体分解。配分稳定化温度T3应选取在贝氏体转变“C”曲线鼻尖处对应的温度点附近，T3温度高过500℃会引起奥氏体分解，生成珠光体或含碳化物的显微组织，从而消耗掉奥氏体中C；T3温度低于400℃会延长配分稳定化时间甚至是诱发马氏体生成。从实效性和经济性上考虑，为获取适量且具有良好稳定性的残余奥氏体，限定T3＝400～500℃，优选T3＝415～450℃；选取配分稳定化时间t3＝30～300s。配分稳定化处理结束后，将钢板以冷却速率v₄冷却至室温，v₄一般小于20℃/s，该缓冷段兼有去除钢板残余应力和适当调节钢板屈服强度的功能。

为保证冷轧钢板具有良好的耐蚀性，在钢板经配分稳定化处理后，立刻通过热镀工艺在钢板的每一侧生成5～200μm厚镀层。镀层材料选自Zn、Zn-Fe、Zn-Al、Zn-Mg、Zn-Al-Mg、Al-Si和Al-Mg-Si中的一种。其中，热镀温度在400～600℃之间。

本发明采用上述成分设计、轧制工艺和连续退火工艺，所制备的钢板的显微组织结构以铁素体为基体，包含6％以上(体积分数)的残余奥氏体，且残余奥氏体的体积分数不超过30％(过高含量的残余奥氏体会降低钢板扩孔性能)，并且残余奥氏体具有良好的力学稳定性。所制备钢板具有抗拉强度>800MPa、延伸率>25％的力学性能(进一步优选成分可以使钢板的延伸率>30％)。本发明利用残余奥氏体在外部形变作用下被诱发转变生成马氏体，来提高钢板的变形加工硬化，从而提高钢板强度和改善延展性。

本发明为确保残余奥氏体的体积分数，需要控制C、Mn和Al的成分含量满足关系式(1.5C+0.1Mn)/Al介于0.14与0.30之间，且为确保残余奥氏体具有良好的力学稳定性，残余奥氏体中C含量不低于0.8％。钢板所具有的上述微观属性不仅需要通过控制合金成分配比，还需要通过严格控制退火工艺来实现。

本发明的有益效果：

1.本发明维持高Al含量，同时降低C和Mn元素含量，从而提高低密度钢的可制造性与降低生产成本；在钢种成分设计时，除了界定C、Mn和Al主要合金元素的含量外，还需要满足0.14≤(1.5C+0.1Mn)/Al≤0.30，进一步优选Mn/Al<0.4。

2.在钢板制造过程中，通过合理选择退火工艺来控制残余奥氏体含量和提高残余奥氏体力学稳定性，且钢板的制造可以在现有先进高强钢生产线上完成而无需做大的调整。因此，本发明所开发的低密度钢板及其制造方法具有很好的推广应用前景。

3.本发明退火钢板基体中残余奥氏体在钢板使用过程中被诱发生成马氏体，从而增加钢板的变形加工硬化，在获取高强度的同时使钢板具有良好延展性。具体是钢板的抗拉强度>800MPa，延伸率>25％，优化合金成分和制造工艺，可以使延伸率>30％。

附图说明

图1为本发明连续退火工艺的工艺曲线示意图。

图2为本发明低密度钢板的典型显微组织扫描电镜照片。

具体实施方式

结合实施例和附图对本发明做进一步说明。

表1为本发明实施例及对比例钢种的成分，表2为本发明实施例及对比例钢种的制造工艺，表3为本发明实施例及对比例钢板显微组织中残余奥氏体的体积分数、C含量以及钢板的力学性能。

按照表1所示成分的钢料经冶炼和浇铸后制成铸坯。在1200℃再加热温度(RHT)下加热板坯后热轧所述板坯，在880℃以上的终轧温度(FT)完成热轧精轧，热轧钢板的厚度约为3.2mm。将所述热轧钢板快速冷却至400～700℃温度下保温1小时，然后随炉冷却至室温，这一过程用以模拟热轧卷的卷曲温降过程。

上述热轧钢板经酸洗后施以冷轧变形，冷轧压下量(CRR)介于50～68％。采用如图1所示的连续退火工艺曲线对上述冷轧钢板实施退火热处理：将冷轧钢板以5℃/s的升温速率(v₀)加热至均热温度T1并保温t1时间段。T1介于800～900℃之间，t1介于30～100s之间。将均热处理后的钢板以8℃/s缓冷至中间温度725℃后立即以36℃/s快冷至配分稳定化温度T3实施配分稳定化处理，配分时间为t3。这里，T3＝415～435℃，t3＝40～300s。配分稳定化结束后，钢板以4℃/s的速率冷却至室温。

由表3可知，本发明维持较高Al含量和较低C、Mn含量，通过合理的成分和工艺设计可以获取具有优良强度和塑性的低密度钢板，该钢板的强度＞800MPa，延伸率＞25％、密度＜7500kg/m³，优化合金成分，可使延伸率达到30％以上。

图2为本发明低密度钢板的典型显微组织，由图2和表3可知，本发明低密度钢板的显微组织结构主要是铁素体和体积分数为6～30％的残余奥氏体，且残余奥氏体中C含量不低于0.8％。

Claims

1.一种800MPa级高延展性的低密度钢板，其特征在于，其化学成分质量百分数为：C：0.25～0.50％，Mn：0.25～4.0％，Al：3.0～7.0％，P≤0.02％，S≤0.01％，N≤0.01％，其余为Fe和不可避免的杂质元素，且上述元素同时需满足如下关系：0.134≤(1.5C+0.1Mn)/Al≤0.30。

2.根据权利要求1所述的800MPa级高延展性的低密度钢板，其特征在于，所述低密度钢板的化学成分还包括至少一种或一种以上如下元素：Si：0.01～1.5％，Ti：0.005～0.6％，Nb：0.005～0.2％，V：0.005～0.5％，Cr：0.01～0.5％，Mo：0.01～0.5％，Ni：0.05～2.0％，Cu：0.05～1.0％，B：0.0005～0.003％，Zr：0.005～0.2％，Re：0.005～0.1％，Ca：0.001～0.2％。

3.根据权利要求1或2所述的800MPa级高延展性低密度钢板，其特征在于，还需满足如下关系：Mn/Al<0.4。

4.根据权利要求1或2所述的800MPa级高延展性的低密度钢板，其特征在于，所述低密度钢板的延伸率＞25％，密度＜7500kg/m³，抗拉强度＞800MPa。

5.根据权利要求3所述的800MPa级高延展性的低密度钢板，其特征在于，所述低密度钢板的延伸率＞30％，抗拉强度＞800MPa，抗拉强度和延伸率的乘积＞25000MPa·％，密度＜7500kg/m³。

6.根据权利要求1或2或3所述的800MPa级高延展性的低密度钢板，其特征在于，所述低密度钢板的显微组织结构主要是铁素体和体积分数为6～30％的残余奥氏体，且残余奥氏体中C含量不低于0.8％。

7.如权利要求1或2或3所述的800MPa级高延展性的低密度钢板的制造方法，其特征在于，包括如下步骤：

1)冶炼、铸造

按上述权利要求1或2或3的成分冶炼、连铸；

2)热轧

采用1000～1250℃加热连铸板坯，保温时间为0.5～3小时：终轧温度≥850℃，在低于750℃下卷曲热轧板；

3)酸洗

4)冷轧

对酸洗后的热轧板进行冷轧变形，冷轧变形量为30～90％；

5)连续退火

将冷轧板加热至均热温度750～920℃后保温30～240s，之后将均热后钢板先冷却至中间温度，再冷却至配分稳定化温度400～500℃，保温30～300s；其中，冷轧钢板的加热速率为1～20℃/s；650℃≤中间温度＜920℃；均热处理后的钢板从均热温度冷却至中间温度的冷却速率为1～20℃/s；均热处理后的钢板从中间温度冷却至配分稳定化温度的冷却速率为1～150℃/s，并且该冷却速率不小于钢板从均热温度冷却至中间温度的冷却速率；

6)冷却

配分稳定化处理结束后，将钢板以小于20℃/s的冷却速率缓冷至室温。

8.根据权利要求7所述的800MPa级高延展性的低密度钢板的制造方法，其特征在于，所述步骤5)连续退火后，通过热镀工艺在钢板的每一侧热镀生成厚度为5～200μm的镀层；镀层材料选自Zn、Zn-Fe、Zn-Al、Zn-Mg、Zn-Al-Mg、Al-Si或Al-Mg-Si中的一种；热镀结束后将钢板冷却至室温。

9.根据权利要求7所述的800MPa级高延展性的低密度钢板的制造方法，其特征在于，步骤4)冷轧中，冷轧变形量为50～80％。

10.根据权利要求7或8或9所述的800MPa级高延展性的低密度钢板，其特征在于，所述低密度钢板的显微组织结构主要是铁素体和体积分数为6～30％的残余奥氏体，且残余奥氏体中C含量不低于0.8％。

11.根据权利要求7或8或9所述的800MPa级高延展性的低密度钢板的制造方法，其特征在于，所述低密度钢板的延伸率＞25％，密度＜7500kg/m³，抗拉强度＞800MPa。