CN112301293A - 一种冷轧热镀锌钢及其制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种冷轧热镀锌钢，其化学元素质量百分配比为：C：0.06～0.14％、Mn：1.3～2.4％、Si：0.1～1.0％，余量为Fe和不可避免杂质；其微观组织为铁素体+马氏体+贝氏体+残余奥氏体。此外，本发明还公开了上述的冷轧热镀锌钢的制造方法，其包括步骤：(1)冶炼和铸造；(2)热轧；(3)酸洗；(4)冷轧；(5)热镀锌再结晶退火：将冷轧板加热至均热温度T₁保温一段时间；然后将均热后的钢板以第一冷却速度至中间温度T₂，再以第二冷却速度冷却至T₃，保温一段时间再升温至锌池温度T₄保温一段时间；其中，冷却速度小于第二冷却速度，640℃≤T₂≤T₁，Ms＜T₃≤T₄；(6)冷却至室温。

Description

一种冷轧热镀锌钢及其制造方法

技术领域

本发明涉及一种钢种及其制造方法，尤其涉及一种热镀锌钢及其制造方法。

背景技术

热镀锌双相钢除具有较好的可制造性、良好的力学性能及耐蚀性，一直以来被大量用于车身结构件和加强件。近些年，随着车身结构设计的越来越复杂，传统的热镀锌双相钢由于马氏体和铁素体两相强度差较大，难以保证扩孔和翻边性能，不能满足部分车身结构的设计需求。因此，在不增加成本和可制造性难度的前提下，开发具有高成型性钢显得尤为重要。

例如：公开号为CN102719751A，公开日为2012年10月10日，名称为“一种高强度冷轧热镀锌双相钢板及其制造方法”的中国专利文献公开了一种高强度冷轧热镀锌双相钢板及其制造方法。在该专利文献所公开的技术方案中，虽然其公开的是热镀锌双相钢，但是其延伸率不足。

又例如：公开号为CN105603325A，公开日为2016年5月25日，名称为“一种600MPa级含钒热镀锌双相钢及其制备方法”的中国专利文献公开了一种热镀锌双相钢。在该专利文献所公开的技术方案中，虽然热镀锌双相钢的成形性较好，但是其含有Mo、Cr、V贵金属元素，增加了合金成本，且延伸率提升不大。

再例如：公开号为CN104109814A，公开日为2014年10月22日，名称为“一种具有翻边特性冷轧热镀锌双相钢板及制造方法”的中国专利文献公开了一种热镀锌双相。在该专利文献所公开的技术方案中，该热镀锌双相钢虽然具有较好的翻边性能，但冷轧压下量较大，同时退火炉露点范围过小，增加了生产难度。

基于此，期望获得一种冷轧热镀锌钢板，以改善钢的成形性，使得该冷轧热镀锌钢板可以适用于汽车结构件等领域。

发明内容

本发明的目的之一在于提供一种冷轧热镀锌钢，该冷轧热镀锌钢通过对钢进行成分设计，在碳当量改变不大的情况下，适当增加Si的含量，从而使得该冷轧热镀锌钢可以在铁素体-马氏体组织中引入贝氏体和残余奥氏体，使得材料的延伸率和扩孔率大幅提升，从而改善了钢的成形性。

为了实现上述目的，本发明提出了一种冷轧热镀锌钢，其化学元素质量百分配比为：

C：0.06～0.14％、Mn：1.3～2.4％、Si：0.1～1.0％，余量为Fe和不可避免杂质；

其微观组织为铁素体+马氏体+贝氏体+残余奥氏体。

在本发明所述的冷轧热镀锌钢中，为了克服现有技术的不足，在碳当量改变不大的情况下，适当增加Si的含量，从而避免了现有技术中为了满足镀锌线的冷却速度，而添加过多的Cr、Mo合金元素所导致的成本增加的问题，此外，由于碳当量改变不大因而也保证了本发明所述的冷轧热镀锌钢的焊接性以及可制造性。

并且，在本发明所述的技术方案中，考虑到铁素体以及马氏体两相硬度差异较大，会导致钢的扩孔性能较低，因此，在本发明所述的技术方案中还引入了贝氏体和马氏体，从而使得本案的冷轧热镀锌钢的延伸率和扩孔率得到大幅提升，改善了钢的成形性，非常适用于汽车结构件。

此外，本发明所述的冷轧热镀锌钢的各化学元素的设计原理具体如下所述：

C：在本发明所述的冷轧热镀锌钢中，C是钢板中重要的组成元素，影响了镀锌板的残余奥氏体含量及其稳定性。当C的质量百分比过低时，临界区退火时形成的奥氏体含量较少，且奥氏体稳定性和马氏体淬硬性下降，难以保证强塑性；当C的质量百分比过高时，本发明所述的冷轧热镀锌钢的塑性、扩孔率和焊接性下降。基于此，在本发明所述的冷轧热镀锌钢中将C的质量百分比控制在0.06～0.14％。

Mn：在本发明所述的技术方案中，Mn可提高奥氏体稳定性，使C曲线右移，从而降低马氏体临界冷却速率。然而，若Mn的质量百分配比过高，会影响钢板的焊接性和表面镀锌质量。而当Mn的质量百分配比过低时，钢板的淬透性降低，强化作用减弱。基于此，在本发明所述的冷轧热镀锌钢中将Mn的质量百分比控制在1.3～2.4％。

Si：在本发明所述的冷轧热镀锌钢中，Si是铁素体固溶强化元素，可强烈提高钢板强度；同时，Si还可以促使C原子从铁素体向奥氏体富集，净化铁素体，提高奥氏体稳定性；但Si的质量百分比过高时会直接影响钢板的可镀性。基于此，在本发明所述的冷轧热镀锌钢中控制Si的质量百分比为0.1～1.0％。

进一步地，在本发明所述的冷轧热镀锌钢中，其化学元素还包括下述各项的至少一种：Ti：0.005～0.1％，Nb：0.005～0.1％，V：0.005～0.2％，Al：0.1～0.9％，Cr：0.01～0.7％，Mo：0.02～0.2％，Cu：0.1～1.5％。

上述方案中，所添加的化学元素的设计原理如下所述：

Ti：对于本发明所述的冷轧热镀锌钢而言，Ti与C、N结合会形成Ti(C,N)、TiN和TiC，可细化铸态组织以及热加工时阻碍晶粒粗化。然而，添加过量Ti会使成本增加，并使上述析出物含量和尺寸增加进而降低本发明所述的冷轧热镀锌钢的延展性。因此，优选地可以控制Ti的质量百分比在0.005～0.1％。

Nb：对于本发明所述的冷轧热镀锌钢而言，Nb会强烈抑制动态再结晶，并通过与C、N结合形成Nb(C,N)，从而有效地抑制热加工过程中晶粒粗化，细化铁素体晶粒。但添加过量的Nb会恶化钢的热加工性能和钢板的韧性。基于此，优选地可以将Nb的质量百分比控制在0.005～0.1％。

V：对于本发明所述的冷轧热镀锌钢而言，由于V在钢中主要以VC形式存在，通过其钉扎晶界细化晶粒和铁素体中弥散析出强化提高钢的强度和韧性。但是添加过量的V增加了钢的成。基于此，优选地可以将V的质量百分比控制在0.005～0.2％。

Al：对于本发明所述的冷轧热镀锌钢而言，Al元素作用与Si相似，可以有效抑制碳化物析出，提高奥氏体稳定性；同时，还可通过形成AlN钉扎晶界，细化晶粒。但钢液中铝元素含量过高容易产生连铸过程水口堵塞问题。基于此，在本发明所述的技术方案中，可以优选地将Al的质量百分比控制在0.1～0.9％。

Cr：对于发明所述的冷轧热镀锌钢而言，Cr可以细化晶粒组织和抑制热加工时晶粒粗化，且Cr是铁素体形成元素，可促进C向奥氏体扩散，提高奥氏体稳定性，降低退火时临界冷却速度；但过高Cr含量会破坏钢的延展性。因此，在本发明所述技术方案中，可以优选地控制Cr的质量百分比为0.01～0.7％。

Mo：对于本发明所述的冷轧热镀锌钢而言，Mo的作用与Cr相似，可以使珠光体和贝氏体C曲线右移，提高淬透性；同时Mo可显著提高强度，且不会影响表面镀锌质量，但其价格昂贵。因此，在本发明所述的技术方案中，可以优选地控制Mo的质量百分比为0.02～0.2％。

Cu：对于本发明所述的冷轧热镀锌钢而言，Cu是奥氏体稳定化元素，同时可弥散析出强化基体，但是过高的Cu含量对热变形加工不利。因此，在本发明所述的技术方案中，可以优选地控制Cu含量为0.1～1.5％。

需要说明的是，在本发明所述的技术方案中，碳当量可以通过Ceq＝C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15计算得到，式中C、Mn、Cr、Mo、V、Ni以及Cu分别表示对应元素的质量百分比。

进一步地，在本发明所述的冷轧热镀锌钢中，其他不可避免的杂质至少包括S、P和N，其含量满足下列各项的其中其中之一：P≤0.02％、S≤0.01％、N≤0.008％。

进一步地，在本发明所述的冷轧热镀锌钢中，其中铁素体的相比例为50～70％、马氏体的相比例为15～25％、贝氏体的相比例为8～15％、残余奥氏体的相比例为4～15％。

进一步地，在本发明所述的冷轧热镀锌钢中，其屈服强度≥330MPa，抗拉强度≥590MPa，延伸率A₈₀≥25％，n_4-6％≥0.17，扩孔率≥40％，其中n_4-6％表示工程应变4％到6％的应变硬化指数。

相应地，本发明的另一目的在于提供上述的冷轧热镀锌钢的制造方法，通过该制造方法可以获得强度高、延伸率表现优良，扩孔率佳的冷轧热镀锌钢。

为了达到上述发明目的，本发明还提出了上述的冷轧热镀锌钢的制造方法，其包括步骤：

(1)冶炼和铸造；

(2)热轧；

(3)酸洗；

(4)冷轧；

(5)热镀锌再结晶退火：将冷轧板加热至均热温度T₁保温一段时间；然后将均热后的钢板以第一冷却速度至中间温度T₂，再以第二冷却速度冷却至T₃，保温一段时间再升温至锌池温度T₄保温一段时间；其中，所述第一冷却速度小于第二冷却速度，640℃≤T₂≤T₁，Ms＜T₃≤T₄，Ms表示冷轧板在T₁保温一段时间后冷却的马氏体相变温度；

(6)冷却至室温。

在本发明所述的制造方法中，由于热镀锌再结晶的工艺步骤和钢种成分设计密切相关，它决定热镀锌板内部软硬相的相对含量，尤其是残余奥氏体的尺寸和形貌。因此，本案对步骤(5)的设置为：将冷轧板加热至均热温度T₁保温一段时间；然后将均热后的钢板以第一冷却速度至中间温度T₂，再以第二冷却速度冷却至T₃，保温一段时间再升温至锌池温度T₄保温一段时间；其中，所述第一冷却速度小于第二冷却速度，640℃≤T₂≤T₁，Ms＜T₃≤T₄，Ms表示冷轧板在T₁保温一段时间后冷却的马氏体相变温度，由此利用残余奥氏体在钢板变形过程中通过相变诱导塑性效应作用提高钢板的加工硬化能力，提高持续的加工硬化，从而提高钢板强塑性及n值，同时复相组织可以降低组织间的硬度差，使得其扩孔性能得到提高。由此可以看出，本发明所述的制造方法可以显著提高所得到的冷轧热镀锌钢的均匀延伸率，使镀锌板具有较好的强塑性和扩孔性能，以适应具有复杂成型需求的车用结构件。

进一步地，在本发明所述的制造方法中，在步骤(2)中，采用1100～1270℃加热板坯，保温时间0.5～3小时，控制终轧温度为800℃～950℃，卷取温度400℃～650℃。

在一些优选的实施方式中，可以进一步控制终轧温度为860～920℃，卷取温度为520～580℃。

进一步地，在本发明所述的制造方法中，在步骤(4)中，控制冷轧变形量为35～85％。

进一步地，在本发明所述的制造方法中，在步骤(6)中，控制冷却速度为5～60℃/s。

进一步地，在本发明所述的制造方法中，在步骤(5)中，各保温时间满足下述各项的至少其中之一：

均热保温时间为30～240s；

冷却到T₃后的保温时间为10～120s；

升温至锌池温度T₄的保温时间20～300s。

进一步地，在本发明所述的制造方法中，在步骤(5)中，均热温度T₁为760～860℃；并且/或者锌池温度T₄为450～500℃。

进一步地，在本发明所述的制造方法中，在步骤(5)中的各项工艺参数还满足下述各项的至少其中之一：

加热至均热温度的加热速率为1～20℃/s；

第一冷却速度为2～20℃/s；

第二冷却速度为10～50℃/s；

从T₃升温至锌池温度T₄的速率为10～60℃/s。

进一步地，在本发明所述的制造方法中，在步骤(5)和步骤(6)之间还具有步骤(5a)合金化：由T₄继续加热至480～550℃，保温不低于10s。

本发明所述的冷轧热镀锌钢及其制造方法相较于现有技术具有如下所述的优点以及有益效果：

本发明所述的冷轧热镀锌钢通过提高Si含量，从而使得该冷轧热镀锌钢可以在铁素体-马氏体组织中引入贝氏体和残余奥氏体，进而使得材料的延伸率和扩孔率大幅提升，从而改善了钢的成形性。

此外，本发明所述的制造方法可以采用现有技术的生产线完成，无需做较大的调整，因而，具有较好的推广应用前景。

另外，本发明所述的制造方法利用钢基体中的残余奥氏体在钢板变形过程中通过相变诱导塑性效应(TRIP)作用提高钢板的加工硬化能力，显著提高均匀延伸率，使最终获得的冷轧热镀锌钢具有较好的强塑性和扩孔性能，以适应具有复杂成型需求的车用结构件。

附图说明

图1为本发明所述的冷轧热镀锌钢在一种实施方式中的退火工艺曲线示意图。

图2为实施例2的冷轧热镀锌钢板的典型显微组织金相照片。

图3为实施例2的冷轧热镀锌钢板的典型组织高倍SEM照片。

具体实施方式

下面将结合具体的实施例和说明书附图对本发明所述的冷轧热镀锌钢及其制造方法做进一步的解释和说明，然而该解释和说明并不对本发明的技术方案构成不当限定。

实施例1-6

实施例1-6的冷轧热镀锌钢采用以下步骤制得：

(1)按照表1所示的各化学元素的质量百分比进行冶炼和铸造。

(2)热轧：采用1100～1270℃加热板坯，保温时间0.5～3小时，控制终轧温度为800～950℃，卷取温度为400～650℃。

(3)酸洗。

(5)冷轧：控制冷轧变形量为35～85％。

(5)热镀锌再结晶退火：将冷轧板加热至均热温度T₁保温一段时间t₁，均热速度记为V₁；然后将均热后的钢板以第一冷却速度V₂至中间温度T₂，再以第二冷却速度V₃冷却至T₃，保温一段时间t₃再升温至锌池温度T₄保温一段时间t₄，由T₃升温至T₄的速率记为V₄；其中，第一冷却速度V₂小于第二冷却速度V₃，640℃≤T₂≤T₁，Ms＜T₃≤T₄，Ms表示冷轧板在T₁保温一段时间后冷却的马氏体相变温度。

(6)冷却至室温：控制冷却速度V₅为5～60℃/s。

需要说明的是，在一些实施方式中，在步骤(5)中，各保温时间满足下述各项的至少其中之一：

均热保温时间t₁为30～240s；

冷却到T₃后的保温时间t₃为10～120s；

升温至锌池温度T₄的保温时间t₄为20～300s。

并且，在一些实施方式中，在步骤(5)中，还可以进一步设置：均热温度T₁为760～860℃；并且/或者锌池温度T₄为450～500℃。

另外，在一些实施方式中，在步骤(5)中的各项工艺参数还满足下述各项的至少其中之一：

加热至均热温度的加热速率V₁为1～20℃/s；

第一冷却速度V₂为2～20℃/s；

第二冷却速度V₃为10～50℃/s；

从T₃升温至锌池温度T₄的速率V₄为10～60℃/s。

当然，在一些实施方式中，还可以设置在步骤(5)和步骤(6)之间还具有步骤(5a)合金化：由T₄继续加热至480～550℃，保温不低于10s。

此外，需要说明的是，各实施方式中的冷轧热镀锌钢的镀层材料可以选自Zn、Zn-Fe、Zn-Al、Zn-Mg、Zn-Al-Mg、Al-Si和Al-Mg-Si中的任意一种。

表1列出了实施例1-6的冷轧热镀锌钢的化学元素的质量百分配比。

表1.(wt％，余量为Fe和除了P、S以及N以外的其他杂质)

表2列出了实施例1-6的冷轧热镀锌钢的制造方法的具体工艺参数。

表2.

对实施例1-6的冷轧热镀锌钢进行性能评价。测试结果如表3所示。

表3.

由表3可以看出，本案各实施例的其屈服强度≥330MPa，抗拉强度≥590MPa，延伸率A₈₀≥25％，n_4-6％≥0.17，扩孔率≥40％，其中n_4-6％表示工程应变4％到6％的应变硬化指数。

图1为本发明所述的冷轧热镀锌钢在一种实施方式中的退火工艺曲线示意图。

如图1所示，冷轧热镀锌钢以加热速率V₁加热至均热温度T_l后保温t_l时间段，其中，V₁的速度可以设置为：1～20℃/s，T_l可以设置为760～860℃，t_l可以设置为30～240s，这是因为：若T₁小于760℃或t₁小于30s，不利于本案的冷轧热镀锌钢的基体组织获得足量的奥氏体，也不利于钢板基体碳化物尚未完全溶解以形成奥氏体晶粒。而当T₁高于860℃或t₁大于240s，则经过均热处理后钢板中奥氏体含量显著增加、奥氏体C含量显著降低，且形成的奥氏体和铁素体晶粒粗化，而上述因素均使钢中奥氏体稳定性降低，进而引起本案的冷轧热镀锌钢的内部残余奥氏体稳定性降低，使退火板的强塑性恶化。此外，当钢板进行镀锌过程时，上述部分高温奥氏体可能会部分转化为贝氏体，使C原子从贝氏体铁素体向相邻奥氏体中扩散，从而提高残余奥氏体稳定性及马氏体强度。

随后，进一步参考图1可以看出，均热处理后的钢板先以V₂冷速缓冷至中间温度T₂后立即以V₃快冷冷却至T₃，保温t₃后升至锌池温度T₄，保温t₄。其中，Ms＜T₃≤锌池温度T₄。

缓冷速率V₂和中间温度T₂的选取主要是考虑：避免均热处理形成的奥氏体在缓冷段分解、易于操作使退火热处理顺利从均热段过渡到快冷段，以及维持冷轧钢板的板形。根据本案的各化学元素的成分设计工艺参数，优选地可以将各个参数设置为：V₂＝2～20℃/s；T₂＝640～880℃。需要指出的是，当T₂＝T_l时，则表示紧随均热处理段后无缓冷段。

此外，根据本案的各化学元素的成分设计工艺参数，优选地可以将各个参数设置为：V₃＝10～50℃/s，并且V₃>V₂，且V₃在设置时应当尽可能避免冷却过程中钢板基体中尽可能少的奥氏体分解。此外，T₃温度高过550℃会引起奥氏体分解，生成珠光体或含碳化物的显微组织，从而消耗掉奥氏体中C，降低残余奥氏体稳定性；而T₃温度低于Ms，会先形成部分马氏体，该部分马氏体镀锌过程中回火，且若未形成足量奥氏体，镀锌板强塑性无法得到保障。

基于此，各个参数可以设置为：Ms＜T₃≤T₄，t₃＝10～120s，T₄＝450～500℃，t₄＝20～300s，V₄＝10～60℃/s。需要指出的是，当T₃＝T₄，则表示退火板直接由T₂进入锌锅。

热镀锌结束后，还可进行合金化处理，即由T₄继续加热至480～550℃，保温不低于10s。热镀锌或合金化结束后，将钢板以冷却速率V₅或V₆冷却至室温，V₅或V₆一般不小于5℃/s，在该冷却段时，部分奥氏体转变为马氏体。

图2为实施例2的冷轧热镀锌钢板的典型显微组织金相照片。图3为实施例2的冷轧热镀锌钢板的典型组织高倍SEM照片。

结合图2和图3可以看出，在实施例2的冷轧热镀锌钢中，其铁素体的相比例为50～70％、马氏体的相比例为15～25％、贝氏体的相比例为8～15％、残余奥氏体的相比例为4～15％。

综上所述，本发明所述的冷轧热镀锌钢通过提高Si含量，从而使得该冷轧热镀锌钢可以在铁素体-马氏体组织中引入贝氏体和残余奥氏体，进而使得材料的延伸率和扩孔率大幅提升，从而改善了钢的成形性。

此外，本发明所述的制造方法可以采用现有技术的生产线完成，无需做较大的调整，因而，具有较好的推广应用前景。

另外，本发明所述的制造方法利用钢基体中的残余奥氏体在钢板变形过程中通过相变诱导塑性效应作用提高钢板的加工硬化能力，显著提高均匀延伸率，使最终获得的冷轧热镀锌钢具有较好的强塑性和扩孔性能，以适应具有复杂成型需求的车用结构件。

需要说明的是，本发明的保护范围中现有技术部分并不局限于本申请文件所给出的实施例，所有不与本发明的方案相矛盾的现有技术，包括但不局限于在先专利文献、在先公开出版物，在先公开使用等等，都可纳入本发明的保护范围。

此外，本案中各技术特征的组合方式并不限本案权利要求中所记载的组合方式或是具体实施例所记载的组合方式，本案记载的所有技术特征可以以任何方式进行自由组合或结合，除非相互之间产生矛盾。

还需要注意的是，以上列举的仅为本发明的具体实施例，显然本发明不限于以上实施例，随之有着许多的类似变化。本领域的技术人员如果从本发明公开的内容直接导出或联想到的所有变形，均应属于本发明的保护范围。

Claims (13)

1.一种冷轧热镀锌钢，其特征在于，其化学元素质量百分配比为：

C：0.06～0.14％、Mn：1.3～2.4％、Si：0.1～1.0％，余量为Fe和不可避免杂质；

其微观组织为铁素体+马氏体+贝氏体+残余奥氏体。

2.如权利要求1所述的冷轧热镀锌钢，其特征在于，其化学元素还包括下述各项的至少一种：Ti：0.005～0.1％，Nb：0.005～0.1％，V：0.005～0.2％，Al：0.1～0.9％，Cr：0.01～0.7％，Mo：0.02～0.2％，Cu：0.1～1.5％。

3.如权利要求1所述的冷轧热镀锌钢，其特征在于，所述其他不可避免的杂质至少包括S、P和N，其含量满足下列各项的其中其中之一：P≤0.02％、S≤0.01％、N≤0.008％。

4.如权利要求1所述的冷轧热镀锌钢，其特征在于，其中铁素体的相比例为50～70％、马氏体的相比例为15～25％、贝氏体的相比例为8～15％、残余奥氏体的相比例为4～15％。

5.如权利要求1所述的冷轧热镀锌钢，其特征在于，其屈服强度≥330MPa，抗拉强度≥590MPa，延伸率A80≥25％，n4-6％≥0.17，扩孔率≥40％，其中n_4-6％表示工程应变4％到6％的应变硬化指数。

6.如权利要求1-5中任意一项所述的冷轧热镀锌钢的制造方法，其特征在于，包括步骤：

(1)冶炼和铸造；

(2)热轧；

(3)酸洗；

(4)冷轧；

(5)热镀锌再结晶退火：将冷轧板加热至均热温度T₁保温一段时间；然后将均热后的钢板以第一冷却速度至中间温度T₂，再以第二冷却速度冷却至T₃，保温一段时间再升温至锌池温度T₄保温一段时间；其中，所述第一冷却速度小于第二冷却速度，640℃≤T₂≤T₁，Ms＜T₃≤T₄，Ms表示冷轧板在T₁保温一段时间后冷却的马氏体相变温度；

(6)冷却至室温。

7.如权利要求6所述的制造方法，其特征在于，在所述步骤(2)中，采用1100～1270℃加热板坯，保温时间0.5～3小时，控制终轧温度为800℃～950℃，卷取温度400℃～650℃。

8.如权利要求6所述的制造方法，其特征在于，在所述步骤(4)中，控制冷轧变形量为35～85％。

9.如权利要求6所述的制造方法，其特征在于，在所述步骤(6)中，控制冷却速度为5～60℃/s。

10.如权利要求6-9中任意一项所述的制造方法，其特征在于，在所述步骤(5)中，各保温时间满足下述各项的至少其中之一：

均热保温时间为30～240s；

冷却到T₃后的保温时间为10～120s；

升温至锌池温度T₄的保温时间20～300s。

11.如权利要求6-9中任意一项所述的制造方法，其特征在于，在所述步骤(5)中，均热温度T₁为760～860℃；并且/或者锌池温度T₄为450～500℃。

12.如权利要求6-9中任意一项所述的制造方法，其特征在于，在所述步骤(5)中的各项工艺参数还满足下述各项的至少其中之一：

加热至均热温度的加热速率为1～20℃/s；

第一冷却速度为2～20℃/s；

第二冷却速度为10～50℃/s；

从T₃升温至锌池温度T₄的速率为10～60℃/s。

13.如权利要求6-9中任意一项所述的制造方法，其特征在于，在所述步骤(5)和步骤(6)之间还具有步骤(5a)合金化：由T₄继续加热至480～550℃，保温不低于10s。

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