CN104917438A - 一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法 - Google Patents
一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104917438A CN104917438A CN201510312585.5A CN201510312585A CN104917438A CN 104917438 A CN104917438 A CN 104917438A CN 201510312585 A CN201510312585 A CN 201510312585A CN 104917438 A CN104917438 A CN 104917438A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- voltage
- vector
- alternating current
- voltage vector
- current machine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
Abstract
本发明涉及一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法,包括:电流PI调节器根据id *、iq *、id、iq输出dq轴电压矢量Ud、Uq;当交流电机运行在非弱磁区时,Ud、Uq经坐标变换后得到αβ轴电压矢量Uα、Uβ,当交流电机运行在弱磁区时,Ud、Uq经过电压优化方法获得dq轴优化电压矢量Udn、Uqn,Udn、Uqn经坐标变换后得到Uα、Uβ;根据Uα、Uβ大小划分为不同调制区,由Uα、Uβ输出修正后的dq轴电压矢量Ud *、Uq *;最后进行空间电压矢量调制,产生开关动作信号来控制逆变器中IGBT的通断。与现有技术相比,本发明具有母线电压利用率高、输出转矩提升大和电流响应速度快等优点。
Description
技术领域
本发明涉及交流电机矢量控制技术,尤其是涉及一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法。
背景技术
目前,在电动汽车和轨道交通等领域,由于控制方法的局限性,交流电机在弱磁区面临着转矩输出小和直流侧电压利用率低的问题。目前,为了解决这类问题的方法主要有两类:一类是对电机结构进行优化设计;另一类是从控制手段上研究弱磁控制策略。第一类方法,通过改变电机的结构来获得转矩的提升,这种途径需要使用更高级的工艺和技术,成本会增加很多。第二类方法,是实现弱磁区域d、q轴下的定子电流的协调分配,以充分发挥电机在弱磁运行时的最大转矩输出能力,而不需要增加成本。这类方法可以分为基于精确电机数学模型的解析计算方法、附加控制闭环的优化方法和基于SVPWM的过调制方法等。
(1)基于精确电机数学模型的解析计算方法
精确电机数学模型的解析计算方法是指根据电压、电流约束方程以及电机数学模型,以转矩最大化或效率最大化为目标,通过解析计算或者实验估计方法来获得电流分配指令。这类方法可以解决转矩下降的问题,但是其受参数的影响较大,并不能得到很好的控制效果。
(2)附加控制闭环的优化方法
通过给定直流母线电压与实际端电压的电压差值通过PI调节器输出电机反馈控制量,当转速超过额定转速时,电机端电压达到饱和,端电压超过实际电压时,输出反馈信号,产生去磁电流,对弱磁区的定子电流进行重新分配。这类控制方法最大优势在于对电机参数没有依赖性,具有很好鲁棒性,响应无稳态误差,但是不能最大程度的利用直流母线电压,产生最大的转矩。
(3)过调制方法
为了最大程度的利用直流母线电压,提高弱磁区域电机转矩输出能力,采用过调制技术来扩展永磁同步电机运行区域。虽然,过调制算法会产生一定的转矩脉动,但是,这种控制方法是目前解决这些问题最好的方法。然而,在控制过程中,受到电流调节器饱和的影响,电流的响应速度较慢。
SVPWM原理中,三相两电平电压式逆变器根据桥臂开关的不同组合,共输出八中状态的电压,分别对应空间复平面内六个长度为2/3Udc的基本电压矢量和两个零电压矢量(Udc为直流电压),六个基本电压矢量构成正六边形,并分为六个扇区。
发明内容
本发明的目的就是为了克服上述现有技术存在的缺陷而提供一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法,通过优化电压矢量及改进过调制方法,实现交流电机弱磁区输出转矩的提升,具有母线电压利用率高、输出转矩提升大和电流响应速度快等优点。
本发明的目的可以通过以下技术方案来实现:
一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法包括:
步骤S1:MTPA+弱磁控制器根据电机电磁转矩Te *获得dq轴电流指令id *、iq *,采集逆变器三相输出电流ia、ib、ic和交流电机转子旋转角度θr经坐标变换后得到dq轴电流分量id、iq;
步骤S2:电流PI调节器根据id *、iq *、id、iq输出dq轴电压矢量Ud、Uq;
步骤S3:判断交流电机是否运行在非弱磁区,若是,Ud、Uq经坐标变换后得到αβ轴电压矢量Uα、Uβ,若否,Ud、Uq经过电压优化方法获得dq轴优化电压矢量Udn、Uqn,Udn、Uqn经坐标变换后得到Uα、Uβ;
步骤S4:根据Uα、Uβ大小划分为不同调制区,由Uα、Uβ输出修正后的dq轴电压矢量Ud *、Uq *;
步骤S5:Ud *、Uq *经坐标变换后进行空间电压矢量调制,产生开关动作信号来控制逆变器中IGBT的通断。
所述电压优化方法获得的dq轴优化电压矢量Udn、Uqn满足以下公式:
Udn[n]=Ud[n]+-ΔUd *[n-1]
Uqn[n]=Uq[n]+ΔUq *[n-1]
式中,
Ud[n]、Uq[n]为当前控制周期电压矢量的交直轴分量;
Udn[n]、Uqn[n]为当前控制周期优化电压矢量的交直轴分量;
ΔUd *[n-1]和ΔUq *[n-1]为前一控制周期中电压参考矢量和优化电压矢量之间的电压差。
所述步骤S3中根据信号Uk的值来判断交流电机是否运行在非弱磁区,当电机参考电压矢量U大于或等于时,Uk为1,交流电机运行在弱磁区,而当电机参考电压矢量U小于时,Uk为0,交流电机运行在非弱磁区,其中,Udc为直流母线电压的幅值,U表示为Uα、Uβ合成矢量的幅值。
所述步骤S4具体为:根据电压矢量Uα、Uβ与由基本电压矢量构成的正六边形之间位置的不同,将电机运行区域划分为四个调制区间,分别在各自区间进行调制,输出修正后的dq轴电压矢量Ud *、Uq *,包括:
(1)恒定转矩区:当时,采用传统SVPWM调制方法进行调制;
(2)过调制一区:当时,采用最小相位跟随过调制方法进行调制;
(3)过调制二区:当时,采用幅值跟随过调制方法进行调制;
(4)六拍运行区:当时,采用六拍运行控制方法进行调制;
其中,Udc为直流母线电压的幅值,U为电机参考电压矢量的大小,表示为Uα、Uβ合成矢量的幅值。
所述最小相位跟随过调制方法为:保持U的相角不变来截取U,使其末端位于正六边形边界上,形成新的电压矢量为U*,即用U*来替代原矢量U,U*对应Ud *、Uq *合成矢量。
所述幅值跟随过调制方法为:将U在由基本电压矢量构成的正六边形上进行投影修正,形成新的参考空间电压矢量U*,即用U*来替代U,U*对应Ud *、Uq *合成矢量;
当新合成的电压矢量位于正六边形边界的延长线上时,用最靠近U*的基本电压矢量U1 *替代U*作为新的电压矢量,U1 *对应Ud *、Uq *合成矢量。
所述六拍运行控制方法为:随着电压矢量U的旋转,用最靠近U的基本电压矢量U1 *替原来的U,U1 *运行轨迹在正六边形的每个顶点都停留1/6周期,U1 *对应Ud *、Uq *合成矢量。
与现有技术相比,本发明适用于电动汽车和轨道交通等以交流电机为控制核心的领域,具有以下优点:
1)当电机运行在弱磁区时,在电流PI调节器输出的电压值的基础上,根据电压优化方法计算得到优化后的电压矢量。再通过2r/2s变换,将二相同步旋转坐标系下的电压转换到二相静止坐标系下,经过本文改进的过调制及六拍运行算法,拓展电压矢量的运行区域,提高母线电压利用率,实现电机转矩的提高,电流响应速度快。
2)本发明的控制方法可以方便的叠加在交流电机矢量控制算法中,直接实现弱磁区输出转矩的提升。
3)本发明采用的控制策略能够在弱磁区提升转矩的输出能力,对解决交流电机在弱磁区面临的转矩输出小问题提供了理论指导和实际意义。
附图说明
图1为本发明方法应用于交流电机矢量控制系统框图;
图2为电压优化方法框图;
图3为电压优化方法中矢量合成示意图;
图4为过调制方法示意图;
其中,(4a)为最小相位误差过调制方法示意图,(4b)为幅值跟随过调制方法示意图,(4c)为幅值跟随过调制方法中夹角处修正示意图,(4d)为六拍运行控制方法示意图;
图5为本发明方法与传统SVPWM控制方法的输出特性曲线对比图;
其中,(5a)为两种控制策略下的转矩与转速平均变化曲线,(5b)为两种控制策略下的功率与转速平均变化曲线。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明进行详细说明。本实施例以本发明技术方案为前提进行实施,给出了详细的实施方式和具体的操作过程,但本发明的保护范围不限于下述的实施例。
图1是交流电机矢量控制系统图,其中永磁同步电机控制系统的核心算法为矢量控制,逆变器输出的三相电流驱动电机的旋转,本发明一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法是在矢量控制基础上,加入电压优化和过调制及六拍运行状态算法环节,实现在弱磁区输出转矩的提升。具体包括:
步骤S1:MTPA+弱磁控制器根据电机电磁转矩Te *获得dq轴电流指令id *、iq *,采集逆变器三相输出电流ia、ib、ic和交流电机转子旋转角度θr经坐标变换后得到dq轴电流分量id、iq。其中,Udn、Uqn、Uα *、Uβ *反馈回MTPA+弱磁控制器,用于电机的弱磁时产生弱磁增量。其中,MTPA+弱磁控制器采用MTPA(MaximumTorque Per Ampere,最大转矩电流比)控制方法。
步骤S2:电流PI调节器根据id *、iq *、id、iq输出dq轴电压矢量Ud、Uq。
步骤S3:根据信号Uk的值来判断交流电机是否运行在非弱磁区,当电机参考电压矢量U小于时,Uk为0,交流电机运行在非弱磁区,Ud、Uq经坐标变换后得到αβ轴电压矢量Uα、Uβ,当电机参考电压矢量U大于或等于时,Uk为1,交流电机运行在弱磁区,Ud、Uq经过电压优化方法获得dq轴优化电压矢量Udn、Uqn,Udn、Uqn经坐标变换后得到Uα、Uβ,其中,Udc为直流母线电压的幅值,U表示为Uα、Uβ合成矢量的幅值。如图2所示,计算框表示求两数平方和根,Ud、Uq的平方和的根即为参考电压矢量U,Uα、Uβ与Ud、Uq合成矢量的幅值的值相等,Z-1为延迟一周期,Uk根据不同计算的结果,用于判断是否进入弱磁区域。
电压优化方法的作用是当电机工作在六拍运行状态时,提高电流的动态响应速度。图2是电压矢量优化算法框图,根据框图,得到优化后的电压矢量,进而实现电流的快速响应。电压矢量优化算法模块根据信号Uk的值来控制开关的闭合,进而控制电压矢量优化算法模块的介入时刻,当优化算法介入时,电流PI调节器输出的Ud、Uq为被优化Udn、Uqn,Udn、Uqn满足以下公式:
Udn[n]=Ud[n]+-ΔUd *[n-1]
Uqn[n]=Uq[n]+ΔUq *[n-1]
ΔUd *[n-1]=Ud[n-1]-Udn[n-1]
ΔUq *[n-1]=Uq[n-1]-Uqn[n-1]
式中,
Ud[n]、Uq[n]为当前控制周期电压矢量的交直轴分量;
Udn[n]、Uqn[n]为当前控制周期优化电压矢量的交直轴分量;
ΔUd *[n-1]和ΔUq *[n-1]为前一控制周期中电压参考矢量和优化电压矢量(即逆变器输出电压)之间的电压差。
图3是电压矢量优化方法,直观地看出矢量的变化。在相邻的控制周期,Ud[n]和Ud[n-1]的值近似相等,将前一周期的电压差-ΔUd *[n-1]和ΔUq *[n-1]与后一个周期的电压参考矢量Ud[n]和Uq[n]相加之后形成了新的电压矢量Udn[n]和Uqn[n],进而可以在控制时获得电流的快速响应。
步骤S4:根据电压矢量Uα、Uβ与由基本电压矢量构成的正六边形之间位置的不同,将电机运行区域划分为四个调制区间,分别在各自区间进行调制,输出修正后的dq轴电压矢量Ud *、Uq *,图4是过调制算法示意图,根据四种不同的情况,选择不同的过调制方法,以获得最佳的优化效果,具体为:
(1)恒定转矩区:当时,采用传统SVPWM调制方法进行调制,其输出电压值与给定电压值相等,逆变器输出电压为正弦波,此区间可按照传统SVPWM调制方法计算各基本电压矢量作用时间。
(2)过调制一区:当时,采用最小相位跟随过调制方法进行调制。图4中(4a)为最小相位误差过调制方法示意图,当参考电压矢量U超出正六边形时,保持U的相角不变来截取U,使其末端位于正六边形边界上,形成新的参考电压矢量为U*,即用U*来替代原矢量U,再根据修正后的U*计算开关电压矢量的作用时间。修正后的电压参考矢量幅值和相位分别可以由下式计算得到:
γ*=γ
式中,U*对应Ud *、Uq *合成矢量,γ*、γ为对应U*、U的角度。
(3)过调制二区:当时,采用幅值跟随过调制方法进行调制。图4中(4b)为最小幅值误差过调制的示意图,当参考电压矢量U在正六边形边界之外时,将U在正六边形上进行投影修正,形成新的参考空间电压矢量U*,即用U*来替代U,再根据U*来计算开关电压矢量作用时间。修正后的电压矢量的相位和幅值可以由下式计算得到:
此时,U*对应Ud *、Uq *合成矢量,γ*、γ为对应U*、U的角度。
特别的是,采用上面投影修正电压矢量的方法,在夹角处有可能出现新合成的参考电压矢量位于正六边形边界的延长线上,此时需要对原有的过调制算法进行修正,修正方法如图4中(4c)所示。此时,用最靠近U*的基本电压矢量U1 *替代U*作为新的电压参考矢量,再根据U1 *来计算开关电压矢量的作用时间。经过修正后的电压矢量的相位和幅值由下式计算得到:
此时,U1 *对应Ud *、Uq *合成矢量,γ1 *为对应U1 *的角度。
(4)六拍运行区:当时,采用六拍运行控制方法进行调制。如图4中(4d)所示。随着参考电压矢量U的旋转,用最靠近U的基本电压矢量U1 *替原来的U,U1 *运行轨迹在正六边形的每个顶点都停留个1/6周期,电机进入六拍运行状态。在六拍运行状态,逆变器依次输出六个非零基本电压矢量,相电压波形为阶梯波。此时,逆变器输出电压为最大值,直流侧母线电压利用率为最高。经过修正后的电压矢量的相位和幅值可以由下式计算得到:
此时,U1 *对应Ud *、Uq *合成矢量,γ1 *、γ为对应U1 *、U的角度。
步骤S5:Ud *、Uq *经坐标变换后代入基础的SVPWM算法中,得到各基本电压矢量作用时间,并将其作用在逆变器上完成控制。
图5是输出特性曲线对比图。在t=0s时,设定给定转矩为150N·m,让电机从0开始加速到9500r/min,分别采用本文提出的控制策略和传统控制策略,得到这两种控制策略下的转矩与转速平均变化曲线和功率与转速平均变化曲线,分别如图(5a)和图(5b)所示。
从图(5a)中可以看出,电机采用本文提出的控制策略,在三倍转折速度(约为9500r/min)时,转矩提升了大约11%,电机的恒转矩区域大约拓展了14%。从图(5b)中可以看出,采用本文提出的控制策略时,电机在三倍转折速度时,输出功率大约提升了8.5%。
综上所述,本发明所提的基于坐标变换谐波补偿的永磁同步电机转矩脉动抑制算法可以快速有效的使逆变器输出电流的谐波含量降低,本发明方法在电机矢量控制的基础之上,采用谐波提取注入的方式,完成谐波的抑制,进而完成转矩脉动的抑制,该方法可以在不修改硬件的前提下,在原矢量控制算法上进行叠加,有较高的可移植性,对工业电机的转矩脉动以及电磁噪声问题有抑制作用。
Claims (7)
1.一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法,其特征在于,包括:
步骤S1:MTPA+弱磁控制器根据电机电磁转矩Te *获得dq轴电流指令id *、iq *,采集逆变器三相输出电流ia、ib、ic和交流电机转子旋转角度θr经坐标变换后得到dq轴电流分量id、iq;
步骤S2:电流PI调节器根据id *、iq *、id、iq输出dq轴电压矢量Ud、Uq;
步骤S3:判断交流电机是否运行在非弱磁区,若是,Ud、Uq经坐标变换后得到αβ轴电压矢量Uα、Uβ,若否,Ud、Uq经过电压优化方法获得dq轴优化电压矢量Udn、Uqn,Udn、Uqn经坐标变换后得到Uα、Uβ;
步骤S4:根据Uα、Uβ大小划分为不同调制区,由Uα、Uβ输出修正后的dq轴电压矢量Ud *、Uq *;
步骤S5:Ud *、Uq *经坐标变换后进行空间电压矢量调制,产生开关动作信号来控制逆变器中IGBT的通断。
2.根据权利要求1所述的一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法,其特征在于,所述电压优化方法获得的dq轴优化电压矢量Udn、Uqn满足以下公式:
Udn[n]=Ud[n]+-ΔUd *[n-1]
Uqn[n]=Uq[n]+ΔUq *[n-1]
式中,
Ud[n]、Uq[n]为当前控制周期电压矢量的交直轴分量;
Udn[n]、Uqn[n]为当前控制周期优化电压矢量的交直轴分量;
ΔUd *[n-1]和ΔUq *[n-1]为前一控制周期中电压参考矢量和优化电压矢量之间的电压差。
3.根据权利要求1所述的一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法,其特征在于,所述步骤S3中根据信号Uk的值来判断交流电机是否运行在非弱磁区,当电机参考电压矢量U大于或等于时,Uk为1,交流电机运行在弱磁区,而当电机参考电压矢量U小于时,Uk为0,交流电机运行在非弱磁区,其中,Udc为直流母线电压的幅值,U表示为Uα、Uβ合成矢量的幅值。
4.根据权利要求1所述的一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法,其特征在于,所述步骤S4具体为:根据电压矢量Uα、Uβ与由基本电压矢量构成的正六边形之间位置的不同,将电机运行区域划分为四个调制区间,分别在各自区间进行调制,输出修正后的dq轴电压矢量Ud *、Uq *,包括:
(1)恒定转矩区:当时,采用传统SVPWM调制方法进行调制;
(2)过调制一区:当时,采用最小相位跟随过调制方法进行调制;
(3)过调制二区:当时,采用幅值跟随过调制方法进行调制;
(4)六拍运行区:当时,采用六拍运行控制方法进行调制;
其中,Udc为直流母线电压的幅值,U为电机参考电压矢量的大小,表示为Uα、Uβ合成矢量的幅值。
5.根据权利要求4所述的一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法,其特征在于,所述最小相位跟随过调制方法为:保持U的相角不变来截取U,使其末端位于正六边形边界上,形成新的电压矢量为U*,即用U*来替代原矢量U,U*对应Ud *、Uq *合成矢量。
6.根据权利要求4所述的一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法,其特征在于,所述幅值跟随过调制方法为:将U在由基本电压矢量构成的正六边形上进行投影修正,形成新的参考空间电压矢量U*,即用U*来替代U,U*对应Ud *、Uq *合成矢量;
当新合成的电压矢量位于正六边形边界的延长线上时,用最靠近U*的基本电压矢量U1 *替代U*作为新的电压矢量,U1 *对应Ud *、Uq *合成矢量。
7.根据权利要求4所述的一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法,其特征在于,所述六拍运行控制方法为:随着电压矢量U的旋转,用最靠近U的基本电压矢量U1 *替原来的U,U1 *运行轨迹在正六边形的每个顶点都停留1/6周期,U1 *对应Ud *、Uq *合成矢量。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510312585.5A CN104917438B (zh) | 2015-06-09 | 2015-06-09 | 一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510312585.5A CN104917438B (zh) | 2015-06-09 | 2015-06-09 | 一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN104917438A true CN104917438A (zh) | 2015-09-16 |
CN104917438B CN104917438B (zh) | 2017-08-15 |
Family
ID=54086210
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510312585.5A Active CN104917438B (zh) | 2015-06-09 | 2015-06-09 | 一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN104917438B (zh) |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105978439A (zh) * | 2016-06-27 | 2016-09-28 | 湖南省耐为数控技术有限公司 | 永磁同步电机的控制系统及采用此控制系统的控制方法 |
CN106533305A (zh) * | 2016-12-26 | 2017-03-22 | 广东美的制冷设备有限公司 | 永磁同步电机系统及其弱磁控制方法和装置 |
CN106533306A (zh) * | 2016-12-27 | 2017-03-22 | 广东美的制冷设备有限公司 | 永磁同步电机系统及其过调制控制方法和装置 |
CN106533309A (zh) * | 2016-12-26 | 2017-03-22 | 广东美的制冷设备有限公司 | 永磁同步电机系统及其弱磁控制方法和装置 |
CN106712630A (zh) * | 2016-12-26 | 2017-05-24 | 广东美的制冷设备有限公司 | 永磁同步电机系统及其弱磁控制方法和装置 |
CN109120205A (zh) * | 2018-09-17 | 2019-01-01 | 珠海格力电器股份有限公司 | 电机的驱动控制系统和方法 |
CN109617486A (zh) * | 2018-12-29 | 2019-04-12 | 南京越博电驱动系统有限公司 | 一种永磁同步电机自动标定方法 |
CN111277186A (zh) * | 2018-12-05 | 2020-06-12 | 哈尔滨工业大学 | 一种基于优化六拍运行的感应电机弱磁控制方法 |
CN111313788A (zh) * | 2020-03-03 | 2020-06-19 | 珠海格力电器股份有限公司 | 逆变器控制方法、装置、驱动电路、系统及空调器 |
CN112994550A (zh) * | 2021-02-05 | 2021-06-18 | 浙江吉利控股集团有限公司 | 一种车用永磁同步电机弱磁控制方法 |
CN113726242A (zh) * | 2020-05-26 | 2021-11-30 | 三菱电机株式会社 | 交流旋转电机的控制装置 |
CN114123827A (zh) * | 2021-12-09 | 2022-03-01 | 同济大学 | 一种基于虚拟矢量的中点钳位型三电平逆变器双模式过调制方法 |
CN116633237A (zh) * | 2023-04-12 | 2023-08-22 | 江苏威进智控科技有限公司 | 一种基于工况跟随的交流电机轴电流抑制方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101286724A (zh) * | 2007-11-16 | 2008-10-15 | 西北工业大学 | 一种永磁同步电机直接转矩控制方法 |
JP2013187931A (ja) * | 2012-03-06 | 2013-09-19 | Aisin Seiki Co Ltd | モータ制御装置 |
CN103560733A (zh) * | 2013-11-13 | 2014-02-05 | 厦门理工学院 | 基于不定频滞环与svpwm的永磁同步电机电流跟踪控制方法 |
CN103701384A (zh) * | 2013-12-30 | 2014-04-02 | 中冶南方(武汉)自动化有限公司 | 内置式永磁同步电机弱磁控制方法 |
-
2015
- 2015-06-09 CN CN201510312585.5A patent/CN104917438B/zh active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101286724A (zh) * | 2007-11-16 | 2008-10-15 | 西北工业大学 | 一种永磁同步电机直接转矩控制方法 |
JP2013187931A (ja) * | 2012-03-06 | 2013-09-19 | Aisin Seiki Co Ltd | モータ制御装置 |
CN103560733A (zh) * | 2013-11-13 | 2014-02-05 | 厦门理工学院 | 基于不定频滞环与svpwm的永磁同步电机电流跟踪控制方法 |
CN103701384A (zh) * | 2013-12-30 | 2014-04-02 | 中冶南方(武汉)自动化有限公司 | 内置式永磁同步电机弱磁控制方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
唐朝晖 等: "内埋式永磁同步电机的弱磁控制策略", 《电机与控制学报》 * |
张兴春 等: "车用内置式永磁同步电机过调制弱磁算法", 《北京理工大学学报》 * |
Cited By (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105978439A (zh) * | 2016-06-27 | 2016-09-28 | 湖南省耐为数控技术有限公司 | 永磁同步电机的控制系统及采用此控制系统的控制方法 |
CN105978439B (zh) * | 2016-06-27 | 2018-10-12 | 湖南省耐为数控技术有限公司 | 永磁同步电机的控制系统及采用此控制系统的控制方法 |
CN106712630B (zh) * | 2016-12-26 | 2019-08-30 | 广东美的制冷设备有限公司 | 永磁同步电机系统及其弱磁控制方法和装置 |
CN106533305A (zh) * | 2016-12-26 | 2017-03-22 | 广东美的制冷设备有限公司 | 永磁同步电机系统及其弱磁控制方法和装置 |
CN106533309A (zh) * | 2016-12-26 | 2017-03-22 | 广东美的制冷设备有限公司 | 永磁同步电机系统及其弱磁控制方法和装置 |
CN106712630A (zh) * | 2016-12-26 | 2017-05-24 | 广东美的制冷设备有限公司 | 永磁同步电机系统及其弱磁控制方法和装置 |
CN106533309B (zh) * | 2016-12-26 | 2019-09-27 | 广东美的制冷设备有限公司 | 永磁同步电机系统及其弱磁控制方法和装置 |
CN106533306B (zh) * | 2016-12-27 | 2019-09-27 | 广东美的制冷设备有限公司 | 永磁同步电机系统及其过调制控制方法和装置 |
CN106533306A (zh) * | 2016-12-27 | 2017-03-22 | 广东美的制冷设备有限公司 | 永磁同步电机系统及其过调制控制方法和装置 |
CN109120205A (zh) * | 2018-09-17 | 2019-01-01 | 珠海格力电器股份有限公司 | 电机的驱动控制系统和方法 |
CN111277186A (zh) * | 2018-12-05 | 2020-06-12 | 哈尔滨工业大学 | 一种基于优化六拍运行的感应电机弱磁控制方法 |
CN109617486A (zh) * | 2018-12-29 | 2019-04-12 | 南京越博电驱动系统有限公司 | 一种永磁同步电机自动标定方法 |
CN109617486B (zh) * | 2018-12-29 | 2022-03-22 | 南京越博电驱动系统有限公司 | 一种永磁同步电机自动标定方法 |
CN111313788A (zh) * | 2020-03-03 | 2020-06-19 | 珠海格力电器股份有限公司 | 逆变器控制方法、装置、驱动电路、系统及空调器 |
CN113726242A (zh) * | 2020-05-26 | 2021-11-30 | 三菱电机株式会社 | 交流旋转电机的控制装置 |
CN113726242B (zh) * | 2020-05-26 | 2024-05-07 | 三菱电机株式会社 | 交流旋转电机的控制装置 |
CN112994550A (zh) * | 2021-02-05 | 2021-06-18 | 浙江吉利控股集团有限公司 | 一种车用永磁同步电机弱磁控制方法 |
CN112994550B (zh) * | 2021-02-05 | 2022-10-14 | 浙江吉利控股集团有限公司 | 一种车用永磁同步电机弱磁控制方法 |
CN114123827A (zh) * | 2021-12-09 | 2022-03-01 | 同济大学 | 一种基于虚拟矢量的中点钳位型三电平逆变器双模式过调制方法 |
CN114123827B (zh) * | 2021-12-09 | 2023-09-29 | 同济大学 | 一种中点钳位型三电平逆变器双模式过调制方法 |
CN116633237A (zh) * | 2023-04-12 | 2023-08-22 | 江苏威进智控科技有限公司 | 一种基于工况跟随的交流电机轴电流抑制方法 |
CN116633237B (zh) * | 2023-04-12 | 2023-10-03 | 江苏威进智控科技有限公司 | 一种基于工况跟随的交流电机轴电流抑制方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104917438B (zh) | 2017-08-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN104917438A (zh) | 一种基于改进过调制提升交流电机转矩输出能力的方法 | |
US8232753B2 (en) | Control device for electric motor drive apparatus | |
US8278865B2 (en) | Control device | |
JP5120670B2 (ja) | 電動機駆動装置の制御装置 | |
JP5120669B2 (ja) | 電動機駆動装置の制御装置 | |
WO2013002043A1 (ja) | 回転電機制御装置 | |
JP5311950B2 (ja) | 回転電機制御システム | |
CN103997267B (zh) | 一种开绕组永磁同步电机的串联补偿直接转矩控制方法 | |
JP2014003783A (ja) | 電力変換器制御装置および多重巻線型電動機駆動装置 | |
WO2012017766A1 (ja) | 制御装置 | |
CN104753362A (zh) | 矩阵变换器、风力发电系统以及矩阵变换器的控制方法 | |
JP7169595B2 (ja) | 回転電機制御装置 | |
JP6119585B2 (ja) | 電動機駆動装置 | |
EP2690775A2 (en) | Drive system for alternating current motors and electric motorized vehicles | |
CN108390604B (zh) | 五桥臂两永磁电机系统零电压矢量优化调制装置和方法 | |
JP2010081663A (ja) | 回転電機制御システム | |
CN103840732B (zh) | 驱动电机弱磁控制方法 | |
Chikh et al. | A novel drive implementation for pmsm by using direct torque control with space vector modulation | |
Chikh et al. | A novel fixed-switching-frequency DTC for PMSM drive with low torque and flux ripple based on Sinusoidal Pulse With Modulation and predictive controller | |
JP5515787B2 (ja) | 回転電機制御システム | |
CN104901598A (zh) | 电机驱动装置、方法及电机 | |
JP5370748B2 (ja) | 電動機駆動装置の制御装置 | |
JP5648853B2 (ja) | 回転電機制御装置 | |
WO2013011807A1 (ja) | 回転電機制御装置 | |
JP5549887B2 (ja) | 回転電機制御装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |