CN104551405A - 用于在堆焊期间定向加固焊缝的方法 - Google Patents

用于在堆焊期间定向加固焊缝的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN104551405A
CN104551405A CN201410559120.5A CN201410559120A CN104551405A CN 104551405 A CN104551405 A CN 104551405A CN 201410559120 A CN201410559120 A CN 201410559120A CN 104551405 A CN104551405 A CN 104551405A
Authority
CN
China
Prior art keywords
substrate
welding
melts
laser
powder
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201410559120.5A
Other languages
English (en)
Inventor
尼古拉·阿里亚金
乔治·博斯坦约格洛
贝恩德·布尔鲍姆
安德烈斯·加塞尔
托尔斯滕·扬博尔
托尔斯滕·约基施
斯特法尼·林嫩布林克
塞利姆·莫卡德姆
米夏埃尔·奥特
诺贝特·皮尔沙
罗尔夫·维尔肯赫纳
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Fraunhofer Gesellschaft zur Forderung der Angewandten Forschung eV
Siemens AG
Original Assignee
Fraunhofer Gesellschaft zur Forderung der Angewandten Forschung eV
Siemens AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Fraunhofer Gesellschaft zur Forderung der Angewandten Forschung eV, Siemens AG filed Critical Fraunhofer Gesellschaft zur Forderung der Angewandten Forschung eV
Publication of CN104551405A publication Critical patent/CN104551405A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/34—Laser welding for purposes other than joining
    • B23K26/342—Build-up welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/0006—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring taking account of the properties of the material involved
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/34—Laser welding for purposes other than joining
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/005—Repairing methods or devices
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/001—Turbines
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/18—Dissimilar materials
    • B23K2103/26—Alloys of Nickel and Cobalt and Chromium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
    • B23P6/00—Restoring or reconditioning objects
    • B23P6/002—Repairing turbine components, e.g. moving or stationary blades, rotors
    • B23P6/007—Repairing turbine components, e.g. moving or stationary blades, rotors using only additive methods, e.g. build-up welding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2230/00—Manufacture
    • F05D2230/20—Manufacture essentially without removing material
    • F05D2230/23—Manufacture essentially without removing material by permanently joining parts together
    • F05D2230/232—Manufacture essentially without removing material by permanently joining parts together by welding
    • F05D2230/234—Laser welding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2300/00—Materials; Properties thereof
    • F05D2300/10—Metals, alloys or intermetallic compounds
    • F05D2300/17—Alloys
    • F05D2300/175—Superalloys

Abstract

通过有针对性地选择激光焊接中的工艺参数，即进给、激光功率束直径和粉末质量流，能够有针对性地调节温度梯度，所述温度梯度对于在激光堆焊中的单晶生长是决定性的。

Description

用于在堆焊期间定向加固焊缝的方法
技术领域
本发明涉及一种定向加固的金属材料的焊接方法。
背景技术
γ'加强的SX镍基超合金既不能够借助于常规的焊接方法、也不能够借助高能方法(激光、电子束)借助一个或多个层中的搭叠的焊接带中的相同类型的焊接填料来堆焊。问题在于：在单独的焊接带中在表面附近的边缘区中已经构成具有错误取向的组织。对于后续的搭叠轨迹这表示：该区域中的凝固前沿不提供SX核，并且具有错误取向的区域(非SX组织)在搭叠区域中进一步延展。在该区域中形成裂纹。
对于γ'加强的SX镍基超合金而言，至今为止应用的焊接方法不能够通过在一个或多个层中进行搭叠处理以相同的SX组织构建焊接料。在SX衬底上的单独轨迹中，局部凝固条件根据位置从主干或副枝开始枝状晶生长而发生改变。在此，在不同的可能的枝状晶的生长方向中，具有最有益的生长条件的生长方向占优，即相对于温度梯度具有最小的倾斜角的生长方向。在γ'加强的SX镍基超合金的粉末堆焊中在SX组织中构成错误取向的原因如今不完全清楚。据推测：在枝状晶从不同的生长方向彼此击中时，副枝可能折断并且用作为用于构成错误取向的组织的核。此外，在表面附近的边缘区域中，熔融物中的没有完全熔化的粉末颗粒能够用作为用于构成错误取向的组织的核。为了解决该问题，因此提出用于γ'加强的SX镍基超合金的粉末堆焊的工艺控制，其中实现下述生长条件，所述生长条件有利于用于枝状晶的仅一个生长方向。此外，该工艺控制确保熔融物中的粉末颗粒的完全熔化。
发明内容
因此，本发明的目的是解决上述问题。
所述目的通过下述方法来实现，所述方法用于在堆焊期间定向加固焊缝，尤其是用于堆焊构件的基底，所述基底是定向加固的并且具有枝状晶，所述枝状晶沿基底枝状晶方向延伸，其中将关于扫描速度、激光功率、焊接束直径、粉末喷射焦点和/或粉末质量流的工艺参数设计成，使得所述工艺参数引起凝固前沿上的温度梯度的局部取向，所述局部取向相对于基底中的枝状晶的基底枝状晶方向小于45°，其中适用的是：
A:基底的吸收度,
IL:激光强度,
λ:基底的比热导率,
T:温度。
为了解决在单独轨迹的表面附近的边缘区域中构成非单晶的组织的所述技术问题，提出借助激光辐射对堆焊进行工艺控制，其中不出现所述问题或者以小的程度出现所述问题，使得在没有裂纹形成的情况下在室温下可以在一个或多个层中进行搭叠处理。
在下文中列出其他有利的措施，所述措施能够彼此任意组合，以便实现其他的优点。
附图说明
附图示出：
图1示出方法的示意流程图，
图2示出燃气轮机，
图3示出涡轮叶片，
图4示出超合金列表。
具体实施方式
说明书和附图仅代表本发明的实施例。
在图1中示意地示出借助设备1进行的方法的流程图。
要修复的构件120、130具有由超合金、尤其由根据图4的镍基超合金构成的基底4。基底4更尤其由镍基超合金构成。通过将新的材料7、尤其借助于粉末通过堆焊施加到基底4的表面5上来修复基底4。
这通过输送材料7和焊接束、优选激光器的激光束10来进行，所述激光束至少熔化所输送的材料7并且优选也部分熔化基底4。在此，优选应用粉末。优选地，粉末颗粒7的直径小至使得激光束完全熔化所述粉末颗粒并且得到颗粒7的足够高的温度。在此，在基底4上在焊接期间存在熔化区域16和连接于所述熔化区域的凝固前沿19和在此之前已经再次凝固的区域13。
本发明的设备优选包括具有粉末输送单元的激光器(未示出)和移动系统(未示出)，借助所述移动系统能够移动粉末7在基底表面5上的撞击区域和激光束交互作用区。构件(基底4)在此优选既不预热、也不通过热处理过度老化。
基底4上的要再构建的区域优选被层状地堆焊。层优选曲折地、单向地或双向地被涂覆，其中曲折移动的扫描向量在层与层之间优选分别转动90°，以便避免层之间的连接错误。
基底4中的枝状晶31和涂覆区域13中的枝状晶34在图1中示出。同样示出坐标系25。基底4相对地沿x方向22以扫描速度VV移动。在凝固前沿19上存在z温度梯度28。
焊接工艺以关于进给的扫描速度VV、激光功率、射束直径和粉末质量流的工艺参数来执行，所述工艺参数引起凝固前沿上的温度梯度的局部取向，所述局部取向相对于基底4中的枝状晶31的方向小于45°。由此确保：仅延续基底4中的枝状晶方向32的生长方向有利于枝状晶34。对此，下述射束半径是必要的，所述射束半径确保三相线的对凝固前沿19限界的部分完全由激光束遮盖。
凝固前沿19相对于基底4中的枝状晶31的枝状晶方向32的适当的倾斜的近似条件如下：
A:基底的吸收度,
IL:激光强度,
λ:基底的比热导率,
T:温度，
其中或与扫描速度VV相关。
从该条件中与材料相关地得到关于激光辐射的强度(近似礼帽状)、射束半径与粉末喷射焦点的关系、扫描速度VV和粉末质量流的工艺窗口。
通过用激光辐射完全遮盖熔融物，在同轴的工艺控制中确保粉末颗粒与激光辐射的较长的交互作用时间进而在与熔融物接触时确保较高的颗粒温度。
颗粒直径进而预设的交互作用时间应当引起对完全融化而言足够高的温度水平。熔融物的足够高的温度水平在熔融物中的停留时间和颗粒温度给定的情况下应当引起：颗粒完全进入到熔融物中。
通过上述工艺参数和机制，确保在焊接料中以在基底中相同的枝状晶取向外延单晶生长的前提条件。由于在焊接工艺中仅一个垂直于表面的枝状晶生长方向被激活，在凝固时简化熔融物继续流动到枝晶间空间中并且避免形成热裂纹。这引起对于组织焊接(例如为了在构件的高负荷的区域中进行修复和接合)而言可接受的焊接质量。
图2在立体图中示出流体机械的沿着纵轴线121延伸的转子叶片120或导向叶片130。
所述流体机械可以是飞机的或用于发电的发电厂的燃气轮机，也可以是蒸汽轮机或压缩机。
叶片120、130沿着纵轴线121相继具有：固定区域400、邻接于固定区域的叶片平台403以及叶身406和叶片梢部415。作为导向叶片130，叶片130可以在其叶片梢部415处具有另一平台(没有示出)。
在固定区域400中形成有用于将转子叶片120、130固定在轴或盘上的叶片根部183(没有示出)。叶片根部183例如构造成锤头形。作为枞树形根部或燕尾形根部的其它设计方案是可行的。
叶片120、130对于流过叶身406的介质具有迎流棱边409和出流棱边412。
在传统叶片120、130中，在叶片120、130的所有区域400、403、406中使用例如实心的金属材料、尤其是超合金。例如由EP 1 204 776 B1、EP1 306 454、EP 1 319 729 A1、WO 99/67435或WO 00/44949已知这样的超合金。在这种情况下，叶片120、130可以通过铸造法，也可以借助定向凝固、通过锻造法、通过铣削法或其组合来制造。
将带有一个或多个单晶组织的工件用作机器的在运行中承受高的机械的、热的和/或化学的负荷的构件。这种单晶工件的制造例如通过由熔融物的定向凝固来进行。在此，这涉及一种浇注法，其中液态金属合金凝固为单晶组织、即单晶工件，或者定向凝固。在这种情况下，枝状晶体沿热流定向，并且形成柱状晶体的晶粒组织(柱状地，这就是说在工件的整个长度上分布的晶粒，并且在此根据一般的语言习惯称为定向凝固)，或者形成单晶组织，这就是说整个工件由唯一的晶体构成。在这些方法中，必须避免过渡成球形(多晶的)凝固，因为通过非定向的生长不可避免地构成横向和纵向晶界，所述横向和纵向晶界使定向凝固的或单晶的构件的良好特性不起作用。
如果一般性地提到定向凝固组织，则是指不具有晶界或最多具有小角度晶界的单晶和确实具有沿纵向方向分布的晶界但不具有横向晶界的柱状晶体组织。第二种所提到的晶体组织也称为定向凝固组织(directionallysolidified structures)。由US-PS 6,024,792和EP 0 892 090 A1已知这样的方法。
叶片120、130同样能够具有抗腐蚀或抗氧化的覆层，例如(McrAlX；M是铁(Fe)、钴(Co)、镍(Ni)的组中的至少一种元素，X是活性元素并且代表钇(Y)和/或硅和/或至少一种稀土元素或铪(Hf))。这样的合金从EP 0 486 489 B1、EP 0 786 017 B1、EP 0 412 397 B1或者EP 1 306 454 A1中已知。密度优选地是理论密度的95％。在(作为中间层或最外层的)MCrAlX层上形成保护性氧化铝层(TGO＝thermal grownoxide layer(热生长氧化层))。
优选地，层组成具有Co-30Ni-28Cr-8Al-0.6Y-0.7Si或者Co-28Ni-24Cr-10Al-0.6Y。除了这些钴基的保护覆层之外，优选也使用镍基的保护层如Ni-10Cr-12Al-0.6Y-3Re或者Ni-12Co-21Cr-11Al-0.4Y-2Re或者Ni-25Co-17Cr-10Al-0.4Y-1.5Re。
在MCrAlX上还可以有隔热层，所述隔热层优选是最外层并且例如由ZrO2、Y2O3-ZrO2组成，即，隔热层通过氧化钇和/或氧化钙和/或氧化镁非稳定、部分稳定或完全稳定。隔热层覆盖整个MCrAlX层。通过例如电子束气相淀积(EB-PVD)的适当的覆层方法在隔热层中产生柱状晶粒。其它覆层方法也是可以考虑的，例如大气等离子喷涂(APS)、LPPS(低压等离子喷涂)、VPS(真空等离子喷涂)或CVD(化学气相沉积)。隔热层可以具有多孔的、有微观裂缝或宏观裂缝的晶粒，用于更好地耐热冲击。因此，隔热层优选地比MCrAlX层更为多孔。
再处理(Refurbishment)意味着在使用构件120、130之后，必要时必须将保护层从构件120、130上去除(例如通过喷砂)。然后，去除腐蚀层和/或氧化层及腐蚀产物和/或氧化产物。必要时，还修复在构件120、130中的裂缝。然后，进行构件120、130的再覆层以及构件120、130的重新使用。
叶片120、130可以实施成空心的或实心的。如果要冷却叶片120、130，则叶片为空心的并且必要时还具有薄膜冷却孔418(由虚线表示)。

Claims (7)

1.一种用于在堆焊期间定向加固焊缝(13)的方法，尤其用于堆焊构件(1，120，130)的基底(4)，所述基底(4)是定向加固的并且具有枝状晶(31)，
所述枝状晶(31)沿基底枝状晶方向(32)延伸，
其中将关于扫描速度、激光功率、焊接束直径、粉末喷射焦点和/或粉末质量流的工艺参数设计成，使得所述工艺参数引起凝固前沿(19)上的温度梯度(28)的局部取向，所述局部取向相对于所述基底(4)中的所述枝状晶(31)的所述基底枝状晶方向(32)小于45°，
其中适用的是：
A:基底的吸收度,
IL:激光强度,
λ:基底的比热导率,
T:温度。
2.根据权利要求1所述的方法，其中在所述基底(4)上和在所述基底中形成熔融物(16)，
所述熔融物通过输送粉末(7)和/或所述基底(4)的材料生成，
并且其中所述熔融物(16)完全由焊接束(10)、尤其是激光束覆盖，
尤其其中将所述熔融物(16)搭叠。
3.根据权利要求1或2中的一项或两项所述的方法，其中层状地涂覆所输送的所述粉末(7)。
4.根据权利要求1、2或3中的一项或多项所述的方法，其中所述基底(4)具有镍基的超合金，所述基底尤其具有柱状晶粒，更尤其具有单晶组织。
5.根据权利要求1、2、3或4中的一项或多项所述的方法，其中粉末颗粒(7)的直径小至使得所述粉末颗粒在焊接激光束(10)中尤其完全熔化并且具有足够高的温度。
6.根据权利要求1、2、3、4或5中的一项或多项所述的方法，其中熔化的所述粉末颗粒(7)的温度超出所述粉末颗粒(7)的熔融温度20℃。
7.根据权利要求1、2、3、4、5或6中的一项或多项所述的方法，其中将激光器用于焊接。
CN201410559120.5A 2013-10-18 2014-10-20 用于在堆焊期间定向加固焊缝的方法 Pending CN104551405A (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP13189316.6 2013-10-18
EP20130189316 EP2862663A1 (de) 2013-10-18 2013-10-18 Verfahren zur direktionalen Verfestigtung einer Schweissnaht während des Laser-Auftragsschweissens eines Substrats

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN104551405A true CN104551405A (zh) 2015-04-29

Family

ID=49382346

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201410559120.5A Pending CN104551405A (zh) 2013-10-18 2014-10-20 用于在堆焊期间定向加固焊缝的方法

Country Status (3)

Country Link
US (1) US20150108098A1 (zh)
EP (1) EP2862663A1 (zh)
CN (1) CN104551405A (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111250900A (zh) * 2020-02-24 2020-06-09 江西恒大高新技术股份有限公司 一种改性Inconel625粉末堆焊涂层的制备方法

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9126287B2 (en) * 2012-03-12 2015-09-08 Siemens Energy, Inc. Advanced pass progression for build-up welding
JP6200969B2 (ja) * 2013-02-27 2017-09-20 エスエルエム ソルーションズ グループ アーゲー 調整された微細構造を備えるワークピースの製造装置及び製造方法
DE102015219341A1 (de) * 2015-10-07 2017-04-13 Siemens Aktiengesellschaft Reparatur von Bauteil mit vorhandenen Rissen und Bauteil
DE102015219513B4 (de) * 2015-10-08 2022-05-05 MTU Aero Engines AG Reparaturverfahren für Dichtsegmente
JP7270428B2 (ja) * 2019-03-19 2023-05-10 三菱重工業株式会社 一方向凝固物、タービン動翼及び一方向凝固物の補修方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1516756A (zh) * 2002-04-15 2004-07-28 制造单晶结构的方法
CN101111925A (zh) * 2004-11-18 2008-01-23 纽约市哥伦比亚大学理事会 用于产生结晶方向受控的多晶硅膜的系统和方法
CN102056701A (zh) * 2008-04-14 2011-05-11 西门子公司 根据基底的优先方向进行焊接的方法
CN102612421A (zh) * 2009-11-16 2012-07-25 西门子公司 定向结晶材料的单晶焊接
US20120273468A1 (en) * 2009-11-04 2012-11-01 Nikolai Arjakine Single crystal welding of directionally solidified materials

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3926479A1 (de) 1989-08-10 1991-02-14 Siemens Ag Rheniumhaltige schutzbeschichtung, mit grosser korrosions- und/oder oxidationsbestaendigkeit
JP2773050B2 (ja) 1989-08-10 1998-07-09 シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト 耐熱性耐食性の保護被覆層
RU2147624C1 (ru) 1994-10-14 2000-04-20 Сименс АГ Защитный слой для защиты детали от коррозии, окисления и термической перегрузки, а также способ его изготовления
EP0892090B1 (de) 1997-02-24 2008-04-23 Sulzer Innotec Ag Verfahren zum Herstellen von einkristallinen Strukturen
EP0861927A1 (de) 1997-02-24 1998-09-02 Sulzer Innotec Ag Verfahren zum Herstellen von einkristallinen Strukturen
EP1306454B1 (de) 2001-10-24 2004-10-06 Siemens Aktiengesellschaft Rhenium enthaltende Schutzschicht zum Schutz eines Bauteils gegen Korrosion und Oxidation bei hohen Temperaturen
WO1999067435A1 (en) 1998-06-23 1999-12-29 Siemens Aktiengesellschaft Directionally solidified casting with improved transverse stress rupture strength
US6231692B1 (en) 1999-01-28 2001-05-15 Howmet Research Corporation Nickel base superalloy with improved machinability and method of making thereof
EP1204776B1 (de) 1999-07-29 2004-06-02 Siemens Aktiengesellschaft Hochtemperaturbeständiges bauteil und verfahren zur herstellung des hochtemperaturbeständigen bauteils
DE50112339D1 (de) 2001-12-13 2007-05-24 Siemens Ag Hochtemperaturbeständiges Bauteil aus einkristalliner oder polykristalliner Nickel-Basis-Superlegierung
EP2522454A1 (de) * 2011-05-09 2012-11-14 Siemens Aktiengesellschaft Einkristallines Schweißen von direktional verfestigten Werkstoffen

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1516756A (zh) * 2002-04-15 2004-07-28 制造单晶结构的方法
CN101111925A (zh) * 2004-11-18 2008-01-23 纽约市哥伦比亚大学理事会 用于产生结晶方向受控的多晶硅膜的系统和方法
CN102056701A (zh) * 2008-04-14 2011-05-11 西门子公司 根据基底的优先方向进行焊接的方法
US20120273468A1 (en) * 2009-11-04 2012-11-01 Nikolai Arjakine Single crystal welding of directionally solidified materials
CN102612421A (zh) * 2009-11-16 2012-07-25 西门子公司 定向结晶材料的单晶焊接

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111250900A (zh) * 2020-02-24 2020-06-09 江西恒大高新技术股份有限公司 一种改性Inconel625粉末堆焊涂层的制备方法
CN111250900B (zh) * 2020-02-24 2022-11-01 江西恒大高新技术股份有限公司 一种改性Inconel625粉末堆焊涂层的制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP2862663A1 (de) 2015-04-22
US20150108098A1 (en) 2015-04-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104551405A (zh) 用于在堆焊期间定向加固焊缝的方法
CN102639283B (zh) 具有焊接添加材料的特殊质量输送率的、用于焊接由耐高温超合金制成的工件的方法
CN102596485A (zh) 定向结晶材料的单晶焊接
CN102039494B (zh) 用于焊接由耐高温的超合金制成的工件的方法和装置
JP5465239B2 (ja) 耐熱超合金から成るワークを溶接する方法と装置
US8920882B2 (en) Setting the quantity of cooling air for a turbine blade or vane by controlled overspray
CN103702793A (zh) 镍基的合金、应用和方法
US20140339206A1 (en) Remelting method and subsequent refilling and component
KR101934625B1 (ko) 진동 빔 안내를 이용하는 고내열성 초합금의 레이저 덧살붙임 용접
CN102612421B (zh) 定向结晶材料的单晶焊接
US20110272387A1 (en) Laser drilling without burr formation
CN104674154A (zh) 用于产生斜边的方法、具有斜边的构件和设备
CN102029451A (zh) 移除钎焊板材的方法
US20110056919A1 (en) Method for Fusing Curved Surfaces, and a Device
US20110020127A1 (en) Component Comprising Overlapping Weld Seams and Method for the Production Thereof
CN103775134A (zh) 不同程度粗糙的叶片及其制造方法
US9458552B2 (en) Single crystal welding of directionally compacted materials
US20160325382A1 (en) Method for protecting a component, laser drilling method, and component
US20140124484A1 (en) Weld pool backing at the edge region
CN102071390B (zh) 具有处于内部的喷射的等离子喷嘴
CN103157907A (zh) 用于激光加工具有陶瓷层的层系统的方法
US20110062120A1 (en) Device for welding using a process chamber and welding method
US9029729B2 (en) Reopening of cooling-air bores using a nanosecond laser in the microsecond range
US20150354050A1 (en) Deposition welding with external thick frame contours
US20150361542A1 (en) Controlled thermal coating

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication
WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication

Application publication date: 20150429