CN104458789A - 一种检测铁矿粉高温性能的方法 - Google Patents
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Abstract
一种检测铁矿粉高温性能的方法：将铁矿粉烘干并粒度分级为大于3mm，1-3mm，小于1mm的粒级；根据铁矿粉中含SiO2量添加纯氧化钙或氢氧化钙调节碱度达到0、1.0、2.0、3.0；加入有机粘接剂及水，搅拌后压成饼状；分温度段加热并判断生成液相的难易程度；计算液相流动性指数并对高温性能进行判断。由于是在铁矿石原始颗粒条件下测定，故检测数据更具有指导性，适应性强，且由于检测了一系列碱度范围的数据，故反应的性能更为全面。
Description
技术领域
本发明涉及一种烧结球团性能的检测方法，具体属于一种检测铁矿粉高温性能的方法。
背景技术
铁矿石高温性能的研究对弄清铁矿石在烧结过程高温条件下行为的研究有很强的指导意义。目前，在此方面只有北京科技大学和中南大学所用的两种方法，步骤基本相同：即将铁矿粉和分析纯Ca(OH)2试剂制成细粉(-100目)状，混合加水后在一定的压力下压制成直径8mm的小饼；将小饼推入管式焙烧炉或者红外同化炉中按一定的焙烧温度和焙烧时间下进行焙烧；实验结束后取出烧结小饼，测定其垂直投影面积，并根据下式计算出试样的液相流动性指数，以此确定铁矿粉液相流动性。这两种方法在所用设备上存在差异，但检测的指标相同，这些指标有：同化温度，液相流动性和粘结相强度。此两种方法均要将铁矿粉磨到一定的细度后，压制成一定形状并在高温下进行检测。其存在的不足是：均要将铁矿石磨细后进行，其研磨会导致铁矿石本身的性质受到破坏，从而造成测试的结果与实际生产中铁矿石的高温性质出现偏差，而不能准确、客观地得出检测结果。
发明内容
本发明针对现有铁矿粉高温性能检测方法存在的不足，提出一种无需进行研磨，将铁矿石分成不同的粒级，并在铁矿石原始颗粒条件下根据不同粒级在烧结过程中可能起到的不同作用而进行检测铁矿粉高温性能的方法，且检测数据客观，准确。
实现上述目的的技术措施：
一种检测铁矿粉高温性能的方法，其步骤：
1）将铁矿粉烘干:烘干温度不低于100℃，时间不少于2个小时；经烘干后对铁矿粉进行粒度分级，即分成大于3mm，1-3mm，小于1mm的粒级；取其中重量百分比达10%以上的粒度的铁矿粉作为检测用料；
2) 根据重量百分比达10%以上的粒度的铁矿粉中含SiO2的情况，添加纯氧化钙或氢氧化钙进行碱度调节，并混合均匀，使铁矿粉中的碱度分别达到0、1.0、2.0、3.0；
3）在碱度分别达到0、1.0、2.0、3.0的铁矿粉中，按照不低于不同碱度的铁矿粉总量的5%加入有机粘接剂，及按照5~10%加入水；在有机粘接剂及水加入后搅拌均匀；称量多份10g以内的上述混匀料，压成饼状，待用；
4）将不相同碱度的同矿种或同碱度不同矿种的饼状试样放在比饼状试样底面积大至少四倍的耐高温板或片上，推入加热炉分温度段进行加热：
A、在2~3分钟内将饼状试样从室温升至450℃；
B、在3~5分钟内将饼状试样继续温度至950℃至1000℃；
C、在2~4分钟内将饼状试样继续温度至1050℃至1100℃；
D、检测出同化温度点并以此判断该矿液相生成的难易度：继续加热，当饼状试样表面开始出现熔蚀现象，则称此为同化现象，此时的温度则称为同化温度；并在同化温度下保温1~3分钟；
判断：当同化温度小于1200℃时，说明该矿生成液相的温度低，易生成液相；当同化温度在1200℃~1250℃范围内，则说明该矿生成液相难度为一般；当同化温度大于1250℃至1300℃范围内，则说明该矿生成液相难度较高；
E、计算出铁矿粉的液相流动性指数并对该矿的高温性能进行判断：继续加热到1250℃~1300℃内的任意一个温度点，保温1~3min后,通过扫描方式计算出此温度下饼状试样的液相滩开的面积，单位为cm2；再继续加热到大于1300℃~1350℃内的任意一个温度点，保温1~3min后,通过扫描方式计算出此温度下饼状试样的液相滩开的面积，单位为cm2；再继续加热到大于1350℃~1400℃内的任意一个温度点，保温1~3min后,通过扫描方式计算出此温度下饼状试样的液相滩开的面积，单位为cm2；直至每相隔50℃的加热温度区间内，最高不超过1500℃的范围内，使饼状试样的液相滩开的面积铺满垫片则停止加热；
计算饼状试样在不同水平温度值下对应的液相流动指数，其根据以下公式计算：
A=(f1—f2)/w
式中：A—表示液相流动指数,单位为cm2/g；
f1—表示饼状试样在某一温度段内所测定的液相滩开面积，单位为cm2；
f2—表示饼状试样在未加热前的底面积，单位为cm2；
w—表示饼状试样在未加热前的质量，单位为g；
根据液相流动指数A进行判断：当液相流动指数A大于2cm2/g时，说明铁矿粉高温性能优；液相流动指数A大于1cm2/g至≤2cm2/g时，说明铁矿粉高温性能良；液相流动指数A大于0.5cm2/g至≤1cm2/g时，说明铁矿粉高温性能一般；当其≤0.5cm2/g时，说明铁矿粉高温性能差。
其在于：凡重量百分比达10%以上的粒度的铁矿粉均要按照步骤2至步骤4）进行。
本发明与现有技术相比，由于是在铁矿石原始颗粒条件下测定，故检测数据更具有指导性，适应性强，且由于检测了一系列碱度范围的数据，故反应的性能更为全面。
具体实施方式
下面对本发明予以详细描述：
实施例1
矿种为镜铁矿，该矿种试验的碱度为0及1.0。
一种检测铁矿粉高温性能的方法，其步骤：
1）将镜铁矿粉烘干:烘干温度在105℃，时间为2.2个小时；经烘干后对镜铁矿粉进行粒度分级，即分成大于3mm，1-3mm，小于1mm的粒级；其中粒度小于1mm的镜铁矿粉的重量百分比达到61.3%，将其作为检测用料；
2) 粒度小于1mm的镜铁矿粉中含SiO2为4.24 %，故通过添加纯氧化钙使其碱度分别达到0、1.0，并将镜铁矿粉与纯氧化钙混合均匀；混合调节后，碱度为0、1.0的镜铁矿粉的各自的总重量分别为 68.7 g、 70.5 g；
3）在碱度分别达到0、1.0的镜铁矿粉中，按照不同碱度的镜铁矿粉总量的5%加入有机粘接剂，及按照6%加入水；在有机粘接剂及水加入后搅拌均匀；每个饼状试样的质量均按照5g称取制成饼状试样，每个饼状试样的直径为2cm；其每个的底面积为3.228 cm2
4）将碱度为0、1.0的镜铁矿粉的饼状试样分别放在比饼状试样底面积大5倍的耐高温板上，同时推入加热炉分温度段进行加热：
A、用2.5分钟将饼状试样从室温升至450℃；
B、用4分钟将饼状试样温度升至980℃；
C、用2分钟内将饼状试样温度升至1085℃；
D、检测出同化温度点并以此判断该矿液相生成的难易度：继续加热，当继续升温至1350℃时，碱度为1.0的饼状试样表面开始出现熔蚀现象，此温度则为碱度为1.0饼状试样的同化温度；并在此同化温度下保温2分钟；当继续升温至1450℃时，碱度为0的饼状试样表面开始出现熔蚀现象，此温度则为碱度为0饼状试样的同化温度；并在此同化温度下保温2分钟；
判断：此现象说明，碱度为1.0的镜铁矿粉比碱度为0的镜铁矿粉相对易于生成液相，但均为生成液相难度较高；
E、计算出镜铁矿粉的液相流动性指数并对该矿的高温性能进行判断：当加热到1250℃~小于1350℃内的任意一个温度点时，碱度为0、1.0的镜铁矿粉的饼状试样均未出现熔蚀现象，故两个饼状试样也均不存在面积增大的问题，即f1= f2，故液相流动指数A为0；继续加热，当再继续加热到1380℃时，碱度为1.0的饼状试样表面的液相为滩开状，经扫描计算其液相滩开后的面积为4.508cm2，此时的碱度为0的饼状试样的面积仍未产生变化；再继续加热到1485℃时，碱度为1.0的饼状试样表面的液相为滩开状，经扫描计算其液相滩开后的面积为7.685cm2；碱度为0的饼状试样的液相滩开面积，经扫描计算为 3.425 cm2；由于温度已接近1500℃，停止加热；
计算饼状试样在不同水平温度值下对应的液相流动指数，其根据以下公式计算：已知：
碱度为0、1.0的镜铁矿粉的饼状试样f2的底面积均为3.228 cm2，两个饼状试样在未加热前的质量w均为5g, 碱度为1.0的饼状试样在1380℃时的液相滩开面积f1=4.508cm2，经代入A=(f1—f2)/w计算，碱度为1.0的饼状试样在1380℃时的液相流动性指数A为 0.256 cm2/g；碱度为1.0的饼状试样在1485℃时的液相滩开面积f1=7.685cm2，经代入A=(f1—f2)/w计算，碱度为1.0的饼状试样在1485℃时的液相流动性指数A为 0.891 cm2/g；
碱度为0的饼状试样在1485℃时的液相滩开面积f1= 3.425 cm2，经代入A=(f1—f2)/w计算，碱度为0的饼状试样在1485℃时的液相流动性指数A为 0.040 cm2/g；
进行判断：由于碱度为0的饼状试样在1485℃时的液相流动性指数A为 0.040 cm2/g，说明镜铁矿粉高温性能为差；进而说明碱度为0的饼状试样在1485℃以内的高温性能差；
碱度为1.0的饼状试样在1380℃时的液相流动性指数A为 0.256 cm2/g，说明铁矿粉在该温度段高温性能为差，而在1485℃时的液相流动性指数A由于为 0.891 cm2/g，其在该温度段高温性能为一般。
实施例2
矿种为镜铁矿，该矿种试验的碱度为2.0及3.0。
且其检测镜铁矿粉高温性能的方法，其步骤：
1）将镜铁矿粉烘干:烘干温度在105℃，时间为2.2个小时；经烘干后对镜铁矿粉进行粒度分级，即分成大于3mm，1-3mm，小于1mm的粒级；其中粒度小于1mm的镜铁矿粉的重量百分比达到61.3%，将其作为检测用料；
2) 粒度为小于1mm的镜铁矿粉中含SiO2为4.24 %，故通过添加纯氧化钙使其碱度分别达到2.0、3.0，并将镜铁矿粉与纯氧化钙混合均匀；混合调节后，碱度为2.0、3.0的镜铁矿粉的各自的总重量分别为 69.2 g、 71.8 g；
3）在碱度分别达到2.0、3.0的镜铁矿粉中，按照不同碱度的镜铁矿粉总量的5%加入有机粘接剂，及按照6%加入水；在有机粘接剂及水加入后搅拌均匀；每个饼状试样的质量均按照5g称取制成饼状试样，每个饼状试样的直径为2cm；其每个的底面积为3.228 cm2
4）将碱度为2.0、3.0的镜铁矿粉的饼状试样分别放在比饼状试样底面积大5倍的耐高温板上，同时推入加热炉分温度段进行加热：
A、用2.5分钟将饼状试样从室温升至450℃；
B、用4分钟将饼状试样温度升至990℃；
C、用2分钟内将饼状试样温度升至1080℃；
D、检测出同化温度点并以此判断该矿液相生成的难易度：继续加热，当继续升温至1260℃时，碱度为3.0的饼状试样表面开始出现熔蚀现象，此温度则为碱度为3.0饼状试样的同化温度，并在此同化温度下保温2分钟；当继续升温至1310℃时，碱度为2.0的饼状试样表面开始出现熔蚀现象，此温度则为碱度为2.0饼状试样的同化温度；并在此同化温度下保温2分钟；
判断：此试验现象说明，碱度为3.0的镜铁矿粉比碱度为2.0的镜铁矿粉相对易于生成液相，碱度为3.0的镜铁矿粉生成液相的难度一般，碱度为2.0的镜铁矿粉生成液相难度较高；
E、计算出镜铁矿粉的液相流动性指数并对该矿的高温性能进行判断：当加热到1270℃时，碱度为3.0的饼状试样表面积发生变化，其表面液相滩开面积经扫描计算为3.314cm2，此时的碱度为2.0的饼状试样的表面未出现熔蚀现象，也不存在面积增大的问题，即f1= f2，故液相流动指数A为0；再继续加热，当再继续加热到1320℃时，碱度为3.0的饼状试样表面积发生变化，其表面液相滩开面积经扫描计算为12.548cm2，此时的碱度为2.0的饼状试样表面积发生变化，其表面液相滩开面积经扫描计算为3.784cm2；再继续加热到1370℃时，碱度为2.0的饼状试样表面的液相滩开面积，经扫描计算为12.018cm2；碱度为3.0的饼状试样表面积发生变化，其表面液相滩开面积经扫描计算为 17.558 cm2；再继续加热到1420℃，碱度为2.0、3.0的试样液相均铺满垫片，停止加热；
计算饼状试样在不同水平温度值下对应的液相流动指数，其根据以下公式计算：已知：
碱度为2.0、3.0的镜铁矿粉的饼状试样f2的底面积均为3.228 cm2，两个饼状试样在未加热前的质量w均为5g, 碱度为3.0的饼状试样在1270℃时的液相滩开面积f1=3.314cm2，经代入A=(f1—f2)/w计算，碱度为3.0的饼状试样在1260℃时的液相流动性指数A为 0.017cm2/g；碱度为3.0的饼状试样在1320℃时的液相滩开面积f1=12.548cm2，经代入A=(f1—f2)/w计算，碱度为3.0的饼状试样在1320℃时的液相流动性指数A为 1.864 cm2/g；碱度为3.0的饼状试样在1370℃时的液相滩开面积f1=17.558cm2，经代入A=(f1—f2)/w计算，碱度为3.0的饼状试样在1370℃时的液相流动性指数A为 2.872 cm2/g；
碱度为2.0的饼状试样在1320℃时的液相滩开面积f1= 3.784 cm2，经代入A=(f1—f2)/w计算，碱度为2.0的饼状试样在1320℃时的液相流动性指数A为 0.111 cm2/g；碱度为2.0的饼状试样在1370℃时的液相滩开面积f1= 12.018 cm2，经代入A=(f1—f2)/w计算，碱度为2.0的饼状试样在1370℃时的液相流动性指数A为 1.758 cm2/g；
进行判断：由于碱度为3.0的饼状试样在1260℃时的液相流动性指数A为 0.017 cm2/g，说明在该温度水平内，铁矿粉高温性能为差；由于碱度为3.0的饼状试样在1320℃时的液相流动性指数A为 1.864 cm2/g，说明在该温度水平内，铁矿粉高温性能为良；由于碱度为3.0的饼状试样在1370℃时的液相流动性指数A为 2.872 cm2/g，说明在该温度水平内，铁矿粉高温性能为优；碱度为2.0的饼状试样在1370℃时的液相流动性指数A为 1.758 cm2/g，说明在该温度水平内，铁矿粉高温性能为良，由于其在1320℃时的液相流动性指数A为 0.111 cm2/g，说明其在该温度水平内，铁矿粉高温性能为差。
实施例3
矿种为褐铁矿，该矿种试验的碱度为2.0。
检测其高温性能的方法，其步骤：
1）将褐铁矿粉烘干:烘干温度在105℃，时间为3个小时；经烘干后对褐铁矿粉进行粒度分级，即分成大于3mm，1-3mm，小于1mm的粒级；其中粒度为1-3mm和+3mm的铁矿粉的重量百分比分别达到32.8%和35.4%，将其作为检测用料；
2) 粒度1-3mm的褐铁矿中含SiO2为6.34%，粒度为+3mm的褐铁矿中含SiO2为5.98%，故通过添加纯氧化钙使其碱度均达到2.0，并将褐铁矿粉与纯氧化钙混合均匀；混合调节后，粒度为1-3mm和+3mm的褐铁矿粉的各自的总重量分别为 52.4 g、 54.7 g；
3）在粒度为1-3mm和+3mm的褐铁矿粉中，按照不同粒级的褐铁矿粉总量的5%加入有机粘接剂，及按照7.5%加入水；在有机粘接剂及水加入后搅拌均匀；每个饼状试样的质量均按照4g称取制成饼状试样，每个饼状试样的直径为2cm；其每个的底面积为3.228 cm2
4）将粒度为1-3mm和+3mm的褐铁矿粉的饼状试样分别放在比饼状试样底面积大4倍的耐高温板上，同时推入加热炉分温度段进行加热：
A、用2分钟将饼状试样从室温升至450℃；
B、用3分钟将饼状试样温度升至1000℃；
C、用2分钟内将饼状试样温度升至1090℃；
D、检测出同化温度点并以此判断该矿液相生成的难易度：继续加热，当继续升温至1260℃时，粒度为1-3mm的褐铁矿粉的饼状试样表面开始出现熔蚀现象，此温度则为粒度为1-3mm的褐铁矿粉饼状试样的同化温度；并在此同化温度下保温2分钟；当继续升温至1270℃时，粒度为+3mm的褐铁矿粉的饼状试样表面开始出现熔蚀现象，此温度则为粒度为+3mm的褐铁矿粉饼状试样的同化温度；并在此同化温度下保温2分钟；
判断：此试验现象说明，粒度为1-3mm的褐铁矿粉相对粒度为+3mm的褐铁矿粉易于生成液相，但其两者生成液相难度均为难；
E、计算出褐铁矿粉的液相流动性指数并对该矿的高温性能进行判断：当加热到1270℃时，粒度为1-3mm的褐铁矿粉饼状试样的表面积发生变化，其表面液相滩开面积经扫描计算为4.476cm2，此时粒度为+3mm的褐铁矿粉的饼状试样的面积发生变化，其表面液相滩开面积经扫描计算为3.276cm2；再继续加热，当再继续加热到1310℃时，粒度为1-3mm的褐铁矿粉的饼状试样表面积发生变化，其表面液相滩开面积经扫描计算为14.528cm2，粒度为+3mm的褐铁矿粉的饼状试样表面的液相滩开面积，经扫描计算为12.672cm2；再继续加热到1380℃时，粒度为1-3mm和+3mm的褐铁矿粉的试样液相均铺满垫片，停止加热；
计算饼状试样在不同水平温度值下对应的液相流动指数，其根据以下公式计算：已知：
粒度为1-3mm和+3mm的褐铁矿粉的饼状试样f2的底面积均为3.228 cm2，两个饼状试样在未加热前的质量w均为4g, 粒度为1-3mm的褐铁矿粉的饼状试样在1270℃时的液相滩开面积f1=4.476cm2，经代入A=(f1—f2)/w计算，粒度为1-3mm的褐铁矿粉的饼状试样在1270℃时的液相流动性指数A为 0.312 cm2/g；粒度为1-3mm的褐铁矿粉的饼状试样在1310℃时的液相滩开面积f1=14.528cm2，经代入A=(f1—f2)/w计算，粒度为1-3mm的褐铁矿粉的饼状试样在1310℃时的液相流动性指数A为 2.825 cm2/g；
粒度为+3mm的褐铁矿粉的饼状试样在1270℃时的液相滩开面积f1= 3.276 cm2，经代入A=(f1—f2)/w计算，粒度为+3mm的褐铁矿粉的饼状试样在1270℃时的液相流动性指数A为 0.012 cm2/g；粒度为+3mm的褐铁矿粉的饼状试样在1310℃时的液相滩开面积f1= 12.672 cm2，经代入A=(f1—f2)/w计算，粒度为+3mm的褐铁矿粉的饼状试样在1310℃时的液相流动性指数A为 2.361 cm2/g；
进行判断：
由于粒度为1-3mm的褐铁矿粉的饼状试样在1270℃时的液相流动性指数A为 0.312cm2/g，说明其在该温度水平内高温性能为差；由于粒度为1-3mm的褐铁矿粉的饼状试样在1310℃时液相流动性指数A为 2.825 cm2/g，说明其在该温度水平内高温性能为优；
粒度为+3mm的褐铁矿粉的饼状试样在1270℃时的液相流动性指数A为 0.012 cm2/g，说明其在该温度水平内高温性能为差；粒度为+3mm的褐铁矿粉的饼状试样在1310℃时的液相流动性指数A为 2.361 cm2/g，说明在其在该温度水平内高温性能为优。
实施例4
矿种为褐铁矿和赤铁矿，该矿种试验的碱度为2.0。
该两种铁矿高温性能对比试验的方法，其步骤：
1）将褐铁矿粉和赤铁矿粉烘干:烘干温度在106℃，时间为3个小时；经烘干后对褐铁矿粉和赤铁矿粉分别进行粒度分级，即分成大于3mm，1-3mm，小于1mm的粒级；其中褐铁矿粒度小于1mm铁矿粉的重量百分比达到26.7%，赤铁矿粒度小于1mm铁矿粉的重量百分比达到42.3%，将其作为检测用料；
2) 粒度小于1mm的褐铁矿中含SiO2为6.65%，粒度小于1mm的赤铁矿中含SiO2为5.97%，，故通过添加纯氧化钙使其碱度均达到2.0，并将以上铁矿粉分别与纯氧化钙混合均匀；混合调节后，褐铁矿粉和赤铁矿粉的各自的总重量分别为 60.1 g、59.8 g；
3）在粒度小于1mm的褐铁矿粉和粒度小于1mm的赤铁矿粉中，按照不同粒级的镜铁矿粉总量的6%加入有机粘接剂，及按照8.2%加入水；在有机粘接剂及水加入后搅拌均匀；每个饼状试样的质量均按照4.5g称取制成饼状试样，每个饼状试样的直径为2cm；其每个的底面积为3.228 cm2
4）将粒度小于1mm的褐铁矿粉和粒度小于1mm的赤铁矿粉的饼状试样分别放在比饼状试样底面积大4倍的耐高温板上，同时推入加热炉分温度段进行加热：
A、用2.5分钟将饼状试样从室温升至450℃；
B、用3分钟将饼状试样温度升至990℃；
C、用2分钟内将饼状试样温度升至1000℃；
D、检测出同化温度点并以此判断该矿液相生成的难易度：继续加热，当继续升温至1230℃时，粒度小于1mm的褐铁矿粉的饼状试样表面开始出现熔蚀现象，此温度则为粒度小于1mm的褐铁矿粉饼状试样的同化温度，并在此同化温度下保温2分钟；当继续升温至1270℃时，粒度小于1mm的赤铁矿粉的饼状试样表面开始出现熔蚀现象，此温度则为粒度小于1mm的赤铁矿粉饼状试样的同化温度；并在此同化温度下保温2分钟；
判断：此试验现象说明，粒度为小于1mm的褐铁矿粉相对粒度为小于1mm的赤铁矿粉易于生成液相，粒度为小于1mm的褐铁矿粉生成液相的难易度为一般，粒度小于1mm的赤铁矿粉生成液相的难度为难；
E、计算出褐铁矿粉及赤铁矿粉的液相流动性指数并对该矿的高温性能进行判断：当加热到1250℃时，粒度小于1mm的褐铁矿粉饼状试样表面积发生变化，经扫描计算其液相滩开面积为8.210cm2；粒度小于1mm的赤铁矿粉饼状试样的表面未出现熔蚀现象，也不存在面积增大的问题，即f1= f2，故液相流动指数A为0；再继续加热，当再继续加热到1300℃时，粒度小于1mm的褐铁矿粉的饼状试样表面的液相铺满垫片，而粒度小于1mm的赤铁矿粉的饼状试样出现增大，粒度小于1mm的赤铁矿粉的饼状试样表面积发生变化，经扫描计算其液相滩开面积为14.833cm2；再继续加热到1350℃时，粒度小于1mm的赤铁矿粉的试样液相铺满垫片，停止加热；
计算饼状试样在不同水平温度值下对应的液相流动指数，其根据以下公式计算：已知：
粒度小于1mm的褐铁矿粉和粒度小于1mm的赤铁矿粉的饼状试样f2的底面积均为3.228 cm2，两个饼状试样在未加热前的质量w均为4.5g, 粒度小于1mm的褐铁矿粉的饼状试样在1250℃时的液相滩开面积f1=8.120cm2，经代入A=(f1—f2)/w计算，粒度小于1mm的褐铁矿粉的饼状试样在1250℃时的液相流动性指数A为 1.087 cm2/g；
粒度小于1mm的赤铁矿粉的饼状试样在1300℃时的液相滩开面积f1= 14.833 cm2，经代入A=(f1—f2)/w计算，粒度小于1mm的赤铁矿粉的饼状试样在1300℃时的液相流动性指数A为 2.579 cm2/g；
进行判断：由于粒度小于1mm的褐铁矿粉的饼状试样在1250℃时的液相流动性指数A为 1.087cm2/g，说明其在该温度水平内高温性能为良；由于粒度小于1mm的褐铁矿粉的饼状试样在1300℃时液相铺满垫片，说明其在该温度水平内高温性能为优；粒度小于1mm的赤铁矿粉的饼状试样在1300℃时的液相流动性指数A为 2.579 cm2/g，说明其在该温度水平内高温性能为优；粒度小于1mm的赤铁矿粉的饼状试样在1350℃时的液相铺满垫片，说明其在该温度水平内高温性能为优。
其本具体实施方式仅为例举，并非对本发明技术方案的限制性实施。
Claims (2)
1.一种检测铁矿粉高温性能的方法，其步骤：
1）将铁矿粉烘干:烘干温度不低于100℃，时间不少于2个小时；经烘干后对铁矿粉进行粒度分级，即分成大于3mm，1-3mm，<1mm的粒级；取其中重量百分比达10%以上的粒度的铁矿粉作为检测用料；
2) 根据重量百分比达10%以上的粒度的铁矿粉中含SiO2的情况，添加纯氧化钙或氢氧化钙进行碱度调节，并混合均匀，使铁矿粉中的碱度分别达到0、1.0、2.0、3.0；
3）在碱度分别达到0、1.0、2.0、3.0的铁矿粉中，按照不低于不同碱度的铁矿粉总量的5%加入有机粘接剂，及按照5~10%加入水；在有机粘接剂及水加入后搅拌均匀；称量多份10g以内的上述混匀料，压成饼状，待用；
4）将不相同碱度的同矿种或同碱度不同矿种的饼状试样放在比饼状试样底面积大至少四倍的耐高温板或片上，推入加热炉分温度段进行加热：
A、在2~3分钟内将饼状试样从室温升至450℃；
B、在3~5分钟内将饼状试样继续温度至950℃至1000℃；
C、在2~4分钟内将饼状试样继续温度至1050℃至1100℃；
D、检测出同化温度点并依此判断该矿液相生成的难易度：继续加热，当饼状试样表面开始出现熔蚀现象，则称此为同化现象，此时的温度则称为同化温度；并在同化温度下保温1~3分钟；
判断：当同化温度小于1200℃时，说明该矿生成液相的温度低，易生成液相；当同化温度在1200℃~1250℃范围内，则说明该矿生成液相难度为一般；当同化温度大于1250℃至1300℃范围内，则说明该矿生成液相难度较高；
E、计算出铁矿粉的液相流动性指数并对该矿的高温性能进行判断：对同化温度小于1200℃的饼状试样继续加热到1250℃~1300℃内的任意一个温度点，并保温1~3min后,通过扫描方式计算出此温度下饼状试样的液相滩开的面积，单位为cm2；再继续加热到大于1300℃~1350℃内的任意一个温度点，并保温1~3min后,通过扫描方式计算出此温度下饼状试样的液相滩开的面积，单位为cm2；再继续加热到大于1350℃~1400℃内的任意一个温度点，保温1~3min后,通过扫描方式计算出此温度下饼状试样的液相滩开的面积，单位为cm2；直至每相隔50℃的加热温度区间内，但最高不超过1500℃的范围内，使饼状试样的液相滩开的面积铺满垫片则停止加热；
计算饼状试样在不同水平温度值下对应的液相流动指数，其根据以下公式计算：
A=(f1—f2)/w
式中：A—表示液相流动指数,单位为cm2/g；
f1—表示饼状试样在某一温度段内所测定的液相滩开面积，单位为cm2；
f2—表示饼状试样在未加热前的底面积，单位为cm2；
w—表示饼状试样在未加热前的质量，单位为g；
根据液相流动指数A进行判断：当液相流动指数A大于2cm2/g时，说明铁矿粉高温性能优；液相流动指数A大于1cm2/g至≤2cm2/g时，说明铁矿粉高温性能良；液相流动指数A大于0.5cm2/g至≤1cm2/g时，说明铁矿粉高温性能一般；当其≤0.5cm2/g时，说明铁矿粉高温性能差。
2.如权利要求1所述的一种检测铁矿粉高温性能的方法，其特征在于：凡重量百分比达10%以上的粒度的铁矿粉均要按照步骤2至步骤4）进行。
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