CN104074753A

CN104074753A - 制冷剂压缩机

Info

Publication number: CN104074753A
Application number: CN201410044847.XA
Authority: CN
Inventors: 小山昌喜; 柳濑裕一
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 2013-03-29
Filing date: 2014-02-07
Publication date: 2014-10-01
Also published as: TW201447107A; JP2014196680A; US20140294643A1; EP2784322A1

Abstract

本发明提供一种制冷剂压缩机，其降低成为混合润滑区域那样的低速运转时的摩擦损失而尤其在低速运转时效率较高。制冷剂压缩机在密闭壳体(100)内具备压缩机构部(2)、用于驱动该压缩机构部的马达及曲轴(101)，在所述压缩机构部与所述曲轴之间的卡合部及所述曲轴的旋转支承部中的至少任一者具备滑动轴承(103、104、105)。另外，所述滑动轴承的至少一个滑动轴承使用无铅树脂含浸材料，并且所述曲轴由铁系材料构成，在所述曲轴的与使用所述无铅树脂含浸材料的滑动轴承进行滑动的部分形成有含氢的硬质碳被膜。

Description

制冷剂压缩机

技术领域

本发明涉及一种制冷·空气调节用的制冷剂压缩机，尤其是适于从低速到高速进行运转的大范围驱动的涡旋式压缩机。

背景技术

在空气调节机、制冷机等的制冷循环中使用的制冷剂压缩机中，对于支承马达、压缩机构部的旋转体的轴承，为了防止高速运转时的烧结、磨损，开发出对表面材质进行了调整的轴承材料。

另外，近年来，由于面向削减能量消耗量的关心度提高，尤其是在空气调节机中，完成在该制冷循环中使用的压缩机的高效化、小型化的组装。

空气调节机大多根据作为空气调节对象的空间(房间)的最大空气调节负荷而选定的，在实际运转时(实运转时)，因建筑物的高隔热化的效果、来自在空气调节对象的房间里设置的内部设备的发热等而导致在低负荷区域的运转增多。另外，在外部气温较低时也变得需要低能力的制冷运转。

为此，在空气调节机中使用的压缩机完成面向开发如下的压缩机的组装：增大在低速旋转区域的运转频率，并且减小所述压缩机的行程容积，形成能够从低速运转到与同等于现有机的最大负荷相当的超高速的大范围驱动，在实运转时能够以高效率进行运转。

另外，为了进一步提高低负荷区域处的效率，也完成如下组装：实现比现有的压缩机中的最低转速(例如20Hz)更低的超低速运转，并且实现低速运转时的轴承等的滑动部处的摩擦损失的降低。

但是，在使用滑动轴承的现有的压缩机中，当以低速进行运转时，轴承间隙内的动压产生效果变小，与此相伴地，油膜厚度变小，容易转移至混合润滑区域。为此，存在轴承部中的摩擦系数上升、无法降低摩擦损失这样的课题。另外，也需要实现轴承滑动构件中的耐烧结性、耐磨损性的提高。

因此，也提出有实现压缩机内部的滑动构件中的低摩擦系数化、耐磨损性的提高的技术方案。例如，在专利文献1(日本特开2012-36878号公报)中记载有如下制冷剂压缩机：被旋转支承于滑动轴承的旋转轴由铁系材料构成，在该旋转轴的与轴承滑动的部分形成硬度为1000Hv以上的硬质被膜，所述滑动轴承使用无铅树脂含浸材料。

在先技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2012-36878号公报

发明概要

发明要解决的课题

在上述专利文献1所记载的结构中，构成与滑动轴承的滑动部的旋转轴由铁系材料构成，在其滑动面形成硬质被膜(薄膜)，滑动轴承使用无铅树脂含浸材料，所述硬质被膜的硬度为1000Hv以上(优选为1500～3000Hv)。另外，作为该硬质被膜的种类，公开有铬系被膜、钛系被膜、硬质碳系被膜、含Si硬质碳系被膜。

但是，知晓下述情况：当欲使压缩机在转速(运转频率)不足20Hz那样的超低速的运转范围内进行运转时，滑动轴承的轴承负荷面处的油膜厚度变薄，进入轴与轴承开始接触(固体接触)的混合润滑区域，摩擦系数增加。为此，知晓下述情况：即使在低负荷时进行超低速运转，欲降低电力消耗量，也存在超低速运转时轴承滑动部的摩擦系数增加而摩擦损失增大、电力消耗量无法充分降低这样的课题。

发明内容

本发明的目的在于获得一种制冷剂压缩机，其降低成为混合润滑区域那样的低速运转时的摩擦损失，尤其在低速运转时效率较高。

解决方案

为了实现上述目的，本发明的制冷剂压缩机在密闭壳体内具备压缩机构部、用于驱动该压缩机构部的马达及曲轴，在所述压缩机构部与所述曲轴之间的卡合部及所述曲轴的旋转支承部中的至少任一者具备滑动轴承，其中，所述滑动轴承的至少一个滑动轴承使用无铅树脂含浸材料，并且所述曲轴由铁系材料构成，在所述曲轴的与使用所述无铅树脂含浸材料的滑动轴承进行滑动的部分形成有含氢的硬质碳被膜。

发明效果

根据本发明的制冷剂压缩机，具有能够获得如下的制冷剂压缩机的效果：由于能够降低成为混合润滑区域那样的低速运转时的摩擦损失，因此尤其在低速运转时效率较高。

附图说明

图1是表示本发明的制冷剂压缩机的实施例1的纵向剖视图。

图2是放大表示图1的II部的放大剖视图。

图3是比较轴承滑动部的摩擦特性而示出的线图。

图4是说明DLC被膜的含氢量与摩擦系数之间的关系的线图。

附图标记说明如下：

1：涡旋式压缩机，2：压缩机构部，3：驱动部，

100：密闭壳体(腔室)，

101：曲轴，101a：偏心部，101b：主轴部，101c：副轴部，

101d：凸起部，

102：供油路线，

103：回旋轴承，104：主轴承，105：副轴承，

106：供油泵，

107：转子，108：定子，

110：固定涡盘，110a：漩涡体，110b：镜板，110e：排出口，

120：回旋涡盘，120a：漩涡体，120b：端板(镜板)，

120e：回旋突起部，120f：供油槽，

130：压缩室，131：贮油室，134：奥德姆环，136：排出室，

140：吸入管，150：排出管，

160：框架，161：圆周槽，162：密封圈，

170：下框架，171：副轴承壳体，

180：背压室，185：排油管，204：密封构件。

具体实施方式

以下，基于附图对本发明的制冷剂压缩机的具体实施例进行说明。需要说明的是，在图1、图2中，标注了同一附图标记的部分表示同一部分。

实施例1

利用图1～图4来说明本发明的制冷剂压缩机的实施例1。图1是表示本发明的制冷剂压缩机的实施例1的纵向剖视图，图2是放大表示图1的II部的放大剖视图，图3是比较轴承滑动部的摩擦特性而示出的线图，图4是说明DLC被膜的含氢量与摩擦系数之间的关系的线图。

在本实施例中，对在作为制冷剂压缩机的涡旋式压缩机应用本发明的情况的例子进行说明。首先，利用图1来说明涡旋式压缩机的基本结构。

涡旋式压缩机1包含由固定涡盘110与回旋涡盘120等构成的压缩机构部2及用于驱动该压缩机构部2的驱动部3等，这些设备设置于密闭壳体(腔室)100的内部。所述驱动部3包含由转子107及定子108构成的马达及与该马达的所述转子107形成为一体而进行旋转的曲轴101等。

另外，通过焊接等而在所述密闭壳体100内固定有框架160，该框架160对所述压缩机构部2进行支承，并且具备用于支承所述曲轴101的可旋转的主轴部101b的主轴承104。另外，通过焊接等而在所述密闭壳体100内的下部也安装下框架170，在该下框架170安装有副轴承壳体171，该副轴承壳体171具备用于支承所述曲轴101下部的可旋转的副轴部101c的副轴承105。

所述固定涡盘110由镜板110b、竖立设置于该镜板110b的漩涡体(涡圈)110a、设置在所述镜板110b的大致中心的排出口110e等构成。另外，所述回旋涡盘120由端板(镜板)120b、竖立设置于该端板120b的漩涡体(涡圈)120a、在所述端板120b的背面侧中央设置的回旋突起部120e等构成，通过使所述固定涡盘110的漩涡体110a与该回旋涡盘120的漩涡体120a啮合而形成有压缩室130。

在所述回旋涡盘120的回旋突起部120e处固定设置有回旋轴承103，在该回旋轴承103处插入有所述曲轴101的偏心部101a。另外，附图标记134是奥德姆环，该奥德姆环134的键与形成于所述回旋涡盘的端板120b背面的键槽和形成于所述框架160的键槽进行卡合。通过如此构成，当所述曲轴101旋转而偏心部101a进行偏心运动时，所述回旋涡盘120不自转而进行回旋运动。

在所述密闭壳体100安装有进行制冷剂气体的吸入的吸入管140及排出压缩后的制冷剂气体的排出管150。当利用所述驱动部3使所述回旋涡盘120进行回旋运动时，从所述吸入管140吸入制冷剂气体，该制冷剂气体通过形成于所述固定涡盘110的外周侧的吸入部而导入所述压缩室130，在被压缩之后，从所述排出口110e向密闭壳体100上部的排出室136排出。排出到该排出室136的制冷剂气体通过形成于固定涡盘110与框架160的外周的轴向的槽(未图示)而流入框架160的下部空间，并从所述排出管150排出。

在所述密闭壳体100的底部形成有贮油室131，在此积存的油借助设于所述曲轴101的下端部的供油泵106，通过形成于曲轴101的内部的供油通路102而向所述回旋轴承103、主轴承104、副轴承105供给。对所述副轴承105进行润滑后的油直接返回所述贮油室131，对所述主轴承104进行润滑后的油通过排油管185而返回贮油室131。向所述偏心部101a的上端部的回旋突起部空间供给的油对所述回旋轴承103进行润滑后，大部分通过所述排油管185而返回贮油室131，一部分通过供油槽120f而流入形成于回旋涡盘120的端板背面的背压室180。该背压室180由固定涡盘110、回旋涡盘120及框架160形成。

如图2所示，所述供油槽120f沿径向形成于回旋突起部120e的下表面，为了避免大量的油从该供油槽120f流入所述背压室180，在与所述回旋突起部120e的下表面对置的框架160的部分形成圆周槽161，在该圆周槽161上安装固定有密封圈162。由此，对密封圈162的内周侧的排出压力的空间与外周侧的空间(背压室)之间进行密封，密封圈162的内周侧空间的油仅经由狭窄的通路的所述供油槽120f而向背压室180侧流动。

向背压室180供给的油对所述奥德姆环134的滑动部等进行润滑，然后，经由具备背压控制阀的背压阀流路(未图示)等而向所述压缩室130供给，对所述漩涡体110a、120a的滑动部等进行润滑，与压缩后的制冷剂气体一并向所述排出室136排出。然后，油向框架160的下部空间流动，与制冷剂气体分离而返回到所述贮油室131。

所述背压室180的压力借助所述背压控制阀(差压控制机构)(未图示)而被控制为吸入压力与排出压力的中间的压力。另外，由于向所述回旋突起部120e内的空间(回旋突起部空间)供给排出压力的油，因此成为排出压力。利用上述排出压力的回旋突起部空间与被控制为中间压力的所述背压室180的压力，将所述回旋涡盘120的端板120b按压为与所述固定涡盘110紧贴。

需要说明的是，附图标记204是设于框架160的与在曲轴101设置的凸起部101d对置的部分的推力轴承。

对以上述方式构成的涡旋式压缩机的压缩动作进行说明。当驱动马达而使转子107及曲轴101旋转时，与此相伴地，回旋涡盘120开始进行回旋运动。利用该回旋动作而向通过使回旋涡盘120的漩涡体120a与固定涡盘110的漩涡体110a的啮合而形成的压缩室130导入从吸入管140吸入的制冷剂气体，随着该压缩室130向中央方向移动而使其容积减少来进行压缩动作。被压缩为高压的制冷剂气体从固定涡盘110的排出口110e向密闭壳体100内排出，最终通过排出管150向外部排出。

对回旋轴承103、主轴承104等进行了润滑的油经由形成于回旋突起部120e的端面的所述供油槽120f供给到所述背压室180。在油中含有制冷剂气体，当油流入压力比排出压力低的的背压室180时，虽然油所含的气体膨胀而欲使背压室180的压力上升，利用所述的背压控制阀(差压控制机构)，背压室180的压力相对于吸入压力而被控制为恒定的压力差。该压力成为吸入压力与排出压力的中间程度的中间压力，能够将回旋涡盘120以适当的按压力而按压于固定涡盘110。

接着，对涡旋式压缩机中的轴承处的受荷与接触状态进行叙述。当曲轴101进行旋转时，在曲轴101处，回旋涡盘120的离心力及作用于回旋涡盘120的气体压缩力经由回旋轴承103而进行作用。为此，曲轴101对位于端部的偏心部101a向与轴向成直角的方向作用载荷。由于将这样的载荷作用于所述偏心部101a，曲轴101处于所谓的悬臂的状态。由于该悬臂状态的曲轴101被所述主轴承104及所述副轴承105支承，因此曲轴101在与轴向成直角的方向上发生弹性变形，产生弯曲。

由于该弯曲，在所述回旋轴承103、所述主轴承104及所述副轴承105的各轴承的内部，曲轴101发生微小倾斜，容易产生轴相对于轴承而倾斜接触、所谓的一端接触。尤其是由位于马达的两侧的主轴承104与副轴承105来承受曲轴101，由此在偏心部101a、主轴部101b处容易产生倾斜，容易产生一端接触。

因此，在本实施例的涡旋式压缩机中，回旋轴承103、主轴承104使用表面为软质且相对于轴的一端接触能够发生弹性变形的无铅树脂含浸材料。由此，能够避免轴与轴承的固体接触而形成油膜。所述无铅树脂含浸材料是作为树脂材料而例如使用PTFE(聚四氟乙烯)，含浸到多孔质青铜系合金之上。作为所述树脂材料，除此之外也能够使用POM(聚甲醛)、PBT(聚对苯二甲酸丁二醇酯)、PPS(聚苯硫醚)、PEEK(聚醚醚铜)等。

另外，在本实施例中，在与使用了所述无铅树脂含浸材料的轴承相对的轴侧，使用后述的硬质的DLC(类金刚石碳)被膜。为了避免轴的一端接触并且防止因在轴承内的接触而造成的摩擦损失的增加，该轴与轴承的组合变得重要。

另外，在所述副轴承105处容易积累涡旋式压缩机的组装误差，因此大多情况下也使用滚珠轴承，以便能够在一定程度内允许该组装误差。但是，滚珠轴承造价较高，在使用更廉价的滑动轴承的情况下，若能够尽力减少组装误差，不发生曲轴101的倾斜配置而变得难以产生在轴承处的一端接触，则能够抑制因在轴承内的接触而引起的摩擦损失的增加。但是，为了提高组装精度，需要与生产工序的大幅变更相伴的大规模操作。

为此，通过进行能够允许一些组装误差、即便产生一端接触也能够抑制摩擦损失的增加、能够确保可靠性的轴与轴承的组合，能够更廉价且高效率地实现高可靠性的压缩机。为此，在本实施例中，在副轴承105处也与所述回旋轴承103、主轴承104相同地使用PTFE类无铅树脂含浸材料，能够允许滑动轴承内的轴的倾斜。

通常，作为工业用机械的滑动轴承材料，大多情况下使用被称作白铜合金的、锡-铜-锑(Sn-Cu-Sb)系的合金。另外，有时也使用铜(Cu)系、铝(A1)系等软质金属。这些材料是用于防止在因任一软质且低熔点的金属材料与比较硬质的轴进行组合而使轴与轴承进行了接触的情况下产生烧结等。

但是，在涡旋式压缩机那样的作用悬臂载荷的机械中，由于上述的一端接触的问题，软质金属材料不能满足耐磨损性、耐烧结性，无法采用。

因此，对涡旋式压缩机那样的使用悬臂载荷的机械中的轴与轴承的组合进行各种研究，其结果可知，优选设为如下组合：在滑动轴承中使用无铅树脂含浸材料，曲轴由铁系材料构成，并且在与使用所述无铅树脂含浸材料的滑动轴承进行滑动的所述曲轴的部分处形成有含氢的硬质碳被膜。通过设置这样的组合发现，即便在一端接触那样的倾斜接触状态下使用的情况下，或者在轴与轴承间产生固体接触那样的不足20Hz、例如3～10Hz左右的超低速运转中，能够实现低摩擦损失，也能够防止烧结。因此，通过使用本实施例，能够进行从超低速到超高速运转的大范围驱动且能够实现超低速运转下的效率也优良的制冷剂压缩机。

在涡旋式压缩机中，为了谋求实运转时的效率提高，需要进一步提高在低负荷区域处的运转效率。为此，需要与以往相比而减小压缩室容积并且使运转频率也能够运转到更低的范围，并且也能够与高负荷区域处的运转相对应地能够高速运转。

为了能够与该要求对应，在本实施例中，在作为滑动构件的曲轴101处设置硬质碳被膜，为了提高低负荷运转时的效率，需要减小低速运转时的滑动部的摩擦系数。因此，知晓考虑在所述曲轴的与滑动轴承进行滑动的部分形成的硬质碳被膜的成分结构是重要的。

即，尤其在知晓在超低速运转时轴承部形成混合润滑而产生固体接触的情况下，当产生固体接触时，可知滑动部的摩擦系数增加而低负荷运转时的效率降低。为此，无法充分降低在低负荷区域处的运转时的消耗电力量。因此，为了提高在低负荷区域处的运转时的效率，即便轴承部处于混合润滑区域那样的超低速运转时，也需要能够以较小的摩擦系数进行运转。

而且，由各种研究的结果可知，硬质碳被膜的成分构成较大地影响混合润滑区域处的摩擦特性。即，在使用属于所述硬质碳被膜的DLC被膜的情况下，发现被膜中所含有的氢量较大地影响混合润滑区域处的摩擦特性。

图2是图1所示的II部的放大剖视图。在本实施例中，所述曲轴101以铁系材料为基材，在与所述回旋轴承103进行滑动的所述偏心部101a、及与所述主轴承104进行滑动的所述主轴部101b的表面上形成有DLC所形成的硬质碳被膜(DLC被膜)。另外，在本实施例下，为了提高所述DLC被膜相对于所述铁系材料的基材的紧贴性，在所述基材与所述DLC被膜之间设有作为中间层的铬氮化物(CrN)的层。即，将由铁系材料构成的曲轴101设为基材，首先在该基材之上形成所述铬氮化物(CrN)的中间层，在该中间层之上依次形成有由DLC被膜构成的硬质碳被膜的层(DLC层)。

另外，在本实施例中，在与使用有无铅树脂含浸材料的所述副轴承105相对的副轴部101c的表面上也形成有与上述结构相同的中间层及DLC层。

需要说明的是，作为所述中间层，也可以由铬(Cr)、钛(Ti)等金属、钛氮化物(TiN)、钛碳化物(TiC)等构成。另外，若利用由碳与金属的混合物形成的倾斜层、或者由金属碳化物构成的倾斜层来形成所述硬质碳被膜的层，则能够进一步提高所述硬质碳被膜层向基材的紧贴性，所述碳与金属的混合物形成为，铬(Cr)、钛(Ti)等金属的含有量从基材朝向外侧减少，并且碳的含有量从基材朝向外侧增加。

另外，所述DLC层混合有SP²结合碳与SP³结合碳，但在本实施例中，进一步，所述DLC层由含氢的硬质碳被膜形成。而且，使用有其含氢量为20～35atom％的物质。具有这样的含氢量的DLC被膜例如能够通过由等离子体CVD法(等离子体应用化学蒸镀法)、向成膜中导入氢的UBMS法(非平衡磁控溅射法)等进行成膜而获得。

图3是比较了本实施例1的轴承滑动部中的摩擦特性与现有的轴承滑动部中的摩擦特性的线图。在图3中，曲线A表示本实施例的轴承滑动部中的摩擦特性，曲线B与C表示现有的轴承滑动部中的摩擦特性。

与上述曲线A～C对应的轴承滑动部的结构在滑动轴承侧均使用相同的PTFE系无铅树脂含浸材料。另外，对于与所述滑动轴承进行滑动的轴侧，在曲线B的情况下直接使用铁系基材，曲线C的情况是使用在铁系基材上形成含氢量为0atom％的DLC被膜的结构的情况下的测定值。该曲线C的情况与上述专利文献1所述的结构相当。与此相对地，在曲线A所示的本实施例的情况下，是使用在铁系基材上形成有含氢量为24atom％的DLC被膜的结构的情况下的测定值。需要说明的是，在测定摩擦系数时，上述各情况均是将轴倾斜角设为1／1000rad进行测定的。

在该图3中，横轴是表示轴承的特性的无维数即索末菲数，由“(c／D)²×η×N／P”((轴承间隙／轴径)²×油粘度×旋转速度／轴承面压)的定义式来求得。另外，纵轴是摩擦系数比，将上述曲线B的情况下测定的摩擦系数中的最小值设为1，比较摩擦系数而成。

由上述索末菲数的定义式明确可知，在旋转速度变小的低速条件下索末菲数变小，形成图3所示的混合润滑区域。在该混合润滑区域中，曲线A所示的本实施例的结构与曲线B及C所示的现有结构相比较而能够大幅降低摩擦系数，尤其是在与转速不足20Hz相当的超低速运转的区域(参照在图3中由a所示的区域)中，清楚可知摩擦系数与现有的结构相比，能够大约减少一半。另外，即便在3～10Hz那样的尤其形成超低速的运转区域(参照在图3中由b所示的区域)中，与现有的结构相比也可知实现大幅的摩擦系数降低。

由该图明确可知，根据本实施例，能够大幅降低以超低速运转那样的低负荷条件下的在轴承滑动部处的摩擦系数。其结果是，能够使低负荷条件下的摩擦损失例如减半，能够大幅提高压缩机效率。

图4是说明在轴承滑动部的轴侧形成的DLC被膜的含氢量与摩擦系数之间的关系的线图，是对于具有各种含氢量的DLC被膜，测定低负荷条件下的摩擦系数进行比较的结果。需要说明的是，图4所示的曲线表示摩擦系数变得最小的条件下的数据。从该图4可知，含氢量为20～35atom％的范围的DLC被膜与含氢量为0atom％的DLC被膜相比，摩擦系数能够大约减半。

在低负荷条件下由于摩擦损失与压缩机的消耗电力量的比例较小，为了获得大幅的效率提高效果而需要减半左右的摩擦系数降低。因此，在本实施例中，DLC被膜中的含氢量设为20～35atom％，由此能够获得大幅的效率提高效果。

如上所述，在本实施例中，由于设为在曲轴101的各轴承滑动部形成含氢量为20～35atom％的DLC被膜、并且在滑动轴承处使用无铅树脂含浸材料的涡旋式压缩机，因此在以低速、尤其是不足20Hz的超低速进行运转的低负荷条件下，与现有的直接使用铁系材料的情况、或者形成有不含有氢的DLC被膜的情况相比，曲轴的表面能够低摩擦化至大约1／2。另外，利用DLC作为硬质膜的效果，防止滑动构件间的黏着磨损，也实现耐烧结性、耐磨损性的提高，因此在中速运转、高速运转时也能够获得可靠性较高的涡旋式压缩机(制冷剂压缩机)。

其结果是，能够形成下述大范围运转(在向马达发送的驱动信号中频率为10～150Hz左右)：能够与低负荷对应地使压缩机小型化、将运转频率设为能够运转至超低速，还能够与高负荷对应地进行超高速运转。另外，由于也能够大幅提高低负荷运转时的效率，因此尤其是在低负荷运转增多的实运转时能够获得高效的压缩机性能。

根据以上说明的本实施例的制冷剂压缩机，在从低速运转至高速的大范围驱动的制冷剂压缩机中，由于能够大幅降低成为混合润滑区域那样的低速运转时的摩擦损失，因此能够获得特别在低速运转时效率较高的制冷剂压缩机。

即，根据本实施例，即便在形成低速运转、形成产生轴与轴承的一端接触(固体接触)的混合润滑区域处的运转的情况下，由于能够使摩擦系数与现有的情况相比大约减半，因此能够实现低速运转时的大幅的效率提高。

另外，根据本实施例，即便在轴承内容易产生一端接触的压缩机中，也能够抑制烧结、磨损的产生，因此能够获得不仅在低速运转、在高速运转或150Hz左右的超高速运转中也可靠性较高的制冷剂压缩机。根据本实施例，尤其是在成为20Hz以下、例如3～10Hz那样的超低速运转时也能够获得较高效率，能够获得超低速运转下的消耗电力降低效果优异的制冷剂压缩机。另外，由于在高速运转时也能够确保可靠性，因此能够实现从超低速运转到高速运转地能够大范围运转的制冷剂压缩机。

需要说明的是，本发明并不限定于上述实施例，包含各种变形例。例如，在上述实施例中作为制冷剂压缩机而举出涡旋式压缩机进行了说明，但作为制冷剂压缩机而并不限定于涡旋式压缩机。即，如本实施例那样相对于曲轴以悬臂的状态作用载荷、在轴承内以一端接触状态容易接触轴的形态的压缩机、例如家庭用冰箱等所使用的往复式压缩机等，也能够同样地应用本发明，能够获得相同的效果。

另外，在旋转式压缩机中，若使用由悬臂来支承转子的形态的结构，则容易产生轴承内的一端接触，存在与涡旋式压缩机相同的课题，因此通过应用本发明，能够获得相同的效果。

另外，上述的实施例是为了便于理解地说明本发明而详细说明的，并不限定为必须具备说明的全部结构。

Claims

1.一种制冷剂压缩机，该制冷剂压缩机在密闭壳体内具备压缩机构部、用于驱动该压缩机构部的马达及曲轴，在所述压缩机构部与所述曲轴之间的卡合部及所述曲轴的旋转支承部中的至少任一者具备滑动轴承，其特征在于，

所述滑动轴承的至少一个滑动轴承使用无铅树脂含浸材料，并且所述曲轴由铁系材料构成，在所述曲轴的与使用所述无铅树脂含浸材料的滑动轴承进行滑动的部分形成有含氢的硬质碳被膜。

2.根据权利要求1所述的制冷剂压缩机，其特征在于，

所述硬质碳被膜为类金刚石碳被膜。

3.根据权利要求2所述的制冷剂压缩机，其特征在于，

所述类金刚石碳被膜的含氢量为20～35atom％。

4.根据权利要求3所述的制冷剂压缩机，其特征在于，

所述压缩机构部具备回旋涡盘与固定涡盘，所述曲轴为在其一端侧具有偏心部且使该偏心部与设于所述回旋涡盘的回旋轴承卡合的结构，所述回旋轴承使用采用了无铅树脂含浸材料的滑动轴承，在所述曲轴的与该滑动轴承进行滑动的偏心部形成有含氢的硬质碳被膜。

5.根据权利要求3所述的制冷剂压缩机，其特征在于，

所述曲轴为由设于在所述密闭壳体安装的框架的主轴承与设于在所述密闭壳体安装的下框架的副轴承支承的结构，所述副轴承使用采用了无铅树脂含浸材料的滑动轴承，在所述曲轴的与该滑动轴承进行滑动的副轴部形成有含氢的硬质碳被膜。

6.根据权利要求3所述的制冷剂压缩机，其特征在于，

所述曲轴为由设于在所述密闭壳体安装的框架的主轴承与设于在所述密闭壳体安装的下框架的副轴承支承的结构，所述主轴承使用采用了无铅树脂含浸材料的滑动轴承，在所述曲轴的与该滑动轴承进行滑动的主轴部形成有含氢的硬质碳被膜。

7.根据权利要求4所述的制冷剂压缩机，其特征在于，

所述曲轴为由设于在所述密闭壳体安装的框架的主轴承与设于在所述密闭壳体安装的下框架的副轴承支承的结构，所述主轴承和所述副轴承使用采用了无铅树脂含浸材料的滑动轴承，在所述曲轴的与这些滑动轴承进行滑动的主轴部及副轴部形成有含氢的硬质碳被膜。