CN104066934A - 用于涡轮机的具有分段式内部环的定子构件 - Google Patents

Abstract

涡轮机的定子构件基本由至少一个沿轴向延伸的外部环(10)构成，外部环(10)用作由子节段(20)构成的内部环的框架。子节段相对于彼此布置，使得在转子侧上，它们相对于转子叶片(30)的旋转运动形成连接在一起的圆形周向表面。单独的子节段(20)由均匀结构的材料构成，或者至少在径向方向上，由不同材料构造成的多个子本体构成，诸如例如陶瓷，其中，因此形成的子节段根据涡轮机的负荷范围展现预定的应力和/或膨胀特性。

Description

用于涡轮机的具有分段式内部环的定子构件

技术领域

本发明涉及根据权利要求1的前序部分的用于涡轮机的定子构件。

背景技术

用于基本由热气导管(热工作气体流过其中)形成的燃烧机的涡轮壳体在现有技术中是已知的。由于这样的运行，由耐热材料制成的覆层优选设置在这个热气导管的内壁表面上，以便防止壳体的其余金属表面直接接触热的工作气体。这个热保护覆层传统上由多个子节段构成，子节段在周向方向上布置在涡轮壳体的内表面上，使得它们自己形成环。为了避免在高温下的热膨胀的问题，相应的子节段沿周向方向彼此间隔开。

从EP 1 225 308 B1中已知的涡轮壳体由分段式环构成，分段式环具有多个分离的子节段，子节段布置在燃气涡轮的内壁上，在周向方向上处于预定间隔，使得子节段形成与转子叶片处于操作性连接的环。各个子节段在周向方向上具有两个端部面，其面向相邻子节段的端部。在这个背景中，子节段的至少一个端部面具有呈圆柱形或球形表面的过渡表面。此公开的目的因此不是如现有技术中已知的那样干预单独的子节段相对于彼此的间隔，而是在周向方向上为子节段的单独的端部面的过渡提供不同的设计，其目的是相对于转子叶片影响间隙流。

发明内容

本发明意图为此进行补救。如在权利要求中描绘的那样，本发明基于的目标是提供一种定子构件，其中，单独的子节段沿周向方向相对于彼此和相对于转子叶梢的特定间隔、特别是子节段的转子侧表面的实施例可省略。本发明的目标还是提供子节段的一种构造和布置，其中可以简单方式解决热膨胀和压缩应力的问题。

在此背景中，用于涡轮机的定子构件实现成使得其基本由外部环和内部环构成，其中，外部环用作由单独的子节段形成的内部环的保持器。子节段相对于彼此布置成使得在被外部环包围的情况下，它们在转子侧上形成连接在一起的圆形周向表面。内部环的这些子节段在径向方向上，即在安装在涡轮机中的状态中在垂直于涡轮机的旋转轴线的截面中，具有梯形或准梯形横截面，其中梯形的平行或准平行侧相应地形成环的径向内侧和径向外侧。当连接在一起时，子节段在周向和径向压力下形成自支承式内部环，周向和径向压力在涡轮机在设计点运行时是大致均匀的。

任何一个子节段的界定表面具有面向外部环的内周向表面的表面，其具有基本平面、凹形、凸形或结节状轮廓，其中，子节段其本身可由单个一体结构的材料构成或由具有不同的尺寸或成分的多个复合材料构成。用于此以形成这种子节段的材料或复合材料具有均匀和/或不均匀的微结构。

取决于涡轮机的负荷范围，以这个方式形成的子节段具有预定应力和/或膨胀特性。子节段的这个膨胀特性可借助于不同的结构而构造成相对于在子节段的径向和轴向方向上出现的不同的温度在径向和/或轴向方向上是不同的。

根据一个实施例，用于涡轮机的定子构件基本由至少一个轴向外部环和一个内部环构成，其中外部环用作用于由子节段构成的内部环的保持器，并且其中，子节段相对于彼此布置成使得，在安装好的状态中，它们在面向转子叶片的旋转运动的转子侧上形成圆形内部环。在这个背景中，子节段由均匀结构的材料构成或由至少在径向方向上渐变地或至少在径向方向上由不同的材料构造成的多个子本体构成的材料构成。以这个方式形成的子节段在所述涡轮机运行时取决于所述涡轮机的负荷范围而被加热，使得从径向内侧到外侧产生温度梯度，其中，在子节段中的材料层选择成使得，内部材料比外部材料具有更小膨胀系数，使得内部环中的子节段之间的由子节段在周向方向上的膨胀产生的压缩应力呈现预定应力分布。

在另一个实施例中，子节段沿周向方向贴靠彼此，从而形成渐缩间隙，其中，间隙中的间隔保持成使得，在运行中，相邻的子节段之间的温度梯度产生压配合，该压配合现在导致子节段之间的压缩应力在整个径向伸展上或仅在子节段的径向截面上有预定分布。

在又一个实施例中，在形成互锁部分的情况下，子节段沿周向方向一个接合在另一个中，其中互锁部分沿径向方向间隔开，使得在运行中，相邻的子节段之间的温度梯度产生压配合，该压配合导致子节段之间的压缩应力在整个径向伸展上或仅在子节段的径向截面上有预定分布。

在另一个实施例中，子节段中的材料层选择成使得，内部材料比外部材料具有更小膨胀系数，使得子节段在周向方向上的膨胀结合贴靠彼此的子节段之间的在周向方向上渐缩的间隙，或者结合一个接合在另一个中的子节段的沿径向方向间隔开的互锁部分，使子节段之间的压缩应力产生预定分布。

压缩应力的预定分布可为均匀径向压力或实际上恒定的压力分布。这例如为在子节段贴靠彼此所处的表面的至少80%上偏离不超过应力的平均值的20%的压力分布。

本发明的主要优点在于，形成为元件的子节段基本由陶瓷材料构成，陶瓷材料关于应力值和膨胀值呈现在性质上和在量上不同的特性，这取决于其运行用途，特别是在涡轮机的高达满负荷运行的瞬态负荷范围期间。

为了实现这个目标，产生陶瓷子节段，使得其具有均匀的材料结构或渐变地构造的材料结构，这容许取决于运行而有不同的膨胀特性和应力特性。

此外，子节段的相应的材料结构或子结构的材料具有运行所需要的化学和物理属性，以便例如确保在运行时元件有所需的强度和负荷能力。

子节段也可由结合到彼此中的各种子本体构成，子本体在各种情况下由具有不同的化学和物理属性的陶瓷材料构造成。

用于形成子节段的结合的子本体也可具有彼此不同且在某些运行状态中产生某种物理作用的材料结构。

这种子节段的特别重要的特性涉及在涡轮机的关于自动设定的间隙大小与涡轮机的在那里运行的转子叶片处于操作性连接的各种运行状态中的膨胀特性。

因此，陶瓷子节段具有依赖于运行的膨胀特性和强度可变性或针对热负荷的安全特性，最大程度地增大整个涡轮机的运行安全性。

此外，陶瓷元件的依赖于运行的膨胀特性也对涡轮机的效率具有积极作用，因为，例如可最大程度地减少定子/转子叶片区域中的叶梢损失。

在原理上，由陶瓷材料制成的元件(子节段)优选用作隔热件，特别是在涡轮机为燃气涡轮时，因为陶瓷材料大体为非常耐热材料。

在这种连结方向的情况下，陶瓷元件也可仅由陶瓷份额构成，而其余份额可由不那么耐热的材料构成。取决于这种子节段必须符合的膨胀特性或应力特性，能够在可容许的限制内将一种特性设计成增强或抵消另一种特性。

在运行比率允许的程度上，膨胀特性可仅通过所使用的元件的那些材料份额产生，那些材料份额根据它们的化学和物理属性提供最好的结果。

制备成元件、即子节段的本体可通过用压缩陶瓷粉末烧结制成，这允许在材料的选择方面有高的可变性。照这样，元件的成分可改变，以便影响最终材料的各种化学和物理属性，即，孔隙率、硬度、导热性，或其它机械属性、电属性、热属性和/或磁属性等。

另外，陶瓷也可在宏观上看作实心结构，或由也为宏观结构的各种子本体构成，子本体连结在一起产生稳固连接。

此外，元件也可包含可实现各种任务的目标结构腔体。一方面，这些腔体可用于对陶瓷或准陶瓷元件进行内部冷却，其中这个冷却也可驱动成使得至少其膨胀特性动态地受到影响。另一方面，这些腔体也可布置成使得它们本身产生一定程度的适当的膨胀特性。为了新的最终目标而结合这两个结构也是可行的。

陶瓷或准陶瓷元件在其转子侧上优选承载磨蚀性相容的层，磨蚀性相容的层大体面向转子叶片而形成为密封和磨损层。当这个磨损层具有对应于摩擦层的那些属性时，则优选实现良好的密封。如果考虑到转子叶梢由于膨胀而摩擦，磨损层允许有至少在涡轮机的正常运行中在叶梢和叶片之间实现最大密封的凹槽或腔体，则也是这样。

不管这种磨蚀性相容的层设置在元件的端部侧的可能性如何，本发明在这里的目的是确保最大的密封(当这是问题时)，因为元件的膨胀特性依赖于转子或转子叶片的膨胀而由另外支持磨蚀性相容的层的所描述的作用的内部材料部署支持。

只要涉及陶瓷或准陶瓷的与形式相关的设计，其物理上的膨胀优选构造成使得其形成整个环的狭窄地界定的扇区。转子侧内部环优选由多个元件形成，该多个元件优选为相同形状和大小，并且在径向方向上具有3-8cm的厚度。在周向方向上，元件例如具有10-15°的弧角度，由此整个环则由24至36个单独的子节段构成。

相应的陶瓷或准陶瓷则优选在径向方向上(在安装好的状态中，在垂直于涡轮机的旋转轴线的截面中)具有梯形或准梯形的形状，这则对自支承式结构关于外部环的需要具有积极作用。不管子节段的潜在的几何形状如何，子节段形成的转子侧周向表面将为涡轮机的旋转经过它的转子叶片形成连接在一起的圆形表面。

如上面已经介绍的那样，元件形成的转子侧内部环在原理上可完全由陶瓷材料构成。在一些情况下，成分也可包括70%或更多的重量或体积的陶瓷材料，以及取决于预定膨胀特性和应力特性，到100%的其余部分可由其它材料构成，其它材料的相容性必须关于这种元件的最终属性来确定。因此，如果元件未完全由陶瓷材料构成，则所介绍的描述通常涉及准陶瓷元件。

描述的定子构件可在原理上作为环在涡轮机的轴向方向上操作性地在转子叶片的所有级上延伸。还可行的是提供仅在运行的转子叶片的区域中在轴向方向上由子节段构成的内部环。

另外，其可布置成使得在不同的级处，子节段的与材料相关的成分取决于确定的膨胀和强度特性而以对应的方式匹配。

大体上，陶瓷或准陶瓷在径向范围上被外部金属环包围，这确保组合单元中的单独的元件的稳定性。这个稳定性是最重要的，以便在运行中，单独的元件变成连接在一起的实心本体。

面向金属环的内周向表面，这些元件可具有凹形或凸形的匹配形状，这确保特别是在组装期间这些元件相对于金属环的定位也产生贴合配合。

如上面已经简要指示的那样，陶瓷或准陶瓷也可具有中间凹陷，可使冷却介质按需要流过其中。为此，可例如在沿径向延伸的边界表面的区域中对定位成彼此相邻的单独的元件的侧部提供凹槽，一方面，这减少两个相邻的元件之间的起作用的贴靠表面，而另一方面，促进在元件之间相对于彼此建立规定的更完全的贴合配合的贴靠表面。这些径向凹槽也可用作冷却通道，其冷却至少在紧邻彼此的元件的区域中起作用。这个可选方案也可用来以目标方式影响涡轮机的某些运行状态中的元件的膨胀特性。单独的元件应当在所有情况下靠在一起，以便形成环，其中，相邻元件的贴靠表面形成不透气或几乎不透气的连接，特别是在涡轮机运行时。

在定子构件中在外部环和由子节段形成的内部环之间的配合大体的目标将是至少在组装期间的贴合配合，但是其构造有最初最小化的压配合成分，其中最初的压配合将在运行中增大，并且必须构造成使得不超过单独的元件之间的最大可容许压缩应力。

但是，对于某些构造类型，容易可行的是，将元件构造成使得在运行中，它们可变成材料键合配合或准材料键合配合，其中，如果是这样的话，为了安全原因，准材料键合配合适于使用。

只要涉及用于子节段的陶瓷，这可包括氧化锆、氧化铝、氧化镁，其中，其子节段或其区段可由各种陶瓷制成的不同份额构成。

关于子节段的应力和膨胀特性，基于所有材料的厚度比率、热膨胀系数的温度依赖性和刚度，转子侧表面对于所有运行温度具有大于零至500MPa的压缩应力，由此子节段可覆盖涡轮机的整个运行负荷范围。在刚安装好时，子节段相对于彼此的压缩应力优选限制为直到50MPa，一方面，其导致完全的贴合配合，而另一方面表示对于满负荷运行有足够的应力储备。

材料分层成使得，内部环的径向内侧上的材料具有最小热膨胀系数，并且这向外增加。从内侧到外侧，膨胀系数的比率选择成使得膨胀系数和相对于冷安装和热运行的温度升高量的乘积对于所有径向位置保持恒定或实际上恒定。实际上恒定要例如理解为相对于恒定值的偏离，其在周向方向上相对于贴合配合中的平均压缩应力在局部压缩应力之间不导致超过20%的偏差。贴合配合中的边缘区域或局部缺陷因而可自然地导致较高的偏差。在另一个实施例中，特别是对于具有较高的环高度-环直径比率(例如环高度与环直径的比率大于0.1，特别是大于0.2)，从内侧到外侧，膨胀系数的比率选择成使得膨胀系数、周长和相对于冷安装和热运行的温度升高量的乘积对于所有径向位置保持恒定或实际上恒定。

相邻子节段也可在彼此之间具有互锁表面，在安装好的状态中，其导致在径向轮廓上有迷宫式密封。在这种构造的情况下，需要通过沿着以这个方式形成的迷宫对应地初始设置间隙大小来考虑相邻子节段相对于彼此在径向方向和周向方向上在启动期间和在运行中的不同的膨胀特性。间隙大小因而可在子节段的径向方向上减小，其中在此背景下，间隙大小、也就是说相邻子节段之间的间隔会经历与膨胀相关的重叠，特别是如果陶瓷或准陶瓷元件在径向方向上由不同材料成分(例如关于孔隙率、颗粒大小、化学成分等)制成的各种层或子本体构成的话。

附图说明

对于本发明的迅速理解所不必要的所有元件被省略。相同元件在各种图中设有相同的参考标号，其中：

图1是定子构件的示意图，定子构件由连接在一起的外部环和内部环构成，内部环由子节段构成，

图2是沿径向截面通过定子构件的截面图，

图3显示彼此间隔开的子节段，

图4显示相邻子节段之间的迷宫式间隔，

图5显示与子节段的冷却相关的构造，

图5a显示与子节段的冷却有关的另一个构造，以及

图6显示子节段的冷却剂出口构造。

具体实施方式

图1显示金属环10的示意图，金属环10在单独的子元件20(也称为子节段)的区域中作为环而形成为定子的一部分。在这个背景下，此外部环10可分段11一次或多次，以便更好地结合组装成环形的子元件20。在本质上也未排除连接在一起的外部环10。但是，这需要在插入最后一个子节段时小心确保子节段20的安装。在原理上，外部环10由金属材料构成，而子节段20至少部分地由陶瓷材料构成。外部环10可在定子的轴向方向上构造成使得它们仅与转子叶片排处于操作性连接。

在刚安装好时，子节段相对于彼此的压缩应力优选限制为最大50MPa，其一方面导致完全的贴合配合，并且另一方面表示对于满负荷运行有足够的应力储备。

关于子节段的应力和膨胀特性，考虑所有材料的厚度比率、热膨胀系数的温度依赖性和刚度，对于所有的运行温度，转子侧表面具有的压缩应力大于零Mpa至500MPa，由此子节段可覆盖涡轮机的整个运行负荷范围。

图2显示定子构件在子节段20的区域中的截面的示意图。图2中显示的由陶瓷或准陶瓷材料形成的元件形成连接在一起的内部环，这在图1中特别明显。

子节段20在这里表示为均匀结构的本体。这个均匀本体可由均匀材料构成，或由例如可通过烧结来熔合成单块本体的各种材料构成。因此烧结的本体则可具有期望的和预先限定的逐渐改变的化学和物理属性。但是，这本质上不是必须的，因为子节段也可至少在径向方向上由多个子本体构成，在子本体之间，子本体也可包括具有不同的材料结构的不同材料，最终目的在于使内部环的应力和膨胀特性在运行中实现预定值。此后，这种变型也可容易地在轴向方向上涉及子节段。此外不必要的是，整个子节段20完全由陶瓷材料构成：可容易地提供其中金属份额的结合可特别有利于预先确定应力和膨胀特性的构造。子节段20的几何结构实施例至少在径向方向上具有多边形形状，其在拐角侧上偏离长方形形状。优选提供这一点，以便子节段20的在应力方面关键的边22因此在安装好的状态中经历的负荷显著减少。在子节段的径向伸展的区域中，密封元件设置在外部环的外直径和内部环的内直径之间，并且共同防止工作介质从主要流导管沿径向流到定子中。

这些密封元件是定位构件23的构件，定位构件23对子节段20起作用，并且确保可至少沿轴向在子节段和外部环之间承受膨胀。通过使密封元件为这个动态定位构件23的构件，最大地程度地增大密封元件在运行中的积极作用。

这些密封元件布置在各个子节段的区域中，在子节段的两侧且在周向方向上。子节段的转子侧表面具有可磨蚀层21，在涡轮机的某些运行构造中，这有助于通过使旋转经过这个层的转子叶片30的叶梢对这个层的主动磨蚀，使子节段和叶梢之间的间隙减到最小，并且因而使叶梢损失减到最小。此外，进料导管24传送通过外部环10，冷却剂借助于进料导管24到达子节段20。

图3和4显示使相邻子节段靠在一起的备选方案，使得，如这里在安装的情况下，不建立直接的贴合配合或压配合，而是在周向方向上形成渐缩间隙29的子节段或多或少地松弛地贴靠彼此。这个间隙25在径向方向上尖锐地延伸，其中角度α介于5°和30°之间。在这个形式之后的基本概念是，膨胀由于温度分布的原因而在径向方向上减小，使得必须使间隔在内侧比在外侧更大。如在图3中那样，所形成的间隙可形成在子节段的整个径向范围上。但是，还可设想到，间隙仅存在于径向范围的一部分上。间隙优选形成在子节段的转子侧区域中。间隙可为笔直的或弯曲的。间隔保持成使得在运行中，在相邻子节段之间形成压配合，该压配合在整个径向伸展上或也仅子节段的径向截面上导致压缩应力有预先限定的分布。在一个实施例中，将产生均匀或大致均匀的压缩应力。

作为内部环的圆形表面的视图，图4则显示可如何产生两个相邻子节段20的互锁部分，其中，实现了迷宫式轮廓，其防止热的工作气体在子节段之间流过。间隔保持成使得在运行中，在相邻的子节段之间形成现在在整个径向伸展上或也仅在子节段的径向截面上大致均匀的压配合，其中特别地提供初始不同的间隙大小，如箭头X和Y所描绘的那样。在迷宫式实施例中，不必在任何地方都存在压配合，因为迷宫本身的贴合配合会提供密封。当部件处于冷状态中时，例如在安装在燃气涡轮中期间，典型地仅在局部产生贴合配合。当部件在运行中被加热且因此膨胀时，它们在周向方向上挤压到彼此中。贴合配合因此得到改进，并且形成压配合。

如果现在子节段20在径向方向上由具有不同的膨胀系数的各种材料构成，因此在构造间隙大小28时必须对此进行考虑，以便在运行中沿着相邻子节段实现期望的力匹配。总之，因此可以说，子节段在径向方向上的这个膨胀特性也可受到差异化结构的严重影响，这与自然地在子节段的径向方向上出现的不同的温度有关。在这种构造的情况下，也适用的是，压缩应力在运行中不应当大于500MPa。

图5、图5a和6显示子节段的可能冷却构造，其从冷却剂进料导管24延伸。子节段20则在周向方向上具有连接在一起的内部室25，其与进料导管24处于操作性连接，并且在所有子节段20之上，成角度的流导管26从所述室分支，所述流导管26确保子节段的整体冷却。冷却介质然后通过对每个流导管26提供的延伸部27被向外引导。图5a显示在各个情况下针对刚好一个子节段20设置室25a，使得必须提供对应数量的进料导管24。

在图5和6中未更详细地显示，凹槽也可在沿径向延伸的边界表面的区域中设置到定位成彼此靠近的单独的子节段20的侧部，这一方面减少两个相邻元件之间的主动贴靠表面，但是另一方面，有助于在元件之间相对于彼此建立限定好的更完全的贴合配合的贴靠表面。未在图中更详细地显示的这些径向凹槽也可用作冷却通道，其冷却至少在彼此邻接的子节段的区域中起作用。这个可选方案也可用来以目标方式影响子节段在涡轮机的运行状态中相对于彼此的膨胀特性。

在所有情况下应当能够使单独的子节段靠近，以便形成环，使得相邻元件的贴靠表面形成不透气的连接，特别是在涡轮机运行时，并且此外产生不大于500Mpa的压缩应力。

Claims (21)

1.一种用于涡轮机的定子构件，其基本由至少一个轴向外部环和一个内部环构成，其中，所述外部环用作由子节段构成的所述内部环的保持器，其中，所述子节段相对于彼此布置，使得在安装好的状态中，它们在面向转子叶片的旋转运动的转子侧上形成圆形内部环，其特征在于，所述子节段由均匀结构的材料构成，或由至少在径向方向上渐变地或至少在径向方向上由不同的材料构造成的多个子本体构成的材料构成，并且以这个方式形成的子节段在所述涡轮机运行时取决于所述涡轮机的负荷范围而被加热，使得从径向内侧到外侧产生温度梯度，其中，在所述子节段中的材料层选择成使得，内部材料比外部材料具有更小膨胀系数，使得所述内部环中的子节段之间的由子节段在周向方向上的膨胀产生的压缩应力呈现预定应力分布，

或者所述子节段沿周向方向贴靠彼此，从而形成渐缩间隙，其中，间隙中的间隔保持成使得在运行中，相邻的子节段之间的温度梯度产生压配合，所述压配合导致所述子节段之间的压缩应力在整个径向伸展上或仅在所述子节段的径向截面上有预定分布，

或者，在形成互锁部分的情况下，所述子节段沿周向方向一个接合在另一个中，其中所述互锁部分沿径向方向间隔开，使得在运行中，相邻的子节段之间的温度梯度产生压配合，所述压配合导致所述子节段之间的压缩应力在整个径向伸展上或仅在所述子节段的径向截面上有预定分布，

或者其中，所述子节段中的材料层选择成使得，内部材料比外部材料具有更小膨胀系数，使得所述子节段在周向方向上的膨胀结合在贴靠彼此的子节段之间的在周向方向上渐缩的间隙，或者结合一个接合在另一个中的子节段的沿径向方向间隔开的互锁部分，使所述子节段之间的压缩应力产生预定分布。

2.根据权利要求1所述的定子构件，其特征在于，所述压缩应力的预定分布在所述子节段贴靠彼此所处的表面的至少80%上为相同形状或实际上恒定或不偏离超过应力的平均值的20%。

3.根据权利要求1或2所述的定子构件，其特征在于，所述子节段完全或部分地由陶瓷材料构成。

4.根据权利要求3所述的定子构件，其特征在于，所述子节段的至少70%的重量或体积由陶瓷构成。

5.根据权利要求4所述的定子构件，其特征在于，所述陶瓷材料基本由氧化锆和/或氧化铝和/或氧化镁构造成。

6.根据权利要求5所述的定子构件，其特征在于，所述氧化物构成50-100%的重量或体积。

7.根据权利要求1所述的定子构件，其特征在于，在所述内部环的轴向方向或周向方向上，所述子节段由不同材料构造成的多个子本体构成。

8.根据权利要求1所述的定子构件，其特征在于，所述外部环完全或部分地由金属材料构成。

9.根据权利要求1所述的定子构件，其特征在于，所述定子构件的所述外部环构造成单个零件或多个零件。

10.根据权利要求1所述的定子构件，其特征在于，至少在径向方向上,所述子节段是棱柱形或准棱柱形，并且具有面向所述外部环的内周向表面的表面，其具有基本平面、凹形、凸形或结节状轮廓。

11.根据权利要求1至10中的任一项所述的定子构件，其特征在于，共同开槽而形成组合单元的子节段在周向方向和/或径向方向上形成贴合配合、摩擦连接或材料键合配合。

12.根据权利要求11所述的定子构件，其特征在于，借助于压配合来安装所述子节段而形成所述内部环，使得以大于零和小于50Mpa的压缩应力提供相邻子节段之间的压配合。

13.根据权利要求12所述的定子构件，其特征在于，在运行中，单独的子节段之间的压配合具有直到500MPa的压缩应力。

14.根据权利要求11所述的定子构件，其特征在于，借助于贴合配合安装所述子节段而形成所述内部环，使得在运行中，贴合配合变成压配合。

15.根据权利要求11所述的定子构件，其特征在于，借助于贴合配合安装所述子节段而形成所述内部环，使得所述贴合配合具有沿轴向或准轴向定向的迷宫式配合。

16.根据权利要求15所述的定子构件，其特征在于，相邻子节段之间的迷宫式配合至少在径向方向上具有不断减小的间隔。

17.根据权利要求1至16中的任一项所述的定子构件，其特征在于，至少一个密封元件在径向方向上安装在所述外部环的外直径和所述内部环的内直径之间。

18.根据权利要求17所述的定子构件，其特征在于，所述密封元件在所述定子构件的任一侧上且在周向方向上延伸。

19.根据权利要求1至18中的任一项所述的定子构件，其特征在于，所述子节段在转子侧上具有可磨蚀层。

20.根据权利要求1至19中的任一项所述的定子构件，其特征在于，所述子节段具有内部流通导管，冷却剂流过其中。

21.根据权利要求1至20中的任一项所述的定子构件，其特征在于，所述外部环在轴向方向上的尺寸使得所述外部环与转子叶片排处于操作性连接。