JPH09264104A - セラミック製シュラウドリング - Google Patents
セラミック製シュラウドリングInfo
- Publication number
- JPH09264104A JPH09264104A JP7286296A JP7286296A JPH09264104A JP H09264104 A JPH09264104 A JP H09264104A JP 7286296 A JP7286296 A JP 7286296A JP 7286296 A JP7286296 A JP 7286296A JP H09264104 A JPH09264104 A JP H09264104A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- shroud ring
- key
- groove
- key groove
- ceramic
- Prior art date
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- Pending
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- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 セラミック製シュラウドリングのクラックを
防止する。 【解決手段】 ガスタービンの動翼を囲繞して設けら
れ、動翼先端との隙間を規定するセラミック製シュラウ
ドリングであって、該シュラウドリングの外周には等間
隔に少くとも３個のキー溝が設けられていて、シュラウ
ドリングを囲繞する金属製支持ケーシングの内面に固着
されたキーを上記キー溝に嵌入させてシュラウドリング
を支持していると共に、シュラウド外周には隣り合った
キー溝の間に等間隔で複数個の滑らかな凹曲面の切欠溝
が設けられている。
防止する。 【解決手段】 ガスタービンの動翼を囲繞して設けら
れ、動翼先端との隙間を規定するセラミック製シュラウ
ドリングであって、該シュラウドリングの外周には等間
隔に少くとも３個のキー溝が設けられていて、シュラウ
ドリングを囲繞する金属製支持ケーシングの内面に固着
されたキーを上記キー溝に嵌入させてシュラウドリング
を支持していると共に、シュラウド外周には隣り合った
キー溝の間に等間隔で複数個の滑らかな凹曲面の切欠溝
が設けられている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は高温ガスタービンに
使用されるセラミック製のシュラウドリングの支持構造
に関する。
使用されるセラミック製のシュラウドリングの支持構造
に関する。
【０００２】
【従来の技術】タービン入口温度（ＴＩＴ）が１０００
°〜１３５０°Ｃにもなる高温ガスタービンにおいて、
タービン動翼やそれを囲繞するシュラウドリングはＴＩ
Ｔが１２００℃の場合、１０００°Ｃを越えるガス温度
に晒されるので金属の耐熱性の限界を越え、動翼やシュ
ラウドリングに窒化けい素などのセラミックスの使用が
検討されている。
°〜１３５０°Ｃにもなる高温ガスタービンにおいて、
タービン動翼やそれを囲繞するシュラウドリングはＴＩ
Ｔが１２００℃の場合、１０００°Ｃを越えるガス温度
に晒されるので金属の耐熱性の限界を越え、動翼やシュ
ラウドリングに窒化けい素などのセラミックスの使用が
検討されている。
【０００３】図２はかかる高温ガスタービンのタービン
部分の模式断面図である。図において２はタービン動翼
であり、タービンディスク９に植設されて回転してい
る。１はセラミック製シュラウドリングであり、タービ
ン動翼２先端との隙間を規定すべくタービン動翼２を囲
繞して設けられている。７はタービン静翼であり高温高
圧ガス８の流れ方向と流速を規定している。
部分の模式断面図である。図において２はタービン動翼
であり、タービンディスク９に植設されて回転してい
る。１はセラミック製シュラウドリングであり、タービ
ン動翼２先端との隙間を規定すべくタービン動翼２を囲
繞して設けられている。７はタービン静翼であり高温高
圧ガス８の流れ方向と流速を規定している。
【０００４】図３（Ａ）は図２のシュラウドリング近傍
の拡大断面図であり、図３（Ｂ）は図３（Ａ）のＢ−Ｂ
矢視図である。図において３はセラミック製シュラウド
リング１を囲繞する金属製の支持ケーシングである。５
は金属製のキーで、支持ケーシング３内面に設けられた
キー溝６にねじ止めされている。キー５は円周上に等間
隔で３〜４個設けられている。シュラウドリング１の外
周には、上記キー溝６と対峙してキー溝４が設けられて
おり、このキー溝４内に嵌入したキー５によりシュラウ
ドリング１が固定される。ｅはタービン動翼２先端とシ
ュラウドリング１内面との間のチップクリアランスであ
り、通常タービン動翼の高さの２〜３％程度とする。
の拡大断面図であり、図３（Ｂ）は図３（Ａ）のＢ−Ｂ
矢視図である。図において３はセラミック製シュラウド
リング１を囲繞する金属製の支持ケーシングである。５
は金属製のキーで、支持ケーシング３内面に設けられた
キー溝６にねじ止めされている。キー５は円周上に等間
隔で３〜４個設けられている。シュラウドリング１の外
周には、上記キー溝６と対峙してキー溝４が設けられて
おり、このキー溝４内に嵌入したキー５によりシュラウ
ドリング１が固定される。ｅはタービン動翼２先端とシ
ュラウドリング１内面との間のチップクリアランスであ
り、通常タービン動翼の高さの２〜３％程度とする。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】以上述べた従来技術に
おいて、セラミック製シュラウドリング１は内周側を高
温ガスに晒され、外周側は冷却エアにより冷やされてい
るため、内外で３００℃以上の温度差があり、そのため
内部に温度勾配が生じ、熱応力が発生する。特にキー溝
４の隅部の応力集中がきびしく、その部分からクラック
が入りやすい。
おいて、セラミック製シュラウドリング１は内周側を高
温ガスに晒され、外周側は冷却エアにより冷やされてい
るため、内外で３００℃以上の温度差があり、そのため
内部に温度勾配が生じ、熱応力が発生する。特にキー溝
４の隅部の応力集中がきびしく、その部分からクラック
が入りやすい。
【０００６】かかるキー溝４の応力集中を軽減し、熱応
力による破壊を防止する方法として、 （１）図４（Ａ）に示すように半径方向の厚みを薄くす
ることが考えられる。しかし厚みを薄くしたことによる
内外温度差が小さくなれば応力は低減するが、実際には
内外温度差はあまり変らないので断面積が小さくなった
分、逆に応力が増加する。 （２）円周方向に分割することが考えられる。分割すれ
ば確かに熱応力は低減するが、この構造では芯の保持の
ための構造が複雑になってしまい実用的でない。 （３）図４（Ｃ）に示すように、シュラウドリングの外
周にシュラウドリング保持のためのキー溝を設けず、逆
に突起を設け、この部分を支持ケーシングに設けた溝に
嵌入させてシュラウドリングを保持することが考えられ
る。しかしセラミックにこのような突起を設けることは
技術的に困難で、コストが増大する。 （４）図４（Ｄ）に示すようにキー溝の隅部にフィレッ
トを設けることも考えられる。確かにフィレットは応力
集中を緩和させるが、キーとのかね合いでフィレットを
あまり大きくできず応力集中の緩和は不十分である。
力による破壊を防止する方法として、 （１）図４（Ａ）に示すように半径方向の厚みを薄くす
ることが考えられる。しかし厚みを薄くしたことによる
内外温度差が小さくなれば応力は低減するが、実際には
内外温度差はあまり変らないので断面積が小さくなった
分、逆に応力が増加する。 （２）円周方向に分割することが考えられる。分割すれ
ば確かに熱応力は低減するが、この構造では芯の保持の
ための構造が複雑になってしまい実用的でない。 （３）図４（Ｃ）に示すように、シュラウドリングの外
周にシュラウドリング保持のためのキー溝を設けず、逆
に突起を設け、この部分を支持ケーシングに設けた溝に
嵌入させてシュラウドリングを保持することが考えられ
る。しかしセラミックにこのような突起を設けることは
技術的に困難で、コストが増大する。 （４）図４（Ｄ）に示すようにキー溝の隅部にフィレッ
トを設けることも考えられる。確かにフィレットは応力
集中を緩和させるが、キーとのかね合いでフィレットを
あまり大きくできず応力集中の緩和は不十分である。
【０００７】本発明は従来技術のかかる問題点に鑑み案
出されたもので、シュラウドリングのキー溝に発生する
応力集中を効果的に低減し、熱応力による破壊を防止す
ることができるセラミック製シュラウドリングを提供す
ることを目的とする。
出されたもので、シュラウドリングのキー溝に発生する
応力集中を効果的に低減し、熱応力による破壊を防止す
ることができるセラミック製シュラウドリングを提供す
ることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた本
発明のセラミック製シュラウドリングは、ガスタービン
の動翼を囲繞して設けられ、動翼先端との隙間を規定す
るセラミック製シュラウドリングであって、該シュラウ
ドリングの外周には等間隔に少くとも３個のキー溝が設
けられていて、シュラウドリングを囲繞する金属製支持
ケーシングの内面に固着されたキーを上記キー溝に嵌入
させてシュラウドリングを支持していると共に、シュラ
ウド外周には隣り合ったキー溝の間に等間隔で複数個の
滑らかな凹曲面の切欠溝が設けられている。
発明のセラミック製シュラウドリングは、ガスタービン
の動翼を囲繞して設けられ、動翼先端との隙間を規定す
るセラミック製シュラウドリングであって、該シュラウ
ドリングの外周には等間隔に少くとも３個のキー溝が設
けられていて、シュラウドリングを囲繞する金属製支持
ケーシングの内面に固着されたキーを上記キー溝に嵌入
させてシュラウドリングを支持していると共に、シュラ
ウド外周には隣り合ったキー溝の間に等間隔で複数個の
滑らかな凹曲面の切欠溝が設けられている。
【０００９】次に本発明の作用を説明する。キー溝に大
きな応力が発生するのはシュラウドリングの内側が高
温、外側が低温になり、内側の熱膨張よりも外側の熱膨
張が小さいので、その差による歪みがキー溝に集中する
ためである。本発明はキー溝が負担している熱膨張差に
よる歪みを新たに設けた切欠溝に分散させることにより
キー溝の応力値を低減させるものである。
きな応力が発生するのはシュラウドリングの内側が高
温、外側が低温になり、内側の熱膨張よりも外側の熱膨
張が小さいので、その差による歪みがキー溝に集中する
ためである。本発明はキー溝が負担している熱膨張差に
よる歪みを新たに設けた切欠溝に分散させることにより
キー溝の応力値を低減させるものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下本発明の１実施形態について
図面を参照しつつ説明する。図１は本発明のセラミック
製シュラウドリングの部分正面図である。図において１
はセラミック製シュラウドリングである。既に説明した
図２に示すようにシュラウドリング１はタービン動翼２
を囲繞して設けられ、動翼先端との隙間ｅを規定してい
る。４はキー溝であり、本実施形態では円周方向に等間
隔に４個設けられている。既に説明した図３に示すよう
にシュラウドリング１を囲繞する金属製支持ケーシング
３の内面に設けられたキー溝６にねじ止めされたキー５
をシュラウドリング１の外周に設けたキー溝４内に嵌入
させて、シュラウドリング１が円周方向および半径方向
に動きまわれないように支持している。
図面を参照しつつ説明する。図１は本発明のセラミック
製シュラウドリングの部分正面図である。図において１
はセラミック製シュラウドリングである。既に説明した
図２に示すようにシュラウドリング１はタービン動翼２
を囲繞して設けられ、動翼先端との隙間ｅを規定してい
る。４はキー溝であり、本実施形態では円周方向に等間
隔に４個設けられている。既に説明した図３に示すよう
にシュラウドリング１を囲繞する金属製支持ケーシング
３の内面に設けられたキー溝６にねじ止めされたキー５
をシュラウドリング１の外周に設けたキー溝４内に嵌入
させて、シュラウドリング１が円周方向および半径方向
に動きまわれないように支持している。
【００１１】１０はシュラウドリング外周の隣り合った
キー溝４の間に等間隔で複数個（本実施形態では２個）
設けられた切欠溝であり、滑らかな凹曲面で構成されて
いる。
キー溝４の間に等間隔で複数個（本実施形態では２個）
設けられた切欠溝であり、滑らかな凹曲面で構成されて
いる。
【００１２】次に本実施形態の作用を説明する。キー溝
４に大きな応力が発生するのはシュラウドリング１の内
側が高温（例えば１０００°Ｃ）、外側が空冷などによ
り低温（例えば７００°Ｃ）となっていて、内側の熱膨
張よりも外側の熱膨張の方が小さい。従って熱膨張の差
による歪が発生するが、その歪みは断面積が小さくなっ
ているキー溝４に集中し、高い応力が発生する。本実施
形態ではキー溝４が負担している熱膨張差による歪みを
新たに設けた切欠溝１０に分散させることによりキー溝
４の応力値を低減させるものである。
４に大きな応力が発生するのはシュラウドリング１の内
側が高温（例えば１０００°Ｃ）、外側が空冷などによ
り低温（例えば７００°Ｃ）となっていて、内側の熱膨
張よりも外側の熱膨張の方が小さい。従って熱膨張の差
による歪が発生するが、その歪みは断面積が小さくなっ
ているキー溝４に集中し、高い応力が発生する。本実施
形態ではキー溝４が負担している熱膨張差による歪みを
新たに設けた切欠溝１０に分散させることによりキー溝
４の応力値を低減させるものである。
【００１３】
【実施例】以下本発明のセラミック製シュラウドリング
について、種々の形状を想定し、それらについて数値解
析を行った結果について説明する。設定条件は下記の通
りである。 セラミックスの材質：窒化けい素 内外温度差：３００°Ｃ シュラウドリングの外径：２００ｍｍ シュラウドリングの内径：１６０ｍｍ キー溝の数：４ キー溝の深さ：５ｍｍ キー溝の隅部フィレットの曲率半径：２ｍｍ セラミックスのヤング率：３０，６００ｋｇｆ／ｍｍ2 セラミックスのポアソン比：０．２７ セラミックスの密度：３．３１×１０-10 ｋｇ−ｓ2 ／
ｍｍ4 セラミックスの体積膨張率：３．３×１０-6／°Ｃ
について、種々の形状を想定し、それらについて数値解
析を行った結果について説明する。設定条件は下記の通
りである。 セラミックスの材質：窒化けい素 内外温度差：３００°Ｃ シュラウドリングの外径：２００ｍｍ シュラウドリングの内径：１６０ｍｍ キー溝の数：４ キー溝の深さ：５ｍｍ キー溝の隅部フィレットの曲率半径：２ｍｍ セラミックスのヤング率：３０，６００ｋｇｆ／ｍｍ2 セラミックスのポアソン比：０．２７ セラミックスの密度：３．３１×１０-10 ｋｇ−ｓ2 ／
ｍｍ4 セラミックスの体積膨張率：３．３×１０-6／°Ｃ
【００１４】図５はシュラウドリングの想定した形態を
示す部分正面図である。図５（Ａ）は比較例として、切
欠溝１０を設けないシュラウドリングである。図５
（Ｂ）はキー溝４の数と形状が図５（Ａ）と同じである
が、キー溝と同じ深さで曲率半径が５ｍｍの溝を全周に
８個設けたシュラウドリングである。図５（Ｃ）はキー
溝の数，形および切欠溝の形が図５（Ｂ）と同じである
が、切欠溝の数を全周に２０個設けたシュラウドリング
である。図５（Ｄ）はキー溝の数および形が図５（Ａ）
と同じであるが、切欠溝の深さがキー溝の深さの２倍
で、底の曲率曲径が５ｍｍであり、切欠溝の数が全周に
８個あるシュラウドリングである。図５（Ｅ）はキー溝
の数および形が図５（Ａ）と同じであるが、切欠溝の深
さがキー溝の深さと同じであり、底の曲率半径が１０ｍ
ｍであり、切欠溝の数が全周に８個あるシュラウドリン
グである。
示す部分正面図である。図５（Ａ）は比較例として、切
欠溝１０を設けないシュラウドリングである。図５
（Ｂ）はキー溝４の数と形状が図５（Ａ）と同じである
が、キー溝と同じ深さで曲率半径が５ｍｍの溝を全周に
８個設けたシュラウドリングである。図５（Ｃ）はキー
溝の数，形および切欠溝の形が図５（Ｂ）と同じである
が、切欠溝の数を全周に２０個設けたシュラウドリング
である。図５（Ｄ）はキー溝の数および形が図５（Ａ）
と同じであるが、切欠溝の深さがキー溝の深さの２倍
で、底の曲率曲径が５ｍｍであり、切欠溝の数が全周に
８個あるシュラウドリングである。図５（Ｅ）はキー溝
の数および形が図５（Ａ）と同じであるが、切欠溝の深
さがキー溝の深さと同じであり、底の曲率半径が１０ｍ
ｍであり、切欠溝の数が全周に８個あるシュラウドリン
グである。
【００１５】
【表１】
【００１６】表１は上記図５（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）（Ｄ）
（Ｅ）の各ケースについて解析結果を示している。表１
からわかるように、キー溝の応力値は、（Ｂ）の形状は
（Ａ）の形状に対して約１３％減であり、（Ｃ）の形状
は（Ａ）の形状に対して約２７％減であり、（Ｄ）の形
状は（Ａ）に対して約３９％減であり、（Ｅ）の形状は
（Ａ）の形状に対して約１６％減である。従って切欠溝
の数は多いほどキー溝の応力値の減少に効果があり、切
欠溝の深さも深いほど効果がある。しかし（Ｄ）の形状
では切欠溝に過大な応力が発生するので切欠溝の深さは
キー溝の深さと同程度が好ましい。また（Ｅ）の形状で
は切欠溝に発生する応力値が少いので溝底の曲率半径も
大きいほどよいことがわかる。
（Ｅ）の各ケースについて解析結果を示している。表１
からわかるように、キー溝の応力値は、（Ｂ）の形状は
（Ａ）の形状に対して約１３％減であり、（Ｃ）の形状
は（Ａ）の形状に対して約２７％減であり、（Ｄ）の形
状は（Ａ）に対して約３９％減であり、（Ｅ）の形状は
（Ａ）の形状に対して約１６％減である。従って切欠溝
の数は多いほどキー溝の応力値の減少に効果があり、切
欠溝の深さも深いほど効果がある。しかし（Ｄ）の形状
では切欠溝に過大な応力が発生するので切欠溝の深さは
キー溝の深さと同程度が好ましい。また（Ｅ）の形状で
は切欠溝に発生する応力値が少いので溝底の曲率半径も
大きいほどよいことがわかる。
【００１７】本発明は以上述べた実施形態に限定される
ものではなく、発明の要旨を変更しない範囲で種々の変
更が可能である。
ものではなく、発明の要旨を変更しない範囲で種々の変
更が可能である。
【００１８】
【発明の効果】以上述べたように本発明のセラミック製
シュラウドリングはシュラウドリング外周にキー溝の他
に新たに複数の切欠溝を設けたので、キー溝に発生する
応力が分散されて、応力値が低下し、シュラウドリング
の破壊が防止できる。従ってガスタービンの信頼性が向
上するとともに性能向上に寄与する。また加工法も容易
であり、コストも低く押さえられる。さらに外周を削り
取るので軽量化も図れるなど優れた効果を有する。
シュラウドリングはシュラウドリング外周にキー溝の他
に新たに複数の切欠溝を設けたので、キー溝に発生する
応力が分散されて、応力値が低下し、シュラウドリング
の破壊が防止できる。従ってガスタービンの信頼性が向
上するとともに性能向上に寄与する。また加工法も容易
であり、コストも低く押さえられる。さらに外周を削り
取るので軽量化も図れるなど優れた効果を有する。
【図１】本発明のセラミック製シュラウドリングの略１
／４周分を示す正面図である。
／４周分を示す正面図である。
【図２】高温ガスタービンのタービン部分の模式断面図
である。
である。
【図３】図２のシュラウドリング近傍の拡大断面図であ
る。
る。
【図４】シュラウドリングの応力集中を緩和するための
種々の対策を示す説明図である。
種々の対策を示す説明図である。
【図５】シュラウドリングの想定した形態を示す部分正
面図である。
面図である。
１ セラミック製シュラウドリング ２ タービン動翼 ３ 支持ケーシング ４ キー溝 ５ キー １０ 切欠溝
Claims (2)
- 【請求項１】 ガスタービンの動翼を囲繞して設けら
れ、動翼先端との隙間を規定するセラミック製シュラウ
ドリングであって、該シュラウドリングの外周には等間
隔に少くとも３個のキー溝が設けられていて、シュラウ
ドリングを囲繞する金属製支持ケーシングの内面に固着
されたキーを上記キー溝に嵌入させてシュラウドリング
を支持していると共に、シュラウド外周には隣り合った
キー溝の間に等間隔で複数個の滑らかな凹曲面の切欠溝
が設けられているセラミック製シュラウドリング。 - 【請求項２】 切欠溝の深さはキー溝の深さと略同じで
ある請求項１記載のセラミック製シュラウドリング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7286296A JPH09264104A (ja) | 1996-03-27 | 1996-03-27 | セラミック製シュラウドリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7286296A JPH09264104A (ja) | 1996-03-27 | 1996-03-27 | セラミック製シュラウドリング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09264104A true JPH09264104A (ja) | 1997-10-07 |
Family
ID=13501587
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7286296A Pending JPH09264104A (ja) | 1996-03-27 | 1996-03-27 | セラミック製シュラウドリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09264104A (ja) |
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002285801A (ja) * | 2001-03-27 | 2002-10-03 | Kyocera Corp | 組合せ部材及びガスタービン用部品 |
| JP2004176911A (ja) * | 2002-11-27 | 2004-06-24 | General Electric Co <Ge> | 異なる熱膨張係数又は率を有する構成部品を取付けるか又はそれら構成部品間の空間をシールするための構造 |
| JP2005133712A (ja) * | 2003-10-29 | 2005-05-26 | General Electric Co <Ge> | タービンエンジンノズルのベースシートの応力を低減するための方法及び装置 |
| US20110274538A1 (en) * | 2010-05-10 | 2011-11-10 | Jun Shi | Ceramic gas turbine shroud |
| JP2013155736A (ja) * | 2012-01-31 | 2013-08-15 | United Technologies Corp <Utc> | タービンエンジンファンケースアセンブリ、タービンエンジン、およびタービンエンジンファンケースのライナ取付け機構 |
| EP2543826A3 (en) * | 2011-07-05 | 2013-11-13 | United Technologies Corporation | Composite shroud |
| US20150044044A1 (en) * | 2013-01-29 | 2015-02-12 | Rolls-Royce North American Technologies, Inc. | Turbine shroud |
| JP2015505588A (ja) * | 2012-01-26 | 2015-02-23 | アルストム テクノロジー リミテッドＡＬＳＴＯＭ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｌｔｄ | ターボ機械用のセグメント化された内環を備えるステータ構成部材 |
| US9062551B2 (en) | 2011-03-25 | 2015-06-23 | Alstom Technology Ltd | Sealing device for rotating turbine blades |
| EP2476865A3 (en) * | 2011-01-14 | 2015-07-29 | Hamilton Sundstrand Corporation | Turbomachine shroud |
| US10012100B2 (en) | 2015-01-15 | 2018-07-03 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Turbine shroud with tubular runner-locating inserts |
| US10094233B2 (en) | 2013-03-13 | 2018-10-09 | Rolls-Royce Corporation | Turbine shroud |
| US10190434B2 (en) | 2014-10-29 | 2019-01-29 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Turbine shroud with locating inserts |
| US10240476B2 (en) | 2016-01-19 | 2019-03-26 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Full hoop blade track with interstage cooling air |
| US10287906B2 (en) | 2016-05-24 | 2019-05-14 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Turbine shroud with full hoop ceramic matrix composite blade track and seal system |
| US10316682B2 (en) | 2015-04-29 | 2019-06-11 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Composite keystoned blade track |
| US10370985B2 (en) | 2014-12-23 | 2019-08-06 | Rolls-Royce Corporation | Full hoop blade track with axially keyed features |
| US10371008B2 (en) | 2014-12-23 | 2019-08-06 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Turbine shroud |
| US10415415B2 (en) | 2016-07-22 | 2019-09-17 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Turbine shroud with forward case and full hoop blade track |
| US11053806B2 (en) | 2015-04-29 | 2021-07-06 | Rolls-Royce Corporation | Brazed blade track for a gas turbine engine |
-
1996
- 1996-03-27 JP JP7286296A patent/JPH09264104A/ja active Pending
Cited By (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002285801A (ja) * | 2001-03-27 | 2002-10-03 | Kyocera Corp | 組合せ部材及びガスタービン用部品 |
| JP4712997B2 (ja) * | 2001-03-27 | 2011-06-29 | 京セラ株式会社 | 組み合わせ部材とその製造方法及びガスタービン用部品 |
| JP2004176911A (ja) * | 2002-11-27 | 2004-06-24 | General Electric Co <Ge> | 異なる熱膨張係数又は率を有する構成部品を取付けるか又はそれら構成部品間の空間をシールするための構造 |
| JP2005133712A (ja) * | 2003-10-29 | 2005-05-26 | General Electric Co <Ge> | タービンエンジンノズルのベースシートの応力を低減するための方法及び装置 |
| JP4578897B2 (ja) * | 2003-10-29 | 2010-11-10 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | タービンエンジンノズルのベースシートの応力を低減するための方法及び装置 |
| JP2011236904A (ja) * | 2010-05-10 | 2011-11-24 | Hamilton Sundstrand Corp | ガスタービンエンジンシュラウド、およびガスタービンエンジン |
| US20110274538A1 (en) * | 2010-05-10 | 2011-11-10 | Jun Shi | Ceramic gas turbine shroud |
| US8784052B2 (en) | 2010-05-10 | 2014-07-22 | Hamilton Sundstrand Corporation | Ceramic gas turbine shroud |
| EP2386725A3 (en) * | 2010-05-10 | 2014-08-06 | Hamilton Sundstrand Corporation | Ceramic gas turbine shroud |
| EP2476865A3 (en) * | 2011-01-14 | 2015-07-29 | Hamilton Sundstrand Corporation | Turbomachine shroud |
| US9062551B2 (en) | 2011-03-25 | 2015-06-23 | Alstom Technology Ltd | Sealing device for rotating turbine blades |
| EP2543826A3 (en) * | 2011-07-05 | 2013-11-13 | United Technologies Corporation | Composite shroud |
| US9702262B2 (en) | 2012-01-26 | 2017-07-11 | Ansaldo Energia Ip Uk Limited | Stator component with segmented inner ring for a turbomachine |
| JP2015505588A (ja) * | 2012-01-26 | 2015-02-23 | アルストム テクノロジー リミテッドＡＬＳＴＯＭ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｌｔｄ | ターボ機械用のセグメント化された内環を備えるステータ構成部材 |
| JP2013155736A (ja) * | 2012-01-31 | 2013-08-15 | United Technologies Corp <Utc> | タービンエンジンファンケースアセンブリ、タービンエンジン、およびタービンエンジンファンケースのライナ取付け機構 |
| EP2623725A3 (en) * | 2012-01-31 | 2017-04-26 | United Technologies Corporation | Fan case assembly |
| US20150044044A1 (en) * | 2013-01-29 | 2015-02-12 | Rolls-Royce North American Technologies, Inc. | Turbine shroud |
| US9752592B2 (en) * | 2013-01-29 | 2017-09-05 | Rolls-Royce Corporation | Turbine shroud |
| US10094233B2 (en) | 2013-03-13 | 2018-10-09 | Rolls-Royce Corporation | Turbine shroud |
| US10190434B2 (en) | 2014-10-29 | 2019-01-29 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Turbine shroud with locating inserts |
| US10370985B2 (en) | 2014-12-23 | 2019-08-06 | Rolls-Royce Corporation | Full hoop blade track with axially keyed features |
| US10371008B2 (en) | 2014-12-23 | 2019-08-06 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Turbine shroud |
| US10012100B2 (en) | 2015-01-15 | 2018-07-03 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Turbine shroud with tubular runner-locating inserts |
| US10738642B2 (en) | 2015-01-15 | 2020-08-11 | Rolls-Royce Corporation | Turbine engine assembly with tubular locating inserts |
| US10316682B2 (en) | 2015-04-29 | 2019-06-11 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Composite keystoned blade track |
| US11053806B2 (en) | 2015-04-29 | 2021-07-06 | Rolls-Royce Corporation | Brazed blade track for a gas turbine engine |
| US10240476B2 (en) | 2016-01-19 | 2019-03-26 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Full hoop blade track with interstage cooling air |
| US10287906B2 (en) | 2016-05-24 | 2019-05-14 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Turbine shroud with full hoop ceramic matrix composite blade track and seal system |
| US10415415B2 (en) | 2016-07-22 | 2019-09-17 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Turbine shroud with forward case and full hoop blade track |
| US10995627B2 (en) | 2016-07-22 | 2021-05-04 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Turbine shroud with forward case and full hoop blade track |
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