CN103987996A - 适于内燃机的链张力导板 - Google Patents

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B.赖
K.伊瓦莫托
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Abstract

本发明公开了链张力，其包括导板主体，其中所述导板主体包括在链引导面的至少一部分上由非热塑性聚酰亚胺制成的层。

Description

适于内燃机的链张力导板
背景技术
1.技术领域
本发明涉及链张力导板，其用于将扭矩从驱动力源如发动机传递到驱动构件诸如内燃机凸轮轴的链，使得其沿预定弓形延伸，同时通过链张力导板维持适当的链中张力，所述链张力导板可通过一些启动装置定位成使导板相对于运行链偏置。
2.相关领域说明
已知在顶置阀门内燃机的阀门操作系统中使用正时链系统来提供打开和关闭阀门所需的定时。所述正时链系统具有(i)用于将扭矩从驱动力源传递到输出构件的链以及(ii)包括导板主体在内的链张力导板，其中所述链通过以基本上恒定节距布置的铰接式链接来连接。熟知的是此类系统包括图1中所示的链张紧器11、张力导板12和链13。
就链而言，主要将金属链用于在汽车发动机的驱动轴和凸轮轴之间传递扭矩。一般来讲，在这些发动机中使用三种类型的链：无声链、套筒链和滚子链(roller chains)。当然，滚子链提供优异的传动效率，因为它们具有能够独立转动的滚子。
无论何种类型的链，其均与许多所谓的导板或杠杆一起使用，所述导板或杠杆作为用于控制链侧面并稳定其旋转的机构。这是前述链张力导板。这种链张力导板具有直接接触链的表面，并且用发动机油润滑的链沿该接触表面滑动。
在前述正时链系统中，由于在大部分操作时间内，链张力导板与一条链滑动接合，所以此类导板可能经受高温和极端摩擦，导致施加在导板和任何相关正时链系统上的高磨损率。长期使用后，正时链系统的组件的磨损导致链张力稳步下降。因此，可能发生损害，因为凸轮轴正时由于链张力的显著变化而错位。当考虑发动机整体效率时，链张力导板中的能量损失是另一个不能忽视的因素。
目前，具有优异耐磨损特性的脂族尼龙树脂，如热塑性树脂尼龙66主要用于接触链的滑动表面。然而，不同于上述广泛使用的链导板(或杠杆)，用于内燃机的链张力导板如由Hotta等人(未审查的日本专利申请10-288249)所公开的，要求链接触表面上的非常先进的滑动性能，其中导板必须承载链的滚部件，并且使用上述脂族尼龙树脂的持续时间极短。事实上，没有公开适用于该滑动表面上的材料。
Kurihara等人(未经审查的日本实用新型申请61-122445)公开了具有滑动滚的滚子链，但是虽然同时接触链外部和/或内部的链接时滑动环境要求不高，但是减少摩擦损耗的效果有限。
Maeda(未审查的日本专利申请2005-112871)报告了向尼龙66等热塑性树脂基质中加入包含0.5至20体积％固体润滑剂诸如聚四氟乙烯或石墨和0.5至25体积％硬质组分诸如氧化铝的滑动树脂提供了作为用于链张力导板的滑动树脂材料的高耐磨损性和降低的摩擦损耗。申请人注意到在Maeda中，虽然描述了“热固性树脂”，但是所述公开可能包含错误，因为尼龙66树脂作为典型的例子给出。
Ohta等人(未审查的日本专利申请2007-177037)报告了具有优异的摩擦特性和耐磨损性的链张力导板等通过向用作滑动构件(用于链系统并包含基质组合物)的基质树脂的热塑性树脂(尼龙66树脂等)中加入5至40％具有特定表面能和可见光透过率(600nm)的含氟树脂来获得。
然而，所有这些情况均仅涉及向热塑性树脂如尼龙66等(其是滑动构件所广泛使用的材料)中加入添加剂，以改善其特性。
发明内容
本文公开了链张力导板，其包括导板主体，所述导板主体具有用于在导板主体的纵向上滑动引导链的链引导面，使得在导板主体上的链的每次行进期间，链与链引导面的表面接触，其中所述导板主体包括在链引导面的至少一部分上由非热塑性聚酰亚胺制成的层。
附图说明
图1是正时链系统的示意图，其指示了链和链张力导板之间的关系。
图2是链张力导板的一个例子的透视图。
图3是链张力导板沿垂直于链张力导板纵向的方向的剖面图的两个例子。
图4A是用于在分级加载测试之后测量摩擦系数和总磨损高度的测试设备的侧视图。
图4B是用于在分级加载测试之后测量摩擦系数和总磨损高度的测试设备挡圈上的对偶材料块的顶视图。
图5A是滚子链和链张力导板之间的实际接触状况的示意图。
图5B是衍生自图5A的接触模型。
图6是阐明摩擦系数测量原理的示意图。
尽管将结合其优选实施例描述本发明，但应当理解其并不旨在将本发明限于该实施例。相反，其旨在涵盖可能包括在所附权利要求书限定的本发明的实质和范围内的所有替代方案、修改形式和等同物。
具体实施方式
本发明的目的是从改善发动机效率和燃料消耗性能的角度来提供新型链张力导板以减少摩擦损耗。
该目的通过链张力导板来实现，所述链张力导板用于使链的循环动力传动元件张紧，所述链具有以基本上恒定的节距布置并能够在内燃机上能够枢转地连接到彼此的铰接式链接，所述链张力导板具有导板主体，所述导板主体具有用于在导板主体的纵向上滑动引导链的链引导面，使得在导板主体上的链的每次行进期间，链与链引导面的表面接触，其中所述导板主体包括在链引导面的至少一部分上由非热塑性聚酰亚胺制成的层。
本发明的链张力导板包括具有链引导面的导板主体，其中所述导板主体包括在链引导面的至少一部分上由非热塑性聚酰亚胺制成的层。
根据本发明的链张力导板可还包括链张力杠杆，并可与任何给定的链传动装置，并且具体地高速传动装置如内燃机中的凸轮轴驱动一起使用。
本发明还提供适于内燃机的链张力导板，其中减少能量和摩擦损耗并且还将改善发动机效率和燃料消耗性能。
(1)链张力导板
本发明的链张力导板用于使链的循环动力传动元件张紧，所述链具有以基本上恒定的节距布置并在内燃机上能够枢转地连接到彼此的铰接式链接。
图1示出了链13、链张紧器11、和张力导板12的结构的一个例子，其用于驱动汽车内燃机。一个链张紧器和一个或多个链导板(图1中的2)通常用于各自连接的链系统以稳定链传动并控制由于较差张力的预期寿命损耗和噪音。
本发明的链张力导板包括所有这些链张紧器和链导板，但是也可选择性应用。
图1中的链为滚子链并且所述滚子链包括从内部链接和外部链接独立旋转的多个滚。
滚子链的跨度围绕内燃机动力传动系统的链轮延伸，所述内燃机包括驱动链轮以提供链和链轮之间的驱动或从动连接。以常规的方式，链穿过围绕驱动/从动轴和/或惰轮轴(未示出)上的其它链轮的套环，使得扭矩从一个轴传递到另一个轴。
在用于内燃机的常规动力传动系统中，链张力导板与一股链滑动接合。
图2示出了链张力导板21的形状，其是用于举例说明链张力导板形状的样品。链张力导板21具有目前大批量生产的形状。
本发明的链张力导板可施用于无声链、套筒链和滚子链。
(2)导板主体
本发明的链张力导板设有导板主体。所述导板主体具有链引导面，并且所述链引导面用于在导板主体的纵向上滑动引导链，使得在导板主体上的链的每次行进期间，链均与链引导面的表面接触。
在该链引导面的至少一部分上提供下文根据(3)描述的非热塑性聚酰亚胺层。因为非热塑性聚酰亚胺的低摩擦性能和高耐磨损性，即使在内燃机的链张力导板中也可充分减少能量损耗，导致提高发动机效率并节约能源。
导板主体31通常设有(例如，如图3中所示)用于维持导板整体形状的保持部件(夹持器)33，和滑动部件(其是指形成用于链的通道的部件)32，所述滑动部件是提供链引导面的层。在滑动载荷低的情况下，还可将相同的材料用于保持部件33和滑动部件32。然而，在大部分情况下，保持部件33和滑动部件32使用不同的材料，并且因为由于热膨胀产生尺寸变化，所以滑动部件32优选具有使其相对于保持部件33有些移动的形状，使得其能够吸收由线性膨胀系数的差异而造成的应变。更具体地，滑动部件32优选嵌入在保持部件33中形成的通道中，例如，使其在纵向上在一定程度上自由移动，这对线性膨胀系数的差异影响最严重。
具有优异的疲劳性能的压铸或其它金属或玻璃纤维增强的尼龙树脂可用作保持部件33的材料。
滑动部件32可全部由非热塑性聚酰亚胺的层组成，但如果其仅在接触链的部件上具有非热塑性聚酰亚胺层34，则一般来讲也将起作用。这种结构将极大降低了成本。可注塑成型的热塑性树脂如尼龙66或另一种非增强的脂族尼龙树脂通常可用于不包括非热塑性聚合层34的滑动部件。
滑动部件32的链引导面在垂直于链传动方向的方向上可以是平坦的，如图3A中所示，但是也可在中间具有凸起部(纵向延伸的链滑动导轨)，或可以是结构化的，使得仅该突起部的末端接触链的链滚部分，如图3B中所示。
在这种情况下，一种可能性是仅构造纵向延伸的链滑动导轨作为非热塑性聚酰亚胺层。纵向延伸的链滑动导轨可在纵向上移动至少一定程度以调整由于正时链系统的相应组件的热膨胀导致的尺寸变化。尤其是在发动机受滚子链驱动，其中滚自由旋转而不跟随链传动的情况下，期望具有纵向延伸的链滑动导轨，其仅同时接触滚子链的多个连续滚部分。可给予纵向延伸的链滑动导轨具有曲率的形状用于接触链滚，但是该曲率没有特别限制。纵向延伸的链滑动导轨的长度没有进行特别限制，除了其必须同时接触多个链滚的事实之外。
图3A和图3B各自示出具有在滑动部件32上的由非热塑性聚酰亚胺形成的层34的其它例子。
因为其通常难以同时模塑滑动部件的非热塑性聚酰亚胺和主体部件的热塑性树脂，所以制造方法可涉及非热塑性聚酰亚胺部件和热塑性树脂部件的单独模塑，根据需要结合机加工。在这种情况下，两个部件可通过卡扣集成，用螺丝扣紧或用粘合剂固定。当非热塑性聚酰亚胺的玻璃化转变温度或热变形温度高于热塑性树脂的模塑温度时，它们也可通过热塑性树脂的嵌入件注塑来集成，其中模塑的非热塑性聚酰亚胺构件固定在注射模具中。因为用于模塑非热塑性聚酰亚胺的原料本身通常具有合适的形状，如粉末状，所以其可通过压塑或在模具内烘烤或同时施加高热和高压来模塑，并且根据设备和条件，也可以是挤塑。
(3)非热塑性聚酰亚胺
非热塑性聚酰亚胺是具有2-维线性分子结构但是不具有热熔融特性的聚酰亚胺。
本文的热熔融性能是指当温度上升高于Tg或Tm时变成流体，并且当温度下降时再次固化的可逆性能；非热塑性聚酰亚胺不是热熔融的，因为它们不表现出清晰的Tg或Tm，或者因为Tg或Tm太高使得材料在这些温度下或低于这些温度时表现出显著的热分解。
聚酰亚胺树脂包括非热塑性聚酰亚胺、热塑性聚酰亚胺和热固性聚酰胺。
与热塑性聚酰亚胺类似，非热塑性聚酰亚胺具有二维线性分子结构，但是与热熔融热塑性聚酰亚胺(热塑性聚酰亚胺(TPI)、聚酰胺酰亚胺(PAI)、聚醚酰亚胺(PEI)等)不同，它们没有热熔融性能。更具体地，非热塑性聚酰亚胺用于描述聚酰亚胺组分，所述聚酰亚胺组分具有大于280℃，优选大于350℃，还更优选大于400℃的玻璃化转变温度，并且在高达至少400℃的温度下没有明显的玻璃化转变温度。(另一方面，如本文所用，术语热塑性聚酰亚胺用于描述聚酰亚胺组分，所述聚酰亚胺组分具有小于或等于280℃，优选地小于250℃的玻璃化转变温度)。
热固性聚酰亚胺，如聚双马来酰亚胺(PABM)等在化学结构上与非热固性聚酰亚胺的区别在于，它们在树脂分子的末端处具有不饱和基团，并且通过给予其三维网络结构的加成反应或自由基反应来交联。
用于本发明的链张力导板的非热塑性聚酰亚胺一般具有低摩擦系数和高耐磨损性，但是其特征具体在于在处于或高于滑动速度的实际传动条件下，链张力导板上的低摩擦系数和负荷大小的很小变化。
聚酰亚胺沿该聚合物骨架的主链包含特征性的-CO-NR-CO-基团作为直链或杂环单元。聚酰亚胺可(例如)由诸如有机四甲酸或者其相应的酸酐或酯类衍生物的单体与脂族或芳族二胺的反应得到。
非热塑性聚酰亚胺可以如下方式作为线性聚合的聚酰亚胺来合成：使芳族四甲酸或其衍生物与芳族二胺或芳族二异氰酸酯溶液聚合以形成聚酰胺酸衍生物，然后通过在高温下结晶和脱氢使聚酰胺酸衍生物酰亚胺化。
用于制备聚酰亚胺的聚酰亚胺前体为在所述聚酰亚胺前体经加热或化学处理时可变为相应聚酰亚胺的有机聚合物。在这样得到的聚酰亚胺的某些实施例中，约60至100摩尔％、优选约70摩尔％或更多、更优选约80摩尔％或更多的聚合物链的重复单元具有以(例如)下式表示的聚酰亚胺结构：
其中R1为具有1至5个6碳原子苯环型不饱和环的四价芳族基团，其中四个羰基直接键合到R1基团的苯环中的不同碳原子上，并且每对羰基键合到R1基团的苯环中的相邻碳原子上；而R2为具有1至5个多碳原子苯环型不饱和环的二价芳族基，其中两个氨基直接键合到R2基团的苯环中的不同碳原子上。
优选的聚酰亚胺前体为芳族的，并且在酰亚胺化时提供其中芳族化合物的苯环直接键合到酰亚胺基上的聚酰亚胺。尤其优选的聚酰亚胺前体包括具有以(例如)如下通式表示的重复单元的聚酰胺酸，其中所述聚酰胺酸可以为两个或更多个重复单元的均聚物或共聚物：
其中R3为具有1至5个6碳原子苯环型不饱和环的四价芳族基团，其中四个羰基直接键合到R3基团的苯环中的不同碳原子上，并且每对羰基键合到R3基团的苯环中的相邻碳原子上；并且R4为具有1至5个多碳原子苯环型不饱和环的二价芳族基团，其中两个氨基直接键合到R4基团的苯环中的不同碳原子上。
具有由以上通式所表示的重复单元的聚酰胺酸的典型例子为得自均苯四甲酸二酐(“PMDA”)与二氨基二苯醚(oxydianiline)(“ODA”)、以及3，3′，4，4′-联苯四甲酸二酐(“BPDA”)与ODA的那些。当经受闭环时，前者变成聚(4，4′-氧二亚苯基均苯四酸酰亚胺)，而后者变成聚(4，4′-氧二亚苯基-3，3′，4，4′-联苯四甲酸酰亚胺)。
除了聚(4，4′-氧二亚苯基均苯四酸酰亚胺)，上述聚合物熔点或玻璃化转变温度(Tg)＞400℃]，热塑性聚酰亚胺的其它例子包括其中联苯二酐(BPDA)取代PMDA的聚(BPDA-ODA)(UpimolTM，Tg＝285℃，UbeIndustries Ltd.)，以及其中对苯二胺(PPD)进一步取代ODA的聚(BPDA-PPD)(UpimolTM，Tg＞400℃，Ube Industries Ltd.)，以及其中非对称BPDA取代部分BPDA的改善的产品(Upimol SATM，Ube IndustriesLtd.)等。UpiomolTM聚酰亚胺的性能在Ube的宣传册中示出。
用于例子的聚(BPDA-共聚(PPD；MPD))也属于非热塑性聚合物的类别。
从结构上来讲，本发明的非热塑性聚酰亚胺包括全芳族聚酰亚胺，其是狭义上的聚酰亚胺，并且这些全芳族聚酰亚胺优选为非热塑性聚酰亚胺。本文的全芳族聚酰亚胺为芳族聚酰亚胺，其具有直接键合到芳环上的酰亚胺基团，并且不包含脂族碳，或不具有直接键合到碳上的氢，如果存在的话。
另一方面，非热塑性聚酰亚胺的聚酰亚胺基体聚合物可由芳族二胺和/或芳族二异氰酸酯构成，其本身是本领域已知的。优选的是对苯二胺(PPD)、间苯二胺(MPD)、4，4’-二氨基二苯醚(ODA)、4，4’-亚甲基二胺(MDA)，
作为芳族四甲酸组分，可以提及的为芳族四甲酸、它们的酸酐、它们的盐以及它们的酯。优选的是芳族四甲酸二酐，并且特别优选的是均苯四甲酸二酐(PMDA)、3，3’，4，4’-联苯四甲酸二酐(BPDA)或3，3’，4，4’-二苯甲酮四甲酸二酐(BTDA)。
此类聚酰亚胺可以商标Vespel聚酰亚胺购自E.I.du Pont de Nemoursand Company，并且基于BPDA的聚酰亚胺以商标Upimol或UIP得自UbeIndustries Ltd.，并且基于BTDA的聚酰亚胺树脂等级No.P84得自HPPolymer GmbH。
聚酰亚胺基体聚合物可由芳族二胺(4，4’-二氨基二苯醚)和芳族四甲酸二酐(均苯四酸二酐)组成，优选全芳族聚酰亚胺(聚-4，4’-氧二亚苯基均苯四酸酰胺[聚(PMDA-共聚-ODA)])。聚-4，4’-氧二亚苯基均苯四酸酰胺在高速和低速操作环境下均表现出低摩擦系数和高耐磨损性，并且不考虑高速和低速操作环境中负载的大小，其还具有稳定的低摩擦和高耐磨损特性。
本发明的公开内容通过以下例子进一步举例说明：
实例
进行分级加载和速度测试，并测量各种材料的摩擦系数和耐磨损性。
(1)设备
推力型磨损&摩擦测试仪
图4A和图4B示意性地举例说明了用于测量各种试件的摩损和摩擦系数的磨损和摩擦测试仪，其根据JIS(Japanese Industrial Standard(日本工业标准))K7218，名称为“Testing Methodsfor Sliding Wear Resistance ofPlastics”进行设计和加工成形并处于所述条件下。
更具体地，以下测试方法代表了可用于测量整个公开所用的摩擦系数和磨损并用于以下实例的方法说明。
磨损测试使用根据本发明的测试仪来实施，其在图4A和图4B中所示。在JIS K7218中描述了所述设备。
作为链张力导板模型的每个试件41根据聚合物组成通过机加工或注塑以外径为约25.6mm，高度为约l5mm并且壁厚为约2.8mm的圆柱体或中空形状来制备。
作为滚子链模型的对偶材料块(圆柱体形状，长度：50mm；直径：15mm；)由S45C碳钢制成，并且沿挡圈的径向方向通过刚性框将三个此类对偶材料块以如下方式安装在挡圈43上：任何径向的相邻对相遇的角度为120度，如图4B所示，并且每个对偶材料块沿挡圈43的每个径向方向，位于10mm内径和60mm外径之间。
将试件41称重之后，将试件安装在可旋转轴48上。然后，将具有三个对偶材料块42的挡圈43安装在试件上，使得试件与固定在挡圈43上的对偶材料块42相对，而对偶材料块通过轴49和挡圈43相对于试件41加载有选择的测试压力，并且可旋转轴48以期望的速度旋转，如图4A中所述。在对偶表面之间使用油浴45中的润滑油(Castle Oil0W-20)44，与发动机油(44)，其中油浴具有油封47。
连续记录通过与具有对偶材料块42的挡圈43连接的轴49的摩擦力，从而防止轴49旋转。从而，部件50构成非旋转部件，而部件51构成旋转部件。
图4A中的点40为试件与对偶材料块42的接触点。
(2)测量条件
用于试件的条件1至16概述在表1中。
一个试件的测量在条件1至16下按顺序实施。总测量时间为80分钟。
(表1)测量条件
*滑动速度V(m/s)＝πxnxD/60000，其中n＝rpm(每分钟转数)并且D＝试件的平均直径(mm)。
在可旋转轴48和试件41的1,200rpm的恒定转速下，在填充有温度为120℃的发动机油44(Castle OW-20)的油浴45中，将对偶材料42压向旋转试件41，同时以分级模式将每个特定载荷23N、50N、100N或200N(轴向载荷)施加到对偶材料42上并持续5分钟(总共20分钟)，使得载荷从23N上升至200N。这些过程对应于表1中的条件1至4。
用与在表1的条件1至4中所用相同的样品重复相似的过程，其具有相同的条件，不同的是可旋转轴48和试件41的转速以分级模式提升至2,400rpm(表1中的条件5至8)、4,000rpm(条件9至12)、然后6,400rpm(条件13至16)。
图4A和图4B中所述的测试仪模拟了与实际链张力导板中的那些近似的情况。
在实际接触条件下，链51在链张力导板52上滑动(图5A)。图5A中的点53是导板52与链51的接触点。
该条件可通过对偶材料块501和试件502来模拟，其中对偶材料块在试件502上相对滑动(图5B)，或者换句话讲，试件502在对偶材料块501上相对滑动。图5B中的点503是试件502与对偶材料块501的接触点。
试件41在对偶材料块42的表面上以恒速旋转，所述恒速将通过旋转设备控制在5.2m/秒或8.4m/秒。换句话讲，试件41以4000rpm或6400rpm的恒速旋转，同时保持对偶材料块42静止，使得摩擦力F能够被测量。
为了更接近地模拟链与链导板以与发动机速度成比例的速度滑动接触的阀门操作系统，测试仪中试件在其下滑动接触对偶材料块的转速超过4,000rpm。
(3)试件
材料：
可商购获得的非热塑性聚酰亚胺
聚(PMDA-ODA)，Tg＞400℃
聚(BPDA-PPD)，Tg＞400℃
聚[BPDA-(PPD；MPD]c，Tg＝340℃
对比物热塑性聚合物
聚四氟乙烯(PTFE)可从Mitsui-DuPont Fluorochemicals Co.，Ltd.，Japan商购获得(例如，TEFLON)
聚酰胺(PA)，可以商品名ZYTEL从E.I.du Pont de Nemours andCompany(DE，USA)商购获得
PMDA＝均苯四酸二酐
ODA＝4，4’-二氨基二苯醚
BPDA＝联苯四甲酸二酐
PPD＝对苯二胺
MPD＝3-甲基戊烷-1，5-二醇
PTFE＝聚四氟乙烯
PA＝聚酰胺
(4)结果
(4-1)120℃的温度下的摩擦系数
摩擦系数(Cf)由以下公式定义：
Cf＝P×r/F×1
其中：P(N)＝如表2中所示，在23至200N范围内的轴向载荷，
r(mm)＝旋转轴和滑动部件之间的半径，其中对偶材料块与试件滑动接触，
F(N)＝摩擦力，并且
l(mm)＝摩擦力检测的臂长。
图6示出公式中的这些符号。
(表2)在4,000rpm的恒定转速下的摩擦系数
(表3)在6,400rpm的恒定转速下的摩擦系数
如表2和表3中所示，非热塑性聚酰亚胺诸如聚(PMDA-ODA)、聚(BPDA-PPD)和聚[BPDA-(PPD；MPD)]一般在较高转速下具有如下优点：
(i)借助于非热塑性聚酰亚胺一般具有低摩擦系数的事实，在较高转速(不小于4000rpm)下的摩擦系数比在较低转速(不超过2400rpm)下的摩擦系数低得多，在摩擦系数随速度增加而减小的情况下，特别地，在使用非热塑性聚酰亚胺的情况下，在转速不小于4000rpm的范围内，可能使摩擦系数更低；以及
(ii)与在相同转速下的聚酰胺的那些相比，在较高的转速下(不小于4000rpm)，23至200N之间的负荷不使非热塑性聚酰亚胺聚合物的摩擦系数变化太多。
此外，聚(PMDA-ODA)在任何条件下均经常示出最低且最稳定的摩擦。
(5-2)在120℃温度下的分级加载测试之后的总磨损高度
每个试件的总磨损高度对应于每个试件在原始高度和测试后高度之间的高度差。
重量损失是分级加载测试期间试件在重量上的损失
(表4)
试件 总磨损高度(mm)
1聚(PMDA-ODA) 0.010
2聚[BPDA-(PPD；MPD)] 0.080
3对比物PTFE 0.767
4聚(BPDA-PPD) 0101
5对比物PA 0115
样品4[聚(BPDA-PPD)]和样品2[聚[BPDA-(PPD；MPD)]示出与样品5，PA可比的总磨损高度。
此外，样品1[聚(PMDA-ODA)]示出比任何其它材料少得多的磨损。
由于众所周知和公认的，车辆的驱动和传动系统中产生的摩擦造成燃料消耗增加，并对发动机效率造成不利影响。系统中的此类显著减少的摩擦改善了燃料消耗。

Claims (8)

1.链张力导板，包括导板主体，所述导板主体具有用于在所述导板主体的纵向上滑动引导链的链引导面，使得在所述导板主体上的链的每次行进期间，所述链与所述链引导面的表面接触，其中所述导板主体包括在所述链引导面的至少一部分上由非热塑性聚酰亚胺制成的层。
2.根据权利要求1所述的链张力导板，其中整个导板主体包含所述非热塑性聚酰亚胺。
3.根据权利要求1所述的链张力导板，其中所述非热塑性聚酰亚胺为全芳族聚酰亚胺。
4.根据权利要求1所述的链张力导板，其中所述非热塑性聚酰亚胺包含衍生自二胺和二酸酐的聚酰亚胺基体聚合物(PI)。
5.根据权利要求4所述的链张力导板，其中所述二胺为4，4′-二氨基二苯醚，并且所述二酸酐为均苯四甲酸二酐。
6.根据权利要求5所述的链张力导板，其中所述非热塑性聚酰亚胺为聚-4，4’-氧二亚苯基均苯四酸酰胺。
7.根据权利要求1所述的链张力导板，其中所述非热塑性聚酰亚胺选自聚(均苯四酸二酐-二氨基二苯醚)、聚(3，3’，4，4’-联苯四甲酸二酐-对苯二胺)、以及聚[3，3’，4，4’-联苯四甲酸二酐-(对苯二胺、间苯二胺)。
8.根据权利要求1所述的链张力导板，其中所述链张力导板用于使链的循环动力传动元件张紧，所述链具有以基本上恒定的节距布置并在内燃机上能够枢转地连接到彼此的铰接式链接。
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