CN103979442B - 6400吨液压复式起重机吊装费托反应器的方法 - Google Patents

Abstract

6400吨液压复式起重机吊装费托反应器的方法，所述6400吨液压复式起重机由钢架结构、电液动力系统和计算机控制系统组成，其特征是所述钢架结构包括四个塔架、主梁、联系梁、滑移承载梁，所述塔架包括底座、标准节、顶节装置，底座与顶节装置之间设置若干节叠加的标准节；顶节装置的上面安装有滑移承载梁；滑移承载梁的上面通过柔性铰连接主梁，塔架与塔架之间连接有联系梁。本发明解决了管口在吊装过程中与起重机吊具发生碰撞的问题；避免了在拽溜过程中发生主吊耳钢绞线偏离安全角度现象。

Description

6400吨液压复式起重机吊装费托反应器的方法

技术领域

本发明属于石油化工煤化工等领域，主要用于年产100万吨以上煤制油项目油品合成装置费托反应器吊装。

背景技术

2008年12月23日，国内第一个具有自主知识产权的山西潞安16万吨/年煤基合成油示范项目正式出油，2009年3月16日，内蒙古伊泰16万吨/年煤制油项目正式出油。这意味着我国完全利用自有核心技术实现煤制油，标志着国家“863”高新技术项目和中科院知识创新工程生产出了第一桶煤基合成油，并实现了产业化和产学研的高度结合，将对煤基合成油产业化产生重要的示范和推动作用，并成为国家实施能源安全战略的重要组成部分。

中科合成油技术有限公司在原单系列年产16万吨煤基合成油成功经验基础上，设计了单系列年产180万吨煤基合成油装置，将应用到年产540万吨煤基合成油工厂。核心设备费托合成反应器直径：Φ10.5m、高度61.2m，单台重约3000t(含内件)，该设备制造、运输、吊装成为项目建设关键线路和世界性技术难题。

国内外最大陆地式起重机特雷克斯CC8800-1TWIN，双臂履带式起重机额定最大起重能力3200t，玛姆特MSG80环形单臂起重机额定最大起重能力3072t；美国恩派克自装式塔架起重机最大起吊能力1500t；由中石化四公司引进国外的2500t门式液压提升系统，最大起重能力2500t，这些起重机很难完成这类设备的吊装任务。

发明内容

为了解决费托反应器吊装困难，本发明提供一种费托反应器上段和下段吊装的一体化吊装方法，它采用6400吨液压复式起重机和1600吨溜尾门架协同工作完成费托反应器的吊装工作。

本发明技术方案

6400吨液压复式起重机,包括钢架结构、电液动力系统，其特征是所述钢架结构包括四个塔架、主梁、联系梁、滑移承载梁，所述塔架包括底座、标准节、顶节装置，底座与顶节装置之间设置若干节叠加的标准节；顶节装置的上面安装有滑移承载梁；滑移承载梁的上面通过柔性铰连接主梁，塔架与塔架之间连接有联系梁；

所述电液动力系统包括提升装置、自顶升系统、滑移装置及提供液压动力的泵站；提升装置用于起吊重物，提升装置由提升器底座、提升器、钢绞线导向架组成，提升器底座为提升器提供支撑，提升器底座下滑移面与主梁上表面接触；

自顶升系统用于将位于底座上的一节标准节顶升至底座上方一个标准节高度的位置；所述自顶升系统由自顶升套架和推送小车组成，自顶升套架套在塔架的底座外围并与塔架的底座固定；自顶升套架套的顶升外套架上安装有顶升液压油缸；推送小车的轨道设置在塔架的底座上面并与塔架的底座固定，推送小车设置在轨道上；

滑移装置用于提供主梁在滑移承载梁上滑移，滑移装置包括轨道夹持器，轨道夹持器的一端设有油缸，油缸的活塞杆固定连接于柔性铰支座，轨道夹持器的另一端能够夹持主梁的轨道；轨道夹持器通过油管连接于爬行器泵站，通过泵站提供的动力驱动轨道夹持器的油缸伸出以推动与滑移梁固定连接的柔性铰支座移动，从而驱动主梁移动。

本发明主吊采用6400吨液压复式起重机，溜尾采用1600吨溜尾门架，完成筒体下段2260t吊装就位；上段200t吊装采用6400t液压复式起重机扩展工况，主梁带载滑移工况。

本发明基本技术参数

6400吨液压复式起重机参数：主吊起重机桁架中心与反费托反应器就位中心重合；起重机高度是78m；主梁配置8台提升器，起吊额定4800吨，两组主梁中心间距为10710mm，并以两台费托反应器中心连线对称。费托反应器起吊侧下层联系梁不安装，对侧下层和中层仅安装外侧单片联系梁。

1600吨溜尾门架参数：1600吨溜尾门架吊装最大高度为20m，配置两台提升器，起吊能力1200吨，专用吊具中心与门架中心重合。费托反应器进场前溜尾起重机中心距离主吊起重机起吊方向桁架中心60m。

拽溜锚点与主吊耳纠偏锚点参数：在1600吨溜尾门架从正常溜尾转入脱排阶段后需要溜尾拽溜和主吊耳纠偏力来保持设备姿态的稳定，拽溜锚点由两个170吨锚点组成，两个锚点中心间距为18m，距离吊装设备中心距离为90m，主吊耳纠偏锚点同样由两个170吨锚点组成，两锚点中心间距为18m，距离吊装设备中心距离为108m。

6400吨液压复式起重机桁架中心与反费托反应器就位中心重合；6400吨液压复式起重机高度是78m；主梁配置8台提升器，两组主梁中心间距为10710mm；锚点地面标高为±0，拽拉锚钢绞线与水平面夹角为4.4°，费托反应器临界倾角为73.9°，6400吨液压复式起重机吊耳纠偏拽拉锚点距离费托反应器基础中心距离为

L₁₁＝108000mm

6400吨液压复式起重机匀速提升速度不大于6m/h，在溜尾同步情况下，1600吨溜尾门架的滑移速度会随着提升时间不断变化；

1600吨溜尾门架滑移底座滑移至距离主吊起重机顶升套架100～200mm时，1600吨溜尾门架停止滑移，此时拽溜拉锚器钢绞线进行收缸，6400吨液压复式起重机吊耳纠偏拉锚器也同时进行收缸，工作过程中，注意观察6400吨液压复式起重机钢绞线垂直度，保证在整个操作过程中钢绞线垂直度处于安全范围内；当1600吨溜尾门架受力小于50吨时，1600吨溜尾门架钢绞线进行释放，释放过程中观察钢绞线垂直度是否处于安全范围内，当偏离安全范围时，用拽溜力和纠偏力进行调整，当1600吨溜尾门架提升器受力降为0时，将1600吨溜尾门架溜尾吊具与费托反应器脱离，此时1600吨溜尾门架竖直受力成功转换到尾部拽溜和6400吨液压复式起重机吊耳纠偏4台拉锚器上，接下来进入拽溜就位阶段；

拽溜拉锚器和6400吨液压复式起重机纠偏拉锚器同时释放钢绞线，任意一侧钢绞线释放速度不大于5m/h，在操作过程中观察钢绞线垂直度，通过钢绞线垂直度的变换来协调两侧拉锚器的钢绞线释放速度；当费托反应器倾角变为90°后完全拆除拽溜吊具，6400吨液压复式起重机提升器开始释放钢绞线准备就位。

所述1600吨溜尾门架，包括钢架结构，所述钢架结构包括两个塔架、主梁，每个塔架包括底座、标准节、顶节装置，底座与顶节装置之间设置若干节叠加的标准节；顶节装置上面安装有柔性铰，柔性铰连接主梁，主梁连接在两个塔架之间构成门形结构；提升装置安装在主梁上；

所述提升装置用于起吊重物，提升装置由提升器底座、提升器、钢绞线导向架组成，提升器底座为提升器提供支撑，提升器底座下表面与主梁上表面接触；提升装置上设有缆风绳机构；所述缆风绳机构包括液压泵站、液压油缸，液压泵站连接液压油缸，液压油缸连接缆风绳张紧架，缆风绳张紧架通过钢绞线连接缆风天锚连接器，缆风天锚连接器通过销轴铰接缆风绳连接架，缆风绳连接架设有与单门架连接的连接座；

所述缆风绳张紧架上设有吊耳，缆风绳张紧架由若干长钢板、短钢板焊接成矩形框架，缆风绳张紧架的一端设有连接耳；

连接耳由两块钢板平行组成，两块钢板上设有连接孔；

所述缆风绳连接架由三根钢管焊接成等腰三角形框架，三角形框架的三个连接点均设有连接座；连接座由三块钢板焊接成“门”字形，连接座上设有连接孔。

本发明解决了管口在吊装过程中与起重机吊具发生碰撞的问题；解决了溜尾脱排反应器受力转换问题；避免了在拽溜过程中发生主吊耳钢绞线偏离安全角度现象。

附图说明

图1是本发明费托反应器的起吊受力分析图。

图2是1600t溜尾门架滑移速度曲线图。

图3是1600t溜尾门架滑移曲线和费托反应器起吊高度曲线图。

图4是本发明中1600吨溜尾门架的结构图。

图5是本发明中缆风绳机构的结构图。

图6是图5向左旋转180度后的俯视图。

图7是本发明中缆风天锚连接器的结构图。

图8是图7沿A-A向的放大剖面图。

1、提升装置，2、缆风绳机构，3、吊绳，4、主梁，5、柔性铰，6、顶节装置，7、标准节。2-1、缆风天锚连接器，2-2、缆风绳张紧架，2-3、缆风绳连接架，2-4、液压油缸，2-5、钢绞线，2-6、销轴，2-7、挡板,2-8、连接座。

具体实施方式

吊装受力计算：

$F_Z=k_1{k}_2\frac{G(L_1-L_2)}{L-L_0-L_2}$

F_t＝k₁k₂G-F_Z

G＝G₁+G₂+G₃

则：

G＝2151+57.66+51.4＝2260t

$F_Z=1.1\×1.1\×\frac{2260\×(27250-290)}{54400-6150-290}=1537.2t$

F_t＝1.1×1.1×2260-1537.2＝1197.4t

就位前受力计算：

F_Z＝k₁k₂G

F_Z＝1.1×1.1×2260＝2734.6t

参数说明

k₁：动载系数；k₁＝1.1

k₂：不平衡系数；k₂＝1.1

L：设备总高；54400mm

L₀：主吊耳中心距离设备顶部距离；L₀＝6150mm

L₁：设备重心距离设备底边高度；L₁＝27250mm

L₂：设备溜尾吊耳中心距离设备底边高度；L₂＝290mm

F_Z：主吊吊装重量；

F_t：溜尾吊装重量；

G：吊装重量；

G₁：设备净重；G₁＝2151t

G₂：设备支撑结构及吊耳重量；G₂＝57.66t

G₃：已安装的内件重量；G₃＝51.4t。

脱排受力计算及说明

由于1600吨溜尾门架底座和6400吨起重机底座的宽度为7330mm，爬行器顶耳长度为90mm，6400吨液压复试起重机桁架中心和设备基础中心宽度为11100mm；拽拉锚点距离设备基础中心距离为

L₁₀＝90000mm

在理想状态下，当溜尾起重机滑移底座和6400吨起重机滑移底座相切的情况下溜尾起重机停止工作。

设备此时吊装高度按照设备直立后设备裙座下环板距离地脚螺栓的高度为200mm计算。

锚点地面标高为±0，经过计算机模拟得到在临界脱排状态，拽拉锚钢绞线与水平面夹角为4.4°，设备临界倾角为73.9°，主吊耳纠偏拽拉锚点距离设备基础中心距离为

L₁₁＝108000mm

则：

${\mathrm{\θ}}_3^{\′}=\arctan \frac{L_{12}\sqrt{{(L_3+L_4)}^2+L_5^2}\cos (\arctan \frac{L_3+L_4}{L_5}+(90-\mathrm{\θ}\left)\right)+C}{L_{10}}$

C：增加余量常数；C＝1287

θ₆＝θ-θ₃'

F₃L₉＝GL₈

L₈＝L₄cosθ

$F_3=\frac{{\mathrm{GL}}_8}{L_9}=\frac{{\mathrm{GL}}_4\cos \mathrm{\θ}}{\[L_3+L_4-L_5\tan (90-\mathrm{\θ}+{\mathrm{\θ}}_3^{\′})\]\sin (\mathrm{\θ}-{\mathrm{\θ}}_3^{\′})}$

拽拉锚点水平拉力：

$F_3^{\″}=F_3{\mathrm{cos\θ}}_3^{\′}=\frac{{\mathrm{GL}}_4{\mathrm{cos\θcos\θ}}_3^{\′}}{\[L_3+L_4-L_{5}tan(90-\mathrm{\θ}+{\mathrm{\θ}}_3^{\′})\]sin(\mathrm{\θ}-{\mathrm{\θ}}_3^{\′})}$

拽拉锚点竖直方向拉力：

$F_3^{\′}=F_3{\mathrm{sin\θ}}_3^{\′}=\frac{{\mathrm{GL}}_4{\mathrm{cos\θsin\θ}}_3^{\′}}{\[L_3+L_4-L_{5}tan(90-\mathrm{\θ}+{\mathrm{\θ}}_3^{\′})\]sin(\mathrm{\θ}-{\mathrm{\θ}}_3^{\′})}$

主吊耳修正钢绞线与水平面角度：

${\mathrm{\θ}}_4^{\′}=\arctan \frac{\frac{L_9}{\sin (90-{\mathrm{\θ}}_3)}+L_{10}{\mathrm{sin\θ}}_3^{\′}}{L_{11}}$

根据设备在临界静态情况下受力受力平衡：

主吊耳纠偏拽拉点水平分力为：

F₄”＝-F₃”

竖直方向分力为：

F₄'＝F₃tanθ₄'

6400吨起重机主吊钩受力：

F₂＝F₃'+F₄'+G

代号及参数说明：

G₃：已安装的内件重量；G₃＝51.4t。

θ：设备倾角；(小于设备脱排角度)

θ₃：1600吨溜尾吊耳中心与主吊耳中心连线与设备筒体垂直平面的角度；

${\mathrm{\θ}}_3=\arctan \left(\frac{L_3+L_4}{L_5}\right)$

L₃：1600吨溜尾吊耳与设备重心位置垂直距离；(L₃＝26960mm)

L₄：6400吨吊耳与设备重心位置垂直距离；(L4＝21000mm)

L₅：1600吨溜尾吊耳中心距离设备轴线的垂直距离；(L5＝5548mm)

L₈：设备重心距离主吊耳中心的垂直距离；

L₁₀：设备中心距离溜尾拽拉锚点的水平距离；(L₁₀＝90000mm)

L₁₁：设备中心距离主吊耳修正拽拉锚点的水平距离；(L₁₁＝108000mm)

θ₆：溜尾拽拉锚钢绞线与设备轴线的角度；

θ₃'：溜尾拽拉锚钢绞线与水平面的角度；

θ'₄：主吊耳纠偏拽拉锚钢绞线与水平面的角度；

L₉：设备主吊耳到溜尾拽拉锚钢绞线的垂直距离；

F₃：溜尾拽拉锚承受的拉力；

F₃'：溜尾拽拉锚承受的竖直拉力；

F₃”：溜尾拽拉锚承受的水平拉力；

F₄：主吊耳纠偏拽拉锚承受的拉力；

F₄'：主吊耳纠偏拽拉锚承受的竖直拉力；

F₄”：主吊耳纠偏拽拉锚承受的水平拉力；

起重机性能、起吊能力分析

主吊起重机采用8台提升器，每台提升器钢绞线穿线数量为30根，共计240根，查《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224—2003：Φ17.8-1×7–1860钢绞线,破断力为353kN，反应器下段吊装时最大受力为2733.6t。则安全系数：

$\mathrm{\η}=\frac{35.3\×240}{2734.6}=3.1>3$

满足吊装安全需要。

溜尾起重机两台提升器进行满穿，最大起吊重量为1200t，1200>1197.4溜尾起重机满足安全使用要求。

拽溜和主吊耳纠偏均采用340t锚点，由上表可知F3<340t，F4<340t，锚点安全。

吊装作业实施

本发明不仅节省了起重机地基处理费用，同时减少了起重机在转场过程中两组底座的找平找正工作量，提高了工作效率。

起重机安装完成后两组吊梁与两台基础中心线连线平行，中心距离为10710mm，

并以两台基础中心连线对称。两组吊具中心连线与基础正方向重合，

费托反应器起吊要求设备运输车辆将设备主吊耳中心位置运至基础中心，设备中心与两台基础中心连线重合。起吊位置要求设备吊耳中心与设备基础中心重合。

在主吊耳挂钩之前，首先要将主吊耳纠偏钢丝绳挂到主吊上。

溜尾起重机采用1600吨溜尾门架(中国专利申请号是201310749394.6)，门架行至设备溜尾吊耳中心正上方后连接好溜尾锁具和溜尾转换吊具后即可开始正式起吊。

本发明溜尾采用1600吨溜尾门架，主吊起重机和溜尾门架均采用中央控制室集中控制，反应器吊装过程中计算机自动对主吊钢绞线垂直度数据进行采集，通过计算机分析计算后控制溜尾起重机滑移速度。保持溜尾滑移和主吊提升的非线性同步关系。

溜尾同步控制关系安全情况下，主吊起重机匀速提升速度不大于6m/h，在溜尾同步情况下，溜尾起重机的滑移速度会随着提升时间不断变化。

费托反应器设备长度为

L＝54400mm

对费托反应器在任意时刻进行数学分析，得到如下公式

$L^2-{\left(V_{0}t\right)}^2={(L-{\&Integral;}_0^t{V}_{t}dt)}^2$ (当t＝0时，V_t＝0)

即： $L-\sqrt{L^2-{\left(V_{0}t\right)}^2}={\&Integral;}_0^t{V}_{t}dt$

$L-\sqrt{L^2-{\left(V_{0}t\right)}^2}=\frac{V_t^2}{2}+C$

代入t＝0时，V_t＝0得到

C＝0

解得： $V_t=\sqrt{2(L-\sqrt{L^2-{\left(V_{0}t\right)}^2})}$

得到1600t溜尾门架滑移速度曲线图，1600t溜尾门架滑移曲线和费托反应器起吊高度曲线图(如图2、图3所示)。

拽溜脱排

由于本发明溜尾起重机和主吊起重机桁架中心间距相同，且费托反应器就位中心距离起吊方向桁架中心间距为11.1m，因此溜尾门架不能将费托反应器溜尾到就位位置，需要通过拽溜脱排过程就位。

拽溜脱排是用拽溜力替代1600吨溜尾门架垂直提升力，使溜尾起重机提供的垂直力完全由拽溜力在垂直方向的分力提供；同时由于拽溜力在提供垂直向上分力的同时会产生一个水平分力，此水平分力将导致主吊钢绞线垂直度发生偏移安全角，为此需要在主吊耳处增加一个纠偏力，来抵消拽溜力产生的水平分力。

1600吨溜尾门架滑移底座滑移至距离主吊起重机顶升套架100～200mm时，溜尾门架停止滑移，此时拽溜拉锚器钢绞线进行收缸，同时为了保证主吊钢绞线的处于安全角度范围内，主吊耳纠偏拉锚器也同时进行收缸，工作过程中，注意观察主吊钢绞线垂直度，保证在整个操作过程中钢绞线垂直度处于安全范围内；当1600吨溜尾门架受力小于50吨时，1600吨溜尾门架钢绞线进行释放，释放过程中观察钢绞线垂直度是否处于安全范围内，当偏离安全范围时，用拽溜力和纠偏力进行调整，当1600吨溜尾门架提升器受力降为0时，将溜尾吊具与费托反应器脱离，此时1600吨溜尾门架竖直受力成功转换到尾部拽溜和主吊耳纠偏4台拉锚器上，接下来进入拽溜就位阶段。

拽溜就位

拽溜就位是指费托反应器在拽溜力和纠偏力的协同工作下完成费托反应器倾角由74°到90°的变换。拽溜拉锚器和主吊纠偏拉锚器同时释放钢绞线，任意一侧钢绞线释放速度不大于5m/h，在操作过程中观察钢绞线垂直度，通过钢绞线垂直度的变换来协调两侧拉锚器的钢绞线释放速度。当费托反应器倾角变为90°后完全拆除拽溜吊具，主吊起重机提升器开始释放钢绞线准备就位。

就位过程中当提升器下降至费托反应器裙座最低点距离地脚螺栓顶面约50mm时停止，这时手动微调每个提升器，使费托反应器裙座与到地脚螺栓距离相同，完成后分别观察费托反应器群组4个方向开孔与地脚螺栓是否对中。

若在X方向存在偏差，可通过微调1#、2#、3#、4#或5#、6#、7#、8#提升器调整偏差量，每个提升器最小可以实现1mm位移量微调，保证了控制的精确性；若在Y方向存在偏差，可以通过Y方向使用一个5吨倒链进行调整；若费托反应器裙座螺栓孔中心与地脚螺栓中心存在微小角度偏差，使用预先在起重机套架上固定的4个5吨倒链进行调整，经验证明，这种方法在实际使用中效果良好。

偏差的调整按照先X轴，后Y轴，最后调整角度偏差顺序进行，调整完毕后提升器下降，费托反应器就位完成。

上段吊装

费托反应器上段总重200吨，吊装采用本发明扩展工况，主梁带载滑移进行吊装，采用4组提升器，两点平衡提升法进行起吊；吊装上段要求起重机起吊侧下层和中层联系梁拆除，上层联系梁仅保留外侧单片，两个通用吊具中心与费托反应器基础中心重合。

本发明的主吊起重机采用6400吨液压复式起重机或中国专利申请号是201310610826.5公开的液压复式起重机，溜尾采用1600t溜尾门架(中国专利申请号是201310749394.6)。

所述6400吨液压复式起重机由钢架结构、电液动力系统和计算机控制系统组成，其特征是所述钢架结构包括四个塔架、主梁、联系梁、滑移承载梁，所述塔架包括底座、标准节、顶节装置，底座与顶节装置之间设置若干节叠加的标准节；顶节装置的上面安装有滑移承载梁；滑移承载梁的上面通过柔性铰连接主梁，塔架与塔架之间连接有联系梁；

所述电液动力系统包括提升装置、自顶升系统、滑移装置及提供液压动力的泵站；提升装置用于起吊重物，提升装置由提升器底座、提升器、钢绞线导向架组成，提升器底座为提升器提供支撑，提升器底座下滑移面与主梁上表面接触；

自顶升系统用于将位于底座上的一节标准节顶升至底座上方一个标准节高度的位置；所述自顶升系统由自顶升套架和推送小车组成，自顶升套架套在塔架的底座外围并与塔架的底座固定；自顶升套架套的顶升外套架上安装有顶升液压油缸；推送小车的轨道设置在塔架的底座上面并与塔架的底座固定，推送小车设置在轨道上；

滑移装置用于提供主梁在滑移承载梁上滑移，滑移装置包括轨道夹持器，轨道夹持器的一端设有油缸，油缸的活塞杆固定连接于柔性铰支座，轨道夹持器的另一端能够夹持主梁的轨道；轨道夹持器通过油管连接于爬行器泵站，通过泵站提供的动力驱动轨道夹持器的油缸伸出以推动与滑移梁固定连接的柔性铰支座移动，从而驱动主梁移动。

1600t溜尾门架包括钢架结构，所述钢架结构包括两个塔架、主梁4，每个塔架包括底座、标准节7、顶节装置6，底座与顶节装置6之间设置若干节叠加的标准节；顶节装置上面安装有柔性铰5，柔性铰5连接主梁4，主梁连接在两个塔架之间构成门形结构；提升装置1安装在主梁4上。

所述提升装置用于起吊重物，提升装置由提升器底座、提升器、钢绞线导向架组成，提升器底座为提升器提供支撑，提升器底座下表面与主梁上表面接触。

图5、图6所示，缆风绳机构2包括液压泵站、液压油缸2-4，液压泵站连接液压油缸，其特征是液压油缸连接缆风绳张紧架2-2，缆风绳张紧架2-2通过钢绞线2-5连接缆风天锚连接器2-1，缆风天锚连接器2-1通过销轴2-6铰接缆风绳连接架2-3，缆风绳连接架2-3设有与单门架连接的连接座。

销轴2-6的一端通过螺栓设有挡板2-7。

所述缆风绳张紧架上设有吊耳，缆风绳张紧架由若干长钢板、短钢板焊接成矩形框架，缆风绳张紧架的一端设有连接耳。连接耳由两块钢板平行组成，两块钢板上设有连接孔。

所述缆风绳连接架由三根钢管焊接成等腰三角形框架，三角形框架的三个连接点均设有连接座。连接座由三块钢板焊接成“门”字形，连接座上设有连接孔。

图7、图8所示，所述缆风天锚连接器由两块长钢板1-5(厚度是50×宽度是314×长度是1270mm)、一块厚度是30×宽度是314×长度是414mm的钢板1-1、2块厚度是30×宽度是220×长度是314mm的钢板1-2、一块厚度是50×宽度是314×长度是414mm的钢板1-3、4块厚度是20×宽度是50×长度是800mm的钢板1-4、2块厚度是20×宽度是63×长度是220mm的钢板1-7、2块厚度是20×宽度是33×长度是220mm的钢板1-8和环形钢板1-6(20×D300/d160mm)组成。

两块长钢板1-5平行，每块长钢板1-5的外侧焊接两块厚度是20×宽度是50×长度是800mm的钢板1-4。厚度是30×宽度是314×长度是414mm的钢板1-1水平且与两块长钢板1-5垂直焊接，钢板1-1的下面焊接两块厚度是30×宽度是220×长度是314mm的钢板1-2。钢板1-2的下面焊接钢板1-3，钢板1-2的内侧焊接钢板1-8。

两块长钢板1-5的内侧焊接钢板1-7，两块长钢板1-5的一端设有连接孔1-9，环形钢板1-6分别设置在两块长钢板1-5的外侧。

Claims (1)

1.6400吨液压复式起重机吊装费托反应器的方法，采用6400吨液压复式起重机为主吊，采用1600吨溜尾门架进行溜尾，所述6400吨液压复式起重机包括第一钢架结构、电液动力系统，其特征是所述第一钢架结构包括四个第一塔架、第一主梁、联系梁、滑移承载梁，所述第一塔架包括第一底座、第一标准节、第一顶节装置，第一底座与第一顶节装置之间设置若干节叠加的第一标准节；第一顶节装置的上面安装有滑移承载梁；滑移承载梁的上面通过第一柔性铰连接第一主梁，第一塔架与第一塔架之间连接有联系梁；

所述电液动力系统包括第一提升装置、自顶升系统、滑移装置及提供液压动力的泵站；第一提升装置用于起吊重物，第一提升装置由第一提升器底座、第一提升器、第一钢绞线导向架组成，第一提升器底座为第一提升器提供支撑，第一提升器底座下滑移面与第一主梁上表面接触；

自顶升系统用于将位于第一底座上的一节第一标准节顶升至第一底座上方一个第一标准节高度的位置；所述自顶升系统由自顶升套架和推送小车组成，自顶升套架套在第一塔架的第一底座外围并与第一塔架的第一底座固定；自顶升套架套的顶升外套架上安装有顶升液压油缸；推送小车的轨道设置在第一塔架的第一底座上面并与第一塔架的第一底座固定，推送小车设置在轨道上；

滑移装置用于提供第一主梁在滑移承载梁上滑移，滑移装置包括轨道夹持器，轨道夹持器的一端设有油缸，油缸的活塞杆固定连接于柔性铰支座，轨道夹持器的另一端能够夹持第一主梁的轨道；轨道夹持器通过油管连接于爬行器泵站，通过泵站提供的动力驱动轨道夹持器的油缸伸出以推动与滑移梁固定连接的柔性铰支座移动，从而驱动第一主梁移动；

所述1600吨溜尾门架，包括第二钢架结构，所述第二钢架结构包括两个第二塔架、第二主梁，每个第二塔架包括第二底座、第二标准节、顶节装置，第二底座与顶节装置之间设置若干节叠加的第二标准节；顶节装置上面安装有柔性铰，柔性铰连接第二主梁，第二主梁连接在两个第二塔架之间构成门形结构；第二提升装置安装在第二主梁上；

所述第二提升装置用于起吊重物，第二提升装置由第二提升器底座、第二提升器、第二钢绞线导向架组成，第二提升器底座为第二提升器提供支撑，第二提升器底座下表面与第二主梁上表面接触；第二提升装置上设有缆风绳机构；所述缆风绳机构包括液压泵站、液压油缸，液压泵站连接液压油缸，液压油缸连接缆风绳张紧架，缆风绳张紧架通过钢绞线连接缆风天锚连接器，缆风天锚连接器通过销轴铰接缆风绳连接架，缆风绳连接架设有与单门架连接的连接座；

所述缆风绳张紧架上设有吊耳，缆风绳张紧架由若干长钢板、短钢板焊接成矩形框架，缆风绳张紧架的一端设有连接耳；

连接耳由两块钢板平行组成，两块钢板上设有连接孔；

所述缆风绳连接架由三根钢管焊接成等腰三角形框架，三角形框架的三个连接点均设有连接座；连接座由三块钢板焊接成“门”字形，连接座上设有连接孔；

6400吨液压复式起重机桁架中心与费托反应器就位中心重合；6400吨液压复式起重机高度是78m；第一主梁配置8台提升器，两组第一主梁中心间距为10710mm；

锚点地面标高为±0，拽拉锚钢绞线与水平面夹角为4.4°，费托反应器临界倾角为73.9°，6400吨液压复式起重机吊耳纠偏拽拉锚点距离费托反应器基础中心距离为L₁₁=108000mm；

6400吨液压复式起重机匀速提升速度不大于6m/h；

1600吨溜尾门架的滑移底座滑移至距离6400吨液压复式起重机顶升套架100~200mm时，1600吨溜尾门架停止滑移，此时拽溜拉锚器钢绞线进行收缸，6400吨液压复式起重机吊耳纠偏拉锚器也同时进行收缸，工作过程中，注意观察6400吨液压复式起重机钢绞线垂直度，保证在整个操作过程中钢绞线垂直度处于安全范围内；当1600吨溜尾门架受力小于50吨时，1600吨溜尾门架钢绞线进行释放，释放过程中观察钢绞线垂直度是否处于安全范围内，当偏离安全范围时，用拽溜力和纠偏力进行调整，当1600吨溜尾门架第二提升器受力降为0时，将1600吨溜尾门架溜尾吊具与费托反应器脱离，此时1600吨溜尾门架竖直受力成功转换到尾部拽溜和6400吨液压复式起重机吊耳纠偏4台拉锚器上，接下来进入拽溜就位阶段；

拽溜拉锚器和6400吨液压复式起重机纠偏拉锚器同时释放钢绞线，任意一侧钢绞线释放速度不大于5m/h，在操作过程中观察钢绞线垂直度，通过钢绞线垂直度的变换来协调两侧拉锚器的钢绞线释放速度；当费托反应器倾角变为90°后完全拆除拽溜吊具，6400吨液压复式起重机提升器开始释放钢绞线准备就位。