CN103962525A - 一种抑制板坯晶界裂纹的冷却方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及钢铁连铸领域,尤其涉及一种抑制板坯晶界裂纹的冷却方法,其特征在于,在传统连铸冷却工艺的基础上,分别提高铸坯最后两个冷却区段的冷却强度,其具体操作步骤如下:1)浇次开浇后,初期二冷水按照常规冷却曲线进行控制,待铸坯头部过45处出扇形段最少5米后,再开始投入强冷曲线;2)浇铸过程中监控铸坯是否变形,调整铸坯上下冷却水流量;3)将铸坯出扇形处表面温度控制在600℃以下;4)在浇次最后一罐钢水剩余20吨时,将强冷曲线转换成常规冷却曲线。与现有技术相比,本发明有益效果是:使铸坯中心保持在热脆高温线以上的组织结构,有效避开了脆性区间和晶界裂纹产生的条件,为厚板坯热装工艺的实施创造了技术条件。
Description
技术领域
本发明涉及钢铁冶金连铸领域,尤其涉及一种抑制板坯晶界裂纹的冷却方法。
背景技术
在连铸厚板坯生产过程中,常常会遇到在所检验的铸坯上未发现裂纹的存在,而轧制出的中厚板表面却存在较严重的裂纹缺陷,尤其是含Nb、V、Ti的钢种在热装热送条件下的问题尤为突出,成为目前提高板坯质量和扩大品种的障碍。经检验分析,主要原因是晶界裂纹造成,含Nb、V、Ti元素的微合金钢种,在铸坯凝固过程中会发生微量元素的析出,铸坯热送热装时,部分微量元素会回溶到奥氏体中,但依然有部分微量元素存在于晶界处,晶界微量元素的存在会起到抑制晶粒长大的作用,但使铸坯的高温塑性降低,从而轧制时容易产生晶界裂纹。根据钢的热脆性理论可知,微合金化钢种存在临界转变温度和热脆性温度区间,在此区间内进行装炉加热轧制,极易产生晶界裂纹缺陷。在当前连铸常规冷却工艺条件下,其冷却工艺曲线见图1,生产出的高温铸坯运行到加热炉时的温度基本都落在850℃热脆性温度区间,从而轧后易产生晶界裂纹,目前常规解决措施是将生产出的高温铸坯下线冷却45小时后,再重新上线进加热炉轧制,此方法虽然降低了轧后裂纹的发生率,但是造成了大量能源的浪费,同时也一定程度上影响品种合同的执行周期。
发明内容
本发明的目的是提供一种抑制板坯晶界裂纹的冷却方法,克服现有连铸常规冷却工艺生产的铸坯不能热装的现状,以减轻或消除热装轧制后的晶界裂纹缺陷,为厚板坯实现热装提供技术支持。
为实现上述目的,本发明通过以下技术方案实现:
一种抑制板坯晶界裂纹的冷却方法,在传统连铸冷却工艺的基础上,分别提高铸坯30~38米处扇形冷却区段和38~45米处扇形冷却区段的冷却强度,使铸坯在铸坯45m处的出扇形区表面快速降温至600℃以下,其具体操作步骤如下:
1)浇次开浇后,初期二冷水按照常规冷却曲线进行控制,待铸坯头部过45处出扇形段最少5米后,再开始投入强冷曲线,分别将扇形段最后两个冷却区段中的30~38m处冷却水流量由220~225L/min提高到240~245L/min,38~45m处冷却水流量由220~224L/min提高到260~268L/min,防止坯头过冷导致变形而影响脱引锭和切割坯头;
2)浇铸过程中监控铸坯是否变形,如果出现铸坯向下变形,则把强冷曲线修改成一级手动控制,并将铸坯下部冷却水流量调高到225~235L/min;如果出现向上变形,则把强冷曲线修改成一级手动控制,并将铸坯上部冷却水流量调高到90~100L/min;
3)浇铸过程中监测铸坯的45米出扇形处的表面温度,如出现扇形段出口温度高于600℃时,铸机降速0.5m/min,并将铸坯上部冷却水流量增加到224~234L/min、铸坯下部冷却水流量增加到90~100L/min,直到将铸坯表面温度控制在600℃以下;
4)在浇次最后一罐钢水剩余20吨时,将强冷曲线转换成常规冷却曲线,防止坯尾变形。
所述铸坯的断面尺寸范围在(200~300)mm×(1250~2300)mm,其化学组成成分中(wt%):Nb0.01~0.04%、V0.02~0.04%、Ti0.01~0.025%。
与现有技术相比,本发明有益效果是:能够把铸坯45米出扇形处表面温度降至600℃以下的低温状态,芯部温度仍然保持正常温度状态,使铸坯中心保持在热脆高温线以上的组织结构,而铸坯的表层保持在热脆低温线以下的组织结构,从而有效避开了脆性区间和晶界裂纹产生的条件,晶粒组织得到明显细化,应用表明,连铸坯直装产生晶界裂纹的发生率由34%降低到0,为厚板坯热装工艺的实施创造了技术条件。
附图说明
图1是传统常规冷却曲线;
图2是本发明实施例强冷曲线。
具体实施方式
下面结合附图对本发明的具体实施方式作进一步说明:
实施例1
以断面尺寸250×2050mm的高强船板钢AH36生产过程为例,具体冷却控制操作步骤如下:
1)浇次开浇后,初期二冷水按照常规冷却曲线进行控制,待铸坯头部过45处出扇形段最少5米后,再开始投入强冷曲线,扇形段最后两个冷却区段的冷却水流量分别由225L/min提高到240L/min(约30~38m处)、由224L/min提高到265L/min(约38~45m处),防止坯头过冷导致变形而影响脱引锭和切割坯头;
2)浇铸过程中监控铸坯是否变形,如果出现铸坯向下变形,则把强冷曲线修改成一级手动控制,并将铸坯下部冷却水流量调高到228L/min;如果出现向上变形,则把强冷曲线修改成一级手动控制,并将铸坯上部冷却水流量调高到97L/min;
3)浇铸过程中监控铸坯的45米出扇形处的表面温度,如出现扇形段出口温度高于600℃时,铸机降速0.5m/min,并将铸坯上部冷却水流量增加到227L/min、铸坯下部冷却水流量增加到97L/min,直到将铸坯表面温度控制在600℃以下;
4)在浇次最后一罐钢水剩余20吨时,将强冷曲线转换成常规冷却曲线,防止坯尾变形。
实施例2
以断面尺寸250×1850mm的高强船板钢Q345B生产过程为例,具体冷却控制操作步骤如下:
1)浇次开浇后,初期二冷水按照常规冷却曲线进行控制,待铸坯头部过45处出扇形段最少5米后,再开始投入强冷曲线,扇形段最后两个冷却区段的冷却水流量分别由225L/min提高到243L/min(约30~38m处)、由224L/min提高到267L/min(约38~45m处),防止坯头过冷导致变形而影响脱引锭和切割坯头;
2)浇铸过程中监控铸坯是否变形,如果出现铸坯向下变形,则把强冷曲线修改成一级手动控制,并将铸坯下部冷却水流量调高到230L/min;如果出现向上变形,则把强冷曲线修改成一级手动控制,并将铸坯上部冷却水流量调高到98L/min;
3)浇铸过程中监控铸坯的45米出扇形处的表面温度,如出现扇形段出口温度高于600℃时,铸机降速0.5m/min,并将铸坯上部冷却水流量增加到228L/min、铸坯下部冷却水流量增加到98L/min,直到将铸坯表面温度控制在600℃以下;
4)在浇次最后一罐钢水剩余20吨时,将强冷曲线转换成常规冷却曲线,防止坯尾变形。
经实验验证,本发明对铸坯的断面尺寸范围在(200~300)mm×(1250~2300)mm,其化学组成成分中(wt%):Nb0.01~0.04%、V0.02~0.04%、Ti0.01~0.025%的钢材生产,均可起到明显的抑制晶界裂纹的作用。
Claims (2)
1.一种抑制板坯晶界裂纹的冷却方法,其特征在于,在传统连铸冷却工艺的基础上,分别提高铸坯30~38米处扇形冷却区段和38~45米处扇形冷却区段的冷却强度,使铸坯在铸坯45m处的出扇形区表面快速降温至600℃以下,其具体操作步骤如下:
1)浇次开浇后,初期二冷水按照常规冷却曲线进行控制,待铸坯头部过45处出扇形段最少5米后,再开始投入强冷曲线,分别将扇形段最后两个冷却区段中的30~38m处冷却水流量由220~225L/min提高到240~245L/min,38~45m处冷却水流量由220~224L/min提高到260~268L/min;
2)浇铸过程中监控铸坯是否变形,如果出现铸坯向下变形,则把强冷曲线修改成一级手动控制,并将铸坯下部冷却水流量调高到225~235L/min;如果出现向上变形,则把强冷曲线修改成一级手动控制,并将铸坯上部冷却水流量调高到90~100L/min;
3)浇铸过程中监测铸坯的45米出扇形处的表面温度,如出现扇形段出口温度高于600℃时,铸机降速0.5m/min,并将铸坯上部冷却水流量增加到224~234L/min、铸坯下部冷却水流量增加到90~100L/min,直到将铸坯表面温度控制在600℃以下;
4)在浇次最后一罐钢水剩余20吨时,将强冷曲线转换成常规冷却曲线。
2.根据权利要求1所述的一种抑制板坯晶界裂纹的冷却方法,其特征在于,所述铸坯的断面尺寸范围在(200~300)mm×(1250~2300)mm,其化学组成成分中(wt%):Nb0.01~0.04%、V0.02~0.04%、Ti0.01~0.025%。
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Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105478703A (zh) * | 2015-12-11 | 2016-04-13 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种防止微合金化钢连铸板坯角部横裂纹的方法 |
CN108907131A (zh) * | 2018-07-10 | 2018-11-30 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种降低板坯连铸头尾坯表面裂纹的二冷控制方法 |
CN109128074A (zh) * | 2018-09-25 | 2019-01-04 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种可热送热装的微合金钢的生产方法 |
CN109202029A (zh) * | 2018-09-04 | 2019-01-15 | 张家港荣盛炼钢有限公司 | 防止微合金钢连铸坯矫直和热送裂纹的生产方法 |
CN115090848A (zh) * | 2022-06-15 | 2022-09-23 | 河钢乐亭钢铁有限公司 | 防止连铸过程铸坯弯曲变形的工艺方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006095565A (ja) * | 2004-09-29 | 2006-04-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 丸鋳片の連続鋳造方法、丸鋳片および継目無管の製管方法 |
CN101585077A (zh) * | 2009-06-26 | 2009-11-25 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 防止车轮钢连铸板坯微裂纹的冷却方法 |
CN102380596A (zh) * | 2011-11-21 | 2012-03-21 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种双流板坯连铸机调整二冷水量和辊缝值方法 |
CN103600049A (zh) * | 2013-11-29 | 2014-02-26 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种控制和改善模具钢连铸厚板坯内部质量的工艺 |
-
2014
- 2014-04-21 CN CN201410161683.9A patent/CN103962525B/zh active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006095565A (ja) * | 2004-09-29 | 2006-04-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 丸鋳片の連続鋳造方法、丸鋳片および継目無管の製管方法 |
CN101585077A (zh) * | 2009-06-26 | 2009-11-25 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 防止车轮钢连铸板坯微裂纹的冷却方法 |
CN102380596A (zh) * | 2011-11-21 | 2012-03-21 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种双流板坯连铸机调整二冷水量和辊缝值方法 |
CN103600049A (zh) * | 2013-11-29 | 2014-02-26 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种控制和改善模具钢连铸厚板坯内部质量的工艺 |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105478703A (zh) * | 2015-12-11 | 2016-04-13 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种防止微合金化钢连铸板坯角部横裂纹的方法 |
CN108907131A (zh) * | 2018-07-10 | 2018-11-30 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种降低板坯连铸头尾坯表面裂纹的二冷控制方法 |
CN108907131B (zh) * | 2018-07-10 | 2020-07-03 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种降低板坯连铸头尾坯表面裂纹的二冷控制方法 |
CN109202029A (zh) * | 2018-09-04 | 2019-01-15 | 张家港荣盛炼钢有限公司 | 防止微合金钢连铸坯矫直和热送裂纹的生产方法 |
CN109128074A (zh) * | 2018-09-25 | 2019-01-04 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种可热送热装的微合金钢的生产方法 |
CN115090848A (zh) * | 2022-06-15 | 2022-09-23 | 河钢乐亭钢铁有限公司 | 防止连铸过程铸坯弯曲变形的工艺方法 |
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