CN102380596A - 一种双流板坯连铸机调整二冷水量和辊缝值方法 - Google Patents

一种双流板坯连铸机调整二冷水量和辊缝值方法 Download PDF

Info

Publication number
CN102380596A
CN102380596A CN2011103698295A CN201110369829A CN102380596A CN 102380596 A CN102380596 A CN 102380596A CN 2011103698295 A CN2011103698295 A CN 2011103698295A CN 201110369829 A CN201110369829 A CN 201110369829A CN 102380596 A CN102380596 A CN 102380596A
Authority
CN
China
Prior art keywords
cold
cooling
secondary cooling
cooling water
water amount
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN2011103698295A
Other languages
English (en)
Other versions
CN102380596B (zh
Inventor
李子林
王三忠
程德朝
刘海强
裴凤娟
黄重
高新军
袁世堂
盛士峰
厚健龙
徐党委
袁爽
陈波
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Anyang Iron and Steel Co Ltd
Original Assignee
Anyang Iron and Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Anyang Iron and Steel Co Ltd filed Critical Anyang Iron and Steel Co Ltd
Priority to CN201110369829.5A priority Critical patent/CN102380596B/zh
Publication of CN102380596A publication Critical patent/CN102380596A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN102380596B publication Critical patent/CN102380596B/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Landscapes

  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

本发明公开了一种双流板坯连铸机调整二冷水量和辊缝值方法,双流板坯连铸机的二次冷却共分12个冷却区,共有10个冷却水表,分为五档,按照强冷:二冷比水量1.0~1.1L/kg,中冷:二冷比水量0.8~0.9L/kg,弱冷:二冷比水量0.7~0.8L/kg,中弱冷:二冷比水量0.45~0.6L/kg,微弱冷:二冷比水量0.4~0.45L/kg划分,以分别适应不同钢种的冷却需求;二次冷却区支撑辊的辊缝从上到下符合铸坯线收缩的规律,呈连续形递减,且上一扇形段出口与下一扇形段入口的辊间开口度保持一致。本发明降低内部裂纹发生率,优化铸坯低倍组织结构,提高钢材性能合格率的良好效果。

Description

一种双流板坯连铸机调整二冷水量和辊缝值方法
技术领域
本发明属于板坯连铸领域,具体涉及一种通过调整二冷水量和优化辊缝来改善板坯内部质量的一种双流板坯连铸机调整二冷水量和辊缝值方法。
背景技术
目前,为了获得良好的连铸坯质量,一般根据钢种和产品的不同要求,在连续浇铸过程中分阶段采用不同的工艺技术,如钢包长水口保护浇注、中间包冶金技术、浸入式水口设计、保护渣性能优化、结晶器液面波动控制、二次冷却区控制、电磁搅拌技术和动态轻压下技术等,以达到有效控制连铸坯质量、保证产品性能的目的。
连铸坯的内部缺陷主要决定于在二次冷却区铸坯冷却过程和铸坯支撑系统,其主要表现形式为裂纹、偏析、疏松和夹杂等。经过轧制或热处理后,有些缺陷可以焊合,对产品性能并无影响。但严重的内部缺陷,会降低产品的机械性能和耐腐蚀性能,造成船板钢等断口检验不合格,影响钢的加工和使用性能,降低中厚板探伤合格率等,对产品质量产生很大危害。因此,现阶段理论上主要从板坯凝固过程中传热、传质和应力作用三个方面入手来改善板坯的内部质量,即采用合理的二次冷却制度,使铸坯均匀冷却;控制二冷区铸坯受力和变形,减少裂纹;控制液相穴钢水流动,促进和改善夹杂物上浮与分布。
发明内容
由鉴于此,本发明提供了一种双流板坯连铸机调整二冷水量和辊缝值方法,通过加大二次冷却比水量和连续收缩辊缝来改善板坯内部质量,其打破了常规双流板坯连铸机二冷采用弱冷和阶梯形收缩辊缝的现状,为降低铸坯裂纹发生率,防止鼓肚、减轻偏析和优化板坯低倍组织结构,提供了一套实际可操作性强的板坯内部质量控制方法。
为了实现上述目的,本发明采用以下技术方案:
一种双流板坯连铸机调整二冷水量和辊缝值方法,其中,双流板坯连铸机的二次冷却共分12个冷却区,共有10个冷却水表,分为五档,按照强冷:二冷比水量1.0~1.1 L/kg,中冷:二冷比水量0.8~0.9 L/kg,弱冷:二冷比水量0.7~0.8 L/kg,中弱冷:二冷比水量0.45~0.6 L/kg,微弱冷:二冷比水量0.4~0.45 L/kg划分,以分别适应不同钢种的冷却需求;
二次冷却区支撑辊的辊缝从上到下符合铸坯线收缩的规律,呈连续形递减,且上一扇形段出口与下一扇形段入口的辊间开口度保持一致。
进一步,低碳钢或裂纹不敏感钢的二冷比水量为1.0~1.1 L/kg。
进一步,裂纹敏感钢或低合金钢的二冷比水量为0.45~0.55 L/kg。
本发明的有益效果为:
为了改善连铸坯的低倍组织结构,一般会在板坯连铸二次冷却区采取弱冷却,适当减少水量以增加等轴晶比例,但带液芯矫直时,由于固液交界面的糊状区晶体强度和塑性都非常小,当凝固壳受应力作用(如热应力、鼓肚力、矫直力)的变形超过其临界值时,就会在铸坯两相区凝固界面上产生裂纹,因此,本发明优化了双流板坯连铸机的原有二冷水表,加大二冷比水量,使其冷却能力增强,以尽量避免带液芯矫直,降低铸坯裂纹发生率。
钢水由液态转变为固态,随着温度下降将发生液态收缩、凝固收缩和固态收缩,其中固态收缩表现为整个铸坯的线收缩,其对铸坯的内部质量有着重要的影响。因此,结晶器应保持一定的倒锥度,二次冷却区支撑辊的辊缝从上到下则应符合铸坯线收缩的规律。由于考虑到设备维护简单,一般将二次冷却区设计为呈阶梯形收缩的辊缝,即每一扇形段的出口和入口的辊缝开口度相同,仅在两个扇形段之间进行辊缝收缩。由于上一扇形段出口与下一扇形段入口的辊缝不同,拉坯过程中会在两个扇形段之间出现鼓肚,进而加重板坯内部溶质元素的偏析,给后续钢板轧制带来不能弥补的缺陷。为了使二冷区支撑辊更加符合铸坯线收缩规律,本发明把辊子开口度优化为连续收缩的辊缝,即上一扇形段出口与下一扇形段入口的辊间开口度保持一致,这样铸坯仅在该扇形段内进行连续变形,还可在板坯的凝固末端加大辊缝收缩量来补偿铸坯最后凝固的收缩,从而抑制残余钢水的流动,防止板坯鼓肚,减轻中心偏析,优化铸坯低倍组织结构,提高钢材性能合格率,尤其是延伸合格率。
本发明在双流板坯连铸机上通过加大二次冷却比水量,在凝固末端设置强冷区,同时采用连续形辊缝收缩技术,使二次冷却区支撑辊的辊缝呈连续形递减,且上一扇形段出口与下一扇形段入口的辊间开口度保持一致,从而避免带液芯矫直板坯,达到防止板坯鼓肚,减轻中心偏析,增加等轴晶率,降低板坯内部裂纹发生率,优化铸坯低倍组织结构,提高钢材性能尤其是钢板延伸合格率。
具体实施方式
加大二冷水量:
铸坯中心偏析是与凝固末期液相穴末端糊状区的体积有关的。在凝固末端设置强冷区,且强冷区长度和冷却水量是可调的,强冷能压实铸坯芯部,防止坯壳鼓胀,增加等轴晶区,使中心偏析大为改善。
本发明在双流板坯连铸机现有冷却水表的基础上进行生产试验,根据传热理论、铸坯凝固冶金准则和铸坯质量情况反馈,优化二次冷却区各段的冷却水量,确定各段最佳冷却水量分配比(见表1),最后制定出一套适合不同拉速、断面和钢种的冷却水表。双流板坯连铸机的二次冷却共分12个冷却区,分别采用喷淋水/气雾冷却方式,其原冷却水表的比水量在0.3~0.9 L/kg。首先,针对某一钢种,生产时采用比原冷却水表比水量大0.1~0.2 L/kg的水表,其他工艺参数不变,跟踪铸坯质量情况。接着,根据铸坯质量情况反馈,调整各段冷却水量分配,如针对裂纹敏感钢,加大结晶器足辊、弯曲段上部冷却水量,加大矫直前扇形段的外弧冷却水量,再观察铸坯质量情况。最后,经过反复调试,确定适合不同拉速、不同断面和不同钢种的冷却水表。
优化之后,双流板坯连铸机的二次冷却共分12个冷却区,共有10个冷却水表,按照强冷(二冷比水量1.0~1.1 L/kg)、中冷(二冷比水量0.8~0.9 L/kg)、弱冷(二冷比水量0.7~0.8 L/kg)、中弱冷(二冷比水量0.45~0.6 L/kg)、微弱冷(二冷比水量0.4~0.45 L/kg)分为五档,以分别适应不同钢种的冷却需求。与原冷却水表相比,二冷比水量约提高0.1~0.2 L/kg。优化的基本原则是在保证板坯表面质量的前提下,增加结晶器足辊及弯曲段上部的冷却水量,加强外弧侧冷却,加强矫直段之前弧形段的冷却,尽可能不带液芯矫直,降低板坯内裂发生率。优化后,低碳钢或裂纹不敏感钢的二冷比水量为1.0~1.1 L/kg,裂纹敏感钢或低合金钢的二冷比水量为0.45~0.55 L/kg,其各段最佳冷却水量分配范围见表1(铸坯断面210~230mm×1650mm、拉速1.0m/min)。
表1   双流板坯连铸机二次冷却各段最佳冷却水量分配范围
Figure 381063DEST_PATH_IMAGE002
连续收缩辊缝技术:
中心偏析是由于铸坯凝固末期尚未凝固富集偏析元素的钢液流动造成的。当铸坯发生鼓肚变形时,由于“负压抽吸”也会引起液相穴内富集溶质元素的钢液流动。不合适的辊缝收缩制度会使铸坯凝固过程中发生鼓肚变形,从而加重中心偏析。因此,本发明尝试将阶梯形收缩的辊缝优化为连续形收缩辊缝,即上一扇形段出口与下一扇形段入口的辊间开口度保持一致,整个扇形段的辊间开口度随铸坯冷却过程的线收缩而减小,使辊间开口度从上到下呈连续递减,由于本发明中的双流板坯连铸机没有电磁搅拌和轻压下装置,因此在矫直段前3段着重加大辊缝收缩量,以防止钢液凝固收缩或鼓肚造成的流动,减轻中心偏析。
双流板坯连铸机主要设备工艺参数:
连铸机类型:直结晶器弧形连铸机;
机数/流数:二机/二流;
连铸机弧半径:10.0m;
冶金长度:29.4m;
工作拉速:0.8~1.3m/min;
浇注钢种:普碳钢、低合金钢、船板钢、锅炉容器钢、汽车用钢等;
铸坯尺寸:厚:210mm,230mm; 宽:800mm~1650mm;长:9000~11000mm(少量4500mm~5300mm);
二次冷却: 喷淋水/气雾冷却方式;
扇形段:弯曲段,弧形段(1~6段),矫直段(7~8段),水平段(9~12段)。
实例一:低合金控铝钢
钢种:Q345R;
浇注钢水成分:C0.17%- Si0.33%- Mn1.44%-P0.017%-S0.002%-Alt0.034%;
钢包温度:1567℃;中包温度:1530℃;
拉速:0.95m/min;  断面:210mm×1500mm;凝固过程铸坯密度按7400kg/m3
水表:8#(比水量0.50L/kg);保护渣:AY-B
表2  8#水表各冷却区冷却水量(拉速0.95m/min,断面210mm×1500mm)
冷却区代码 位置/部件 冷却形式 冷却水量(L/min)
1N 结晶器窄面足辊 喷水 26.0
1I+O 结晶器宽面足辊 喷水 96.0
2I+O 弯曲段上部,内弧+外弧 气雾冷却 142.0
3I+O 弯曲段中部,内弧+外弧 气雾冷却 181.0
4I+O 弯曲段下部,内弧+外弧 气雾冷却 171.0
5I+O 扇形段1段,内弧+外弧 气雾冷却 145.0
6I 扇形段2+3段,内弧 气雾冷却 95.0
6O 扇形段2+3段,外弧 气雾冷却 76.0
7I 扇形段4+5段,内弧 气雾冷却 69.0
7O 扇形段4+5段,外弧 气雾冷却 47.0
8I 扇形段6+7+8段,内弧 气雾冷却 75.0
8O 扇形段6+7+8段,外弧 气雾冷却 40.0
二冷总水量     1163.0
表3双流板坯连铸机各扇形段辊缝值(误差范围±0.15mm)
实施效果:
板坯低倍评级:中心偏析C2.5,中心疏松<0.5级,裂纹指数0,其它缺陷无。钢板性能:钢板厚14mm,屈服强度:385~415MPa,抗拉强度:535~555MPa,延伸率:26%~31%,冲击功:114~162 J,冷弯试验全部合格。
实例二:普碳钢
钢种:Q235B;
浇注钢水成分:C0.17%- Si0.18%- Mn0.44%-P0.018%-S0.009%;
钢包温度:1577℃;中包温度:1540℃;
拉速:0.9m/min;  断面:230mm×1500mm;凝固过程铸坯密度按7400kg/m3
水表:4#(比水量1.10L/kg);保护渣:BY-2。
表4  4#水表各冷却区冷却水量(拉速0.9m/min,断面230mm×1500mm)
冷却区代码 位置/部件 冷却形式 冷却水量(L/min)
1N 结晶器窄面足辊 喷水 56.0
1I+O 结晶器宽面足辊 喷水 256.0
2I+O 弯曲段上部,内弧+外弧 气雾冷却 381.0
3I+O 弯曲段中部,内弧+外弧 气雾冷却 436.0
4I+O 弯曲段下部,内弧+外弧 气雾冷却 353.0
5I+O 扇形段1段,内弧+外弧 气雾冷却 269.0
6I 扇形段2+3段,内弧 气雾冷却 201.0
6O 扇形段2+3段,外弧 气雾冷却 155.0
7I 扇形段4+5段,内弧 气雾冷却 121.0
7O 扇形段4+5段,外弧 气雾冷却 81.0
8I 扇形段6+7+8段,内弧 气雾冷却 134.0
8O 扇形段6+7+8段,外弧 气雾冷却 79.0
二冷总水量     2522.0
表5  双流板坯连铸机各扇形段辊缝值(误差范围±0.15mm)
实施效果:
板坯低倍评级:中心偏析B1,中心疏松<0.5级,裂纹指数0,其它缺陷无。钢板性能:钢板厚14mm~25mm,屈服强度:255~300MPa,抗拉强度:400~435MPa,延伸率:28%~36.5%,冲击功:45~134J,冷弯试验全部合格。
最后说明的是,以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制,本领域普通技术人员对本发明的技术方案所做的其他修改或者等同替换,只要不脱离本发明技术方案的精神和范围,均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。

Claims (3)

1.一种双流板坯连铸机调整二冷水量和辊缝值方法,其特征在于:
双流板坯连铸机的二次冷却共分12个冷却区,共有10个冷却水表,分为五档,按照强冷:二冷比水量1.0~1.1 L/kg,中冷:二冷比水量0.8~0.9 L/kg,弱冷:二冷比水量0.7~0.8 L/kg,中弱冷:二冷比水量0.45~0.6 L/kg,微弱冷:二冷比水量0.4~0.45 L/kg划分,以分别适应不同钢种的冷却需求;
二次冷却区支撑辊的辊缝从上到下符合铸坯线收缩的规律,呈连续形递减,且上一扇形段出口与下一扇形段入口的辊间开口度保持一致。
2.根据权利要求1所述的一种双流板坯连铸机调整二冷水量和辊缝值方法,其特征在于:低碳钢或裂纹不敏感钢的二冷比水量为1.0~1.1 L/kg。
3.根据权利要求1所述的一种双流板坯连铸机调整二冷水量和辊缝值方法,其特征在于:裂纹敏感钢或低合金钢的二冷比水量为0.45~0.55 L/kg。
CN201110369829.5A 2011-11-21 2011-11-21 一种双流板坯连铸机调整二冷水量和辊缝值方法 Expired - Fee Related CN102380596B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201110369829.5A CN102380596B (zh) 2011-11-21 2011-11-21 一种双流板坯连铸机调整二冷水量和辊缝值方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201110369829.5A CN102380596B (zh) 2011-11-21 2011-11-21 一种双流板坯连铸机调整二冷水量和辊缝值方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN102380596A true CN102380596A (zh) 2012-03-21
CN102380596B CN102380596B (zh) 2014-10-01

Family

ID=45820661

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201110369829.5A Expired - Fee Related CN102380596B (zh) 2011-11-21 2011-11-21 一种双流板坯连铸机调整二冷水量和辊缝值方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN102380596B (zh)

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102847891A (zh) * 2012-07-05 2013-01-02 河北省首钢迁安钢铁有限责任公司 一种中碳合金钢的制备方法
CN103586436A (zh) * 2013-10-19 2014-02-19 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 板坯连铸机的动态配水模型
CN103962525A (zh) * 2014-04-21 2014-08-06 鞍钢股份有限公司 一种抑制板坯晶界裂纹的冷却方法
CN104043801A (zh) * 2014-06-16 2014-09-17 北京首钢股份有限公司 控制微合金钢板坯角部横裂纹的二次冷却方法
CN104942255A (zh) * 2015-07-23 2015-09-30 东北大学 一种采用氮气-水喷雾冷却的钢水连铸二冷方法
CN106903280A (zh) * 2015-12-23 2017-06-30 本钢板材股份有限公司 一种薄板坯连铸的耐侯钢生产方法
CN107052294A (zh) * 2017-05-26 2017-08-18 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种减少低碳含硼钢小方坯角部裂纹的方法
CN110315047A (zh) * 2019-07-01 2019-10-11 中国重型机械研究院股份公司 一种400系铁素体不锈钢板坯连铸方法
CN112605361A (zh) * 2020-12-11 2021-04-06 湖南华菱涟钢薄板有限公司 75Cr1钢表面横裂纹缺陷的控制方法
CN113049622A (zh) * 2021-03-10 2021-06-29 南京钢铁股份有限公司 一种厚板坯横轧钢板边部裂纹检测控制方法
CN113351842A (zh) * 2021-05-19 2021-09-07 天津荣程联合钢铁集团有限公司 一种大断面板坯高效稳定的连铸生产工艺
CN115283634A (zh) * 2022-08-12 2022-11-04 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种中高牌号硅钢等轴晶率控制方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005279691A (ja) * 2004-03-29 2005-10-13 Jfe Steel Kk 連続鋳造鋳片の二次冷却方法
CN101164720A (zh) * 2006-10-19 2008-04-23 鞍钢股份有限公司 增加无取向硅钢中等厚度连铸板坯等轴晶率的连铸方法
JP2008100249A (ja) * 2006-10-18 2008-05-01 Nippon Steel Corp 鋼の連続鋳造方法及び連続鋳造設備

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005279691A (ja) * 2004-03-29 2005-10-13 Jfe Steel Kk 連続鋳造鋳片の二次冷却方法
JP2008100249A (ja) * 2006-10-18 2008-05-01 Nippon Steel Corp 鋼の連続鋳造方法及び連続鋳造設備
CN101164720A (zh) * 2006-10-19 2008-04-23 鞍钢股份有限公司 增加无取向硅钢中等厚度连铸板坯等轴晶率的连铸方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
冷继元: "连铸机二次冷却水的比水量控制", 《特殊钢》, vol. 23, no. 1, 28 February 2002 (2002-02-28), pages 42 - 44 *

Cited By (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102847891A (zh) * 2012-07-05 2013-01-02 河北省首钢迁安钢铁有限责任公司 一种中碳合金钢的制备方法
CN102847891B (zh) * 2012-07-05 2015-09-30 北京首钢股份有限公司 一种中碳合金钢的制备方法
CN103586436A (zh) * 2013-10-19 2014-02-19 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 板坯连铸机的动态配水模型
CN103586436B (zh) * 2013-10-19 2015-09-02 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 板坯连铸机的动态配水方法
CN103962525B (zh) * 2014-04-21 2017-07-21 鞍钢股份有限公司 一种抑制板坯晶界裂纹的冷却方法
CN103962525A (zh) * 2014-04-21 2014-08-06 鞍钢股份有限公司 一种抑制板坯晶界裂纹的冷却方法
CN104043801A (zh) * 2014-06-16 2014-09-17 北京首钢股份有限公司 控制微合金钢板坯角部横裂纹的二次冷却方法
CN104043801B (zh) * 2014-06-16 2016-07-06 北京首钢股份有限公司 控制微合金钢板坯角部横裂纹的二次冷却方法
CN104942255A (zh) * 2015-07-23 2015-09-30 东北大学 一种采用氮气-水喷雾冷却的钢水连铸二冷方法
CN104942255B (zh) * 2015-07-23 2017-01-11 东北大学 一种采用氮气-水喷雾冷却的钢水连铸二冷方法
CN106903280A (zh) * 2015-12-23 2017-06-30 本钢板材股份有限公司 一种薄板坯连铸的耐侯钢生产方法
CN107052294A (zh) * 2017-05-26 2017-08-18 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种减少低碳含硼钢小方坯角部裂纹的方法
CN107052294B (zh) * 2017-05-26 2019-08-20 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种减少低碳含硼钢小方坯角部裂纹的方法
CN110315047A (zh) * 2019-07-01 2019-10-11 中国重型机械研究院股份公司 一种400系铁素体不锈钢板坯连铸方法
CN110315047B (zh) * 2019-07-01 2020-11-27 中国重型机械研究院股份公司 一种400系铁素体不锈钢板坯连铸方法
CN112605361A (zh) * 2020-12-11 2021-04-06 湖南华菱涟钢薄板有限公司 75Cr1钢表面横裂纹缺陷的控制方法
CN112605361B (zh) * 2020-12-11 2022-01-28 湖南华菱涟钢特种新材料有限公司 75Cr1钢表面横裂纹缺陷的控制方法
CN113049622A (zh) * 2021-03-10 2021-06-29 南京钢铁股份有限公司 一种厚板坯横轧钢板边部裂纹检测控制方法
CN113351842A (zh) * 2021-05-19 2021-09-07 天津荣程联合钢铁集团有限公司 一种大断面板坯高效稳定的连铸生产工艺
CN113351842B (zh) * 2021-05-19 2022-10-18 天津荣程联合钢铁集团有限公司 一种大断面板坯高效稳定的连铸生产工艺
CN115283634A (zh) * 2022-08-12 2022-11-04 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种中高牌号硅钢等轴晶率控制方法
CN115283634B (zh) * 2022-08-12 2023-09-01 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种中高牌号硅钢等轴晶率控制方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN102380596B (zh) 2014-10-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102380596B (zh) 一种双流板坯连铸机调整二冷水量和辊缝值方法
CN110935827B (zh) 一种较大规格细晶奥氏体不锈钢SNCrW棒材的锻造方法
CN106825478A (zh) 一种含硼钢板坯角部裂纹的控制方法
WO2022227891A1 (zh) 一种大规格直接切削用非调质钢的制备方法
WO2020030040A1 (en) Production of twin-roll cast and hot rolled steel strip
CN103252466A (zh) 一种高级优质链条钢的连铸工艺
CN103173685A (zh) 一种高强度锯片钢卷的生产方法
US10047417B2 (en) Continuous caster roll for a continuous casting machine
CN105458200A (zh) 一种减少含硼钢连铸板坯表面裂纹的方法
CN113025901A (zh) 一种石油阀体用钢及其制备方法
JP2010069499A (ja) 連続鋳造鋳片の製造方法
CN108486503B (zh) 一种高碳马氏体不锈钢薄带的连铸近终成形制备方法
CN110814308B (zh) 一种高强度螺纹钢连铸及生产工艺
CN103509925B (zh) 一种提升q345r钢板探伤合格率的低成本生产工艺
CN110052588B (zh) 一种微合金钢铸坯角部横裂纹控制工艺及结晶器
CN102303104A (zh) 一种特厚板坯连铸窄面鼓肚的控制方法
JPH038864B2 (zh)
CN103160751B (zh) 一种屈服强度为590MPa级球扁钢及其生产方法
EP1337362A1 (en) A method of producing steel strip
CN108176829A (zh) 一种连铸机水处理方法及由该方法制得的板材
US7591917B2 (en) Method of producing steel strip
CN108889916B (zh) 控制中碳钢宽厚板坯皮下类气泡缺陷的方法
KR20170068657A (ko) 쌍롤식 박판 주조기를 이용한 고Cu 스테인리스강의 제조방법
CN102764870A (zh) 一种低合金钢连铸坯的质量改进方法
CN112877604B (zh) 一种12Cr2Mo1R特厚加氢反应器钢板生产方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20141001

Termination date: 20201121

CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee