CN103936424A - 一种六方氮化硼-钇硅氧复合材料及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及陶瓷基复合材料领域,具体为一种六方氮化硼(h-BN)-钇硅氧(Y2SiO5)复合材料及其制备方法。该复合材料中六方氮化硼相的体积百分数为5~95%,钇硅氧相的体积百分数为5~95%。钇硅氧相由三氧化二钇(Y2O3)和二氧化硅(SiO2)通过原位反应合成制备,具体制备方法:原料为氮化硼粉、三氧化二钇粉和二氧化硅粉,其中Y2O3:SiO2的摩尔比为1:1。原料粉经物理机械方法混合2~24小时,装入石墨模具中冷压成型,施加的压强为10~20MPa,在通有保护气氛的热压炉内烧结,升温速率为5~20℃/分钟,烧结温度为1600~1900℃、烧结时间为1~5小时、烧结压强为10~40MPa。从而,采用本发明方法能够实现原位合成制备氮化硼-钇硅氧复合材料。
Description
技术领域
本发明涉及陶瓷基复合材料领域,具体为一种六方氮化硼(h-BN)-钇硅氧(Y2SiO5)复合材料及其制备方法。
背景技术
在氮化硼的多种结晶形态中,以六方氮化硼(h-BN)最为稳定。文献1:欧陶(Journal of European Ceramic Society28,1105-1109(2008))中Eichler等人,文献2:欧陶(Journal of European Ceramic Society5,3-9(1989))中Lipp等人以及文献3:美陶(Journal of American Ceramic Society68,131-135(1985))中Frederikse等人研究表明,六方氮化硼具有优越的耐高温性,抗热震性,高热导率,高化学稳定性,无毒性,环境安全性和较差的湿润性等,因而在诸多工程领域得到了广泛应用。
然而,由于纯的h-BN强度和硬度偏低,限制了其作为结构材料的使用。引入硬质陶瓷颗粒是提高其强度的有效方法之一。作为一种引入颗粒增强相的方法,原位合成具有相界面洁净、力学性能好等优点。另外,由于增强相是原位合成的,与通常的先制备出增强相,再和基体机械混合方法相比,制备成本大为降低。同时,第二相的加入还有可能提高其高温力学性能。
Y2SiO5作为一种硅酸盐陶瓷材料,文献4:欧陶(Journal of European CeramicSociety28,2895-2901(2008))和文献5:欧陶(Journal of European Ceramic Society29,551-557(2009))中孙等人研究表明,其具有低模量,低硬度,高抗损伤容性等特性,剪切变形阻力低,在微观形变上表现出一定的“微观塑性”,可以用硬质合金刀具加工,因此是一类“可加工陶瓷”。此外,这种硅酸盐陶瓷还具有优异的抗高温氧化和抗热腐蚀性能。Y2SiO5还可能作为环障涂层材料用于改善C/SiC或者SiC/SiC等复合材料的抗氧化性能。如文献6:美陶(Journal of American CeramicSociety83,1351-1355(2000))中Aparicio等人和文献7:欧陶(Journal of EuropeanCeramic Society25,1705-1715(2005))中Lee等人的研究。
到目前为止,还没有关于原位Y2SiO5颗粒增强h-BN复合材料的报道。
发明内容
本发明的目的在于提供一种六方氮化硼-钇硅氧复合材料及其制备方法,将两种可加工陶瓷(即h-BN和Y2SiO5)进行复合,得到一种力学性能好、易加工的h-BN-Y2SiO5复合材料;同时,提供一种操作简单、工艺条件容易控制、成本低的原位反应热压制备方法。
本发明的技术方案是:
一种六方氮化硼-钇硅氧复合材料,由六方氮化硼h-BN相和钇硅氧Y2SiO5相组成,其中六方氮化硼相的体积百分数为5~95%,钇硅氧相的体积百分数为5~95%。
所述的六方氮化硼-钇硅氧复合材料的制备方法,依据所要获得的氮化硼和钇硅氧的体积比例,采用氮化硼粉、三氧化二钇粉和二氧化硅粉为原料,原料粉经物理机械方法混合2~24小时,装入石墨模具中冷压成型,施加的压强为10~20MPa,在通有保护气氛的热压炉内烧结,升温速率为5~20℃/分钟,烧结温度为1600~1900℃、烧结时间为1~5小时、烧结压强为10~40MPa。
所述的氮化硼粉为六方晶型,粒度范围为0.5~10微米;三氧化二钇和二氧化硅粉粒度范围为200~400目。
所述的钇硅氧为原位反应合成制得,其中Y2O3:SiO2的摩尔比为1:1,原位反应如下:
Y2O3+SiO2→Y2SiO5。
所述的烧结方式为热压烧结。
所述的保护气氛为氮气、氩气或氦气。
所述的物理机械方法混合采用在氮化硅罐中用酒精作介质湿混球磨。
本发明的优点及有益效果是:
1、采用本发明方法能够实现原位合成制备六方氮化硼-钇硅氧复合材料,本发明的六方氮化硼-钇硅氧复合材料具有较高的强度、良好的抗热震性能以及优异的介电性能等,但该复合材料具有较低的硬度,因而保持了良好的可加工性,可被用普通刀具进行高精度的加工。另外,钇硅氧的引入还可以改善氮化硼的高温强度。
2、工艺简单,成本低。在升温过程中,超过某一温度(如1500℃)后,三氧化二钇粉将与二氧化硅粉发生化学反应生成增强相钇硅氧。同时,由于化学反应的发生,瞬间放出大量的热使得生成的增强相钇硅氧发生软化,促进了复合材料的致密化,这就使得合成温度大大降低,从而降低了烧结成本,进一步提高温度是为了使致密化进行得更彻底。此外,本发明方法所选取的烧结温度较烧结纯氮化硼材料的烧结温度低。
附图说明
图1.BN-Y2SiO5复合材料的X射线衍射谱;
图2.BN-Y2SiO5复合材料的背散射照片。
具体实施方式
本发明六方氮化硼(h-BN)-钇硅氧(Y2SiO5)复合材料中六方氮化硼相的体积百分数为5~95%(优选为70~95%),钇硅氧相的体积百分数为5~95%(优选为5~25%),该复合材料密度为2.0~4.5g·cm-3。其中,钇硅氧相由三氧化二钇(Y2O3)和二氧化硅(SiO2)通过原位反应合成制备。
该六方氮化硼(h-BN)-钇硅氧(Y2SiO5)复合材料的制备方法,依据所要获得的氮化硼和钇硅氧的体积比例,采用氮化硼粉、三氧化二钇粉和二氧化硅粉为原料,其中Y2O3:SiO2的摩尔比为1:1。原料粉经物理机械方法混合2~24小时,装入石墨模具中冷压成型,施加的压强为10~20MPa,在通有保护气氛的热压炉内烧结,升温速率为5~20℃/分钟,烧结温度为1600~1900℃、烧结时间为1~5小时、烧结压强为10~40MPa。原料粉发生的原位化学反应为:
Y2O3+SiO2→Y2SiO5。
其中,氮化硼粉晶型为六方型,粒度范围为0.5~10微米;三氧化二钇粉和二氧化硅粉粒度范围为200~400目;烧结方式为热压烧结;保护气氛为氩气、氦气或氖气;物理机械方法混合采用在氮化硅罐中用酒精作介质湿混球磨。
本发明中,所获得氮化硼-钇硅氧复合材料的性能范围如下:
室温杨氏模量70~120GPa,维氏硬度0.5~4.0GPa,室温抗弯强度90~150MPa,室温压缩强度150~550MPa。介电常数为5.5~12.6,介电损耗为0.038~1.539。
本发明中,所获得六方氮化硼-钇硅氧复合材料的最佳性能如下:
室温杨氏模量70GPa,维氏硬度0.5GPa,室温抗弯强度150MPa,室温压缩强度550MPa,介电常数为5.5,介电损耗为0.038。此外,该复合材料还具有强度随温度升高而升高的特点,1200℃时抗弯强度可达170MPa。
下面通过附图和实施例进一步详述本发明。
实施例1:六方氮化硼相(h-BN)95%-钇硅氧(Y2SiO5)5%
将0.5微米六方氮化硼粉36.27克、粒度为200目的三氧化二钇粉2.95克和二氧化硅粉0.78克装入氮化硅罐中球磨2小时,烘干,经过80目筛子过筛,随后装入石墨模具中冷压成型,施加的压强为20MPa,再放入热压炉中热压烧结:升温速率为5℃/分钟,加热到1900℃后,烧结压强40MPa,保温5小时。整个烧结过程在氩气保护下进行,获得的反应产物经X射线衍射分析为BN和Y2SiO5两相。此时BN的体积含量约为95%,Y2SiO5的体积含量约为5%。本实施例中,该材料密度为2.1g·cm-3。力学性能测试表明:得到的复合材料的杨氏模量为70GPa,维氏硬度0.5GPa,弯曲强度为90MPa,压缩强度达到150MPa,介电常数为5.5,介电损耗为0.038。
实施例2:六方氮化硼相(h-BN)70%-钇硅氧(Y2SiO5)30%
将0.5微米六方氮化硼粉21.76克、粒度为200目的三氧化二钇粉14.41克和二氧化硅粉3.83克装入氮化硅罐中球磨8小时,烘干,经过80目筛子过筛,随后装入石墨模具中冷压成型,施加的压强为15MPa,再放入热压炉中热压烧结:升温速率为8℃/分钟,加热到1800℃后,烧结压强30MPa,保温3小时。整个烧结过程在氩气保护下进行,获得的反应产物经X射线衍射分析为BN和Y2SiO5两相,如图1所示。此时BN的体积含量约为70%,Y2SiO5的体积含量约为30%。
图2为BN-Y2SiO5复合材料的背散射照片,可以看出Y2SiO5均匀分布于BN基体中,Y2SiO5的颗粒略有团聚,呈不规则形貌,尺寸约为几微米。本实施例中,该材料密度为2.7g·cm-3。力学性能测试表明:得到的复合材料的杨氏模量为77GPa,维氏硬度0.6GPa,弯曲强度为119MPa,压缩强度达到180MPa,介电常数为7.0,介电损耗为0.091。
实施例3:六方氮化硼相(h-BN)50%-钇硅氧(Y2SiO5)50%
将0.5微米六方氮化硼粉13.53克、粒度为200目的三氧化二钇粉20.91克和二氧化硅粉5.56克装入氮化硅罐中球磨12小时,烘干,经过80目筛子过筛,随后装入石墨模具中冷压成型,施加的压强为15MPa,再放入热压炉中热压烧结:升温速率为12℃/分钟,加热到1700℃后,烧结压强20MPa,保温2小时。整个烧结过程在氩气保护下进行,获得的反应产物经X射线衍射分析为BN和Y2SiO5两相。此时BN的体积含量约为50%,Y2SiO5的体积含量约为50%。本实施例中,该材料密度为3.1g·cm-3。力学性能测试表明:得到的复合材料的杨氏模量为80GPa,维氏硬度1.6GPa,弯曲强度为144MPa,压缩强度达到404MPa,介电常数为9.4,介电损耗为0.102。
实施例4:六方氮化硼相(h-BN)5%-钇硅氧(Y2SiO5)95%
将0.5微米六方氮化硼粉13.53克、粒度为200目的三氧化二钇粉20.91克和二氧化硅粉5.56克装入氮化硅罐中球磨24小时,烘干,经过80目筛子过筛,随后装入石墨模具中冷压成型,施加的压强为10MPa,再放入热压炉中热压烧结:升温速率为20℃/分钟,加热到1600℃后,烧结压强10MPa,保温1小时。整个烧结过程在氩气保护下进行,获得的反应产物经X射线衍射分析为BN和Y2SiO5两相。此时BN的体积含量约为5%,Y2SiO5的体积含量约为95%。本实施例中,该材料密度为4.1g·cm-3。力学性能测试表明:得到的复合材料的杨氏模量为120GPa,维氏硬度4.0GPa,弯曲强度为150MPa,压缩强度达到550MPa,介电常数为12.6,介电损耗为1.539。
比较例1
美国GE先进陶瓷公司通过热压方法制备的六方氮化硼(h-BN),室温抗弯强度为80MPa,压缩强度为124MPa;而实施例3中所得BN-Y2SiO5复合材料的抗弯强度为144MPa,比纯h-BN提高了90%;压缩强度为404MPa,是纯h-BN的3.3倍。这一结果表明,BN-Y2SiO5复合材料具有比纯BN更高的强度。
比较例2
文献4:欧陶(Journal of European Ceramic Society28,2895-2901(2008))孙等人的研究结果表明,Y2SiO5的室温抗弯强度为116MPa;而实施例3中所得BN-Y2SiO5复合材料的抗弯强度为144MPa,是纯Y2SiO5的1.2倍。
比较例3
热压纯六方氮化硼(h-BN)在1200℃的抗弯强度为22MPa,而实施例2中所得BN-Y2SiO5复合材料的抗弯强度在1200℃时为170MPa,是纯h-BN的7.7倍。这一结果表明,BN-Y2SiO5复合材料具有更加优异的高温力学性能。
由实施例1、实施例2、实施例3和实施例4以及比较例1、比较例2和比较例3可见,当原料为氮化硼粉、三氧化二钇粉和二氧化硅粉时,产物中可原位生成可加工的Y2SiO5相。本发明BN-Y2SiO5复合材料具有纯度高、合成温度低、力学和介电性能好等优点。
Claims (7)
1.一种六方氮化硼-钇硅氧复合材料,其特征在于:由六方氮化硼h-BN相和钇硅氧Y2SiO5相组成,其中六方氮化硼相的体积百分数为5~95%,钇硅氧相的体积百分数为5~95%。
2.按照权利要求1所述的六方氮化硼-钇硅氧复合材料的制备方法,其特征在于:依据所要获得的氮化硼和钇硅氧的体积比例,采用氮化硼粉、三氧化二钇粉和二氧化硅粉为原料,原料粉经物理机械方法混合2~24小时,装入石墨模具中冷压成型,施加的压强为10~20MPa,在通有保护气氛的热压炉内烧结,升温速率为5~20℃/分钟,烧结温度为1600~1900℃、烧结时间为1~5小时、烧结压强为10~40MPa。
3.按照权利要求2所述的六方氮化硼-钇硅氧复合材料的制备方法,其特征在于:所述的氮化硼粉为六方晶型,粒度范围为0.5~10微米;三氧化二钇和二氧化硅粉粒度范围为200~400目。
4.按照权利要求2所述的六方氮化硼-钇硅氧复合材料的制备方法,其特征在于:所述的钇硅氧为原位反应合成制得,其中Y2O3:SiO2的摩尔比为1:1,原位反应如下:
Y2O3+SiO2→Y2SiO5。
5.按照权利要求2所述的六方氮化硼-钇硅氧复合材料的制备方法,其特征在于:所述的烧结方式为热压烧结。
6.按照权利要求2所述的六方氮化硼-钇硅氧复合材料的制备方法,其特征在于:所述的保护气氛为氮气、氩气或氦气。
7.按照权利要求2所述的六方氮化硼-钇硅氧复合材料的制备方法,其特征在于:所述的物理机械方法混合采用在氮化硅罐中用酒精作介质湿混球磨。
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