CN103820674A - 一种W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法 - Google Patents
一种W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103820674A CN103820674A CN201410090528.2A CN201410090528A CN103820674A CN 103820674 A CN103820674 A CN 103820674A CN 201410090528 A CN201410090528 A CN 201410090528A CN 103820674 A CN103820674 A CN 103820674A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- alloy
- alloying
- aluminium
- molar content
- tial alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 99
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 95
- 229910010038 TiAl Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 47
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 37
- 238000005275 alloying Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 21
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 58
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 28
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims abstract description 22
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- -1 aluminium tungsten niobium Chemical compound 0.000 claims abstract description 21
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 21
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 16
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- PEQFPKIXNHTCSJ-UHFFFAOYSA-N alumane;niobium Chemical compound [AlH3].[Nb] PEQFPKIXNHTCSJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 14
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims abstract description 11
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims abstract description 7
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 26
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 26
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 12
- 241000446313 Lamella Species 0.000 claims description 11
- 238000009750 centrifugal casting Methods 0.000 claims description 8
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 7
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000004484 Briquette Substances 0.000 claims description 6
- 238000003475 lamination Methods 0.000 claims description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 6
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 9
- 238000005204 segregation Methods 0.000 abstract description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 abstract 3
- 238000005058 metal casting Methods 0.000 abstract 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 abstract 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 15
- 244000137852 Petrea volubilis Species 0.000 description 6
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 6
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 5
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 238000010892 electric spark Methods 0.000 description 3
- 238000005088 metallography Methods 0.000 description 3
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 3
- 238000004626 scanning electron microscopy Methods 0.000 description 3
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 3
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 3
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229960000935 dehydrated alcohol Drugs 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000003078 antioxidant effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001112 coagulating effect Effects 0.000 description 1
- 230000009970 fire resistant effect Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
一种W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法，属于合金技术领域。元素的摩尔百分含量为:43%～45%的Al、5～15%的Nb、不高于0.4%的W、不高于1%的Mn和余量的Ti及不可避免的杂质。按照组成将原料通过压块成型，先将海绵钛置于模具内侧边缘，然后自下而上各层分别为高纯铝层、铝铌中间合金层、电解锰片层、铝钨铌中间合金层和海绵钛层。将压块放入到可离心浇注的水冷铜坩埚真空感应悬浮熔炼炉中，抽真空熔炼得熔体，使熔体混合均匀；将熔体浇铸到事先预热好的且离心旋转的金属铸型模具中进行离心旋转浇铸，并随炉冷却。本发明得到了组织均匀细小且无明显偏析的TiAl合金。
Description
技术领域
本发明涉及一种高Nb-TiAl合金及其制备工艺，尤其涉及一种W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法，属于合金技术领域。
背景技术
TiAl合金由于其低密度、低膨胀系数、高比强度、高弹性模量以及较好的高温抗蠕变抗氧化性能等优点，被认为是非常具有应用前景的轻质耐高温结构材料，可应用于航空、航天以及汽车工业等领域。目前，GE公司已将其成功应用于波音787客机GEnx发动机低压涡轮后两级叶片，三菱公司也将TiAl合金应用于汽车增压涡轮。然而，TiAl合金塑性低和热加工性能差等缺点限制了其广泛应用，因此科学工作者对TiAl合金的制备成形、组织控制和加工变形方面的进行了大量研究，结果表明，β相凝固可以有效地提高TiAl合金的力学性能和热加工性能。随着人们TiAl合金高温性能要求的日益提高，Nb元素成为了TiAl合金中有效提高高温强度和高温抗氧化性能的重要元素，高Nb-TiAl合金也成为了TiAl合金研究的重要领域，β相凝固TiAl合金成为一个重要研究方向。现在，为了进一步提高β相凝固高Nb-TiAl合金的性能，重要的β相稳定元素被加入其中，而W和Mn的同时添加在高Nb-TiAl合金中的物理冶金行为尚未见详细报道。
发明内容
本发明的目的是提供一种通过在合金熔炼的过程中添加多元β相稳定元素W和Mn使得合金凝固路线由传统的包晶反应凝固转变成β相凝固，进而改善合金材料组织性能的W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金材料及其制备方法。
本发明的W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金材料，其特征在于，其元素的摩尔百分含量为:43～45%的Al、5～15%（优选8%）的Nb、不高于0.4%的W、不高于1%的Mn和余量的Ti及不可避免的杂质。
本发明的W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金的制备方法，通过下述步骤实现的：
（1）、称取如下原料：海绵钛、高纯铝、铝铌中间合金、铝钨铌中间合金和电解锰片；其中控制Al、Nb、W、Mn和Ti元素的摩尔百分含量为43%～45%的Al、5～15%的Nb、不高于0.4%的W、不高于1%的Mn和余量为Ti及不可避免的杂质；
（2）、将步骤（1）称得的原料通过金属压块机进行压块成型，压块时先将海绵钛置于模具四周内侧边缘，然后海绵钛围成的区域底部自下而上各层分别为高纯铝层、铝铌中间合金层、电解锰片层、铝钨铌中间合金层和海绵钛层；
（3）将步骤（2）得到的压块放入到可离心浇注的水冷铜坩埚真空感应悬浮熔炼炉中，熔炼前将金属铸型模具预热至300～500℃，水冷铜坩埚真空感应熔炼炉抽真空至1.0～3.0×10-3mbar，以20～30kw/min（优选20kw/min）增长速率将水冷铜坩埚真空感应熔炼炉熔炼功率升至160～180kw后停止增加功率，然后在恒定功率下熔炼200～300s得熔体，使熔体混合均匀；
（4）将步骤（3）中的熔体浇铸到事先预热好的且离心旋转的金属铸型模具中，离心机转速优选为120r/min，形成W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金铸锭，并随炉冷却。
本发明步骤（1）中海绵钛的质量纯度为99.78%，高纯铝的质量纯度为99.99%，铝铌中间合金的质量纯度为99.86%，铝钨铌中间合金的质量纯度为99.69%，电解锰片的质量纯度为99.99%；各原料为市售产品。
本发明确定了W和Mn的最佳加入量范围，在材料凝固过程中，W和Mn的加入改变了合金的凝固路线，由传统的L→L+β→α→…变为L→L+β→β→…，得到的高Nb-TiAl合金显微组织非常细小，且无明显偏析出现，形成的β相主要出现在片层晶团晶界处并呈网状分布。细小均匀、无明显偏析的组织有利于合金的热加工性，改善合金的综合性能。
本发明得到了均匀细小且无明显偏析的的TiAl合金组织，且采用水冷铜坩埚真空感应悬浮熔炼炉熔炼并进行离心浇注，工艺过程简单易操作。
附图说明
图1实施例1的W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金Ti-45Al-8Nb-0.4W-1Mn铸态合金光学显微组织图；
图2实施例1的W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金Ti-45Al-8Nb-0.4W-1Mn铸态合金X-射线衍射谱图；
图3实施例1的W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金Ti-45Al-8Nb-0.4W-1Mn铸态合金扫描电子显微图；
图4实施例2的W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金Ti-43Al-8Nb-0.1W-0.1Mn铸态合金光学显微组织图；
图5实施例2的W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金Ti-43Al-8Nb-0.1W-0.1Mn铸态合金X-射线衍射谱图；
图6实施例2的W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金Ti-43Al-8Nb-0.1W-0.1Mn铸态合金扫描电子显微图；
图7实施例3的W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金Ti-44Al-8Nb-0.2W-0.35Mn铸态合金光学显微组织图；
图8实施例3的W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金Ti-44Al-8Nb-0.2W-0.35Mn铸态合金X-射线衍射谱图；
图9实施例3的W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金Ti-44Al-8Nb-0.2W-0.35Mn铸态合金扫描电子显微图。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明做进一步说明，但本发明并不限于以下实施例。以下真空感应悬浮熔炼炉的容量为5公斤。
实施例1
本实施例的W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金制备通过下述步骤实现：一、称取如下原料：海绵钛、高纯铝、铝铌中间合金、铝钨铌中间合金和电解锰片，其中Ti45.6at.%、Al45at.%、Nb8at.%、W0.4at.%、Mn1at.%；二、将步骤一称得的原料通过金属压块机进行压块成型，压块时先将海绵钛置于模具四周内侧边缘，然后海绵钛围成的区域底部自下而上各层分别为高纯铝层、铝铌中间合金层、电解锰片层、铝钨铌中间合金层和海绵钛层；三、将步骤二得到的压块放入到可离心浇注的水冷铜坩埚真空感应悬浮熔炼炉中，熔炼前将金属铸型预热至500℃，将水冷铜坩埚真空感应熔炼炉抽真空至2.0×10-3mbar；四、以20kw/min增长速率将水冷铜坩埚真空感应熔炼炉熔炼功率升至180kw后停止增加功率，然后在恒定功率下熔炼300s得熔体，使熔体混合均匀；五、将熔体浇铸到预热后的且离心旋转的金属铸型中，离心机转速优选为120r/min，铸锭尺寸为φ60×180mm，并随炉冷却，得到Ti-45Al-8Nb-0.4W-1Mn合金铸锭。
采用电火花线切割方法从铸锭上切取15×15×10mm试样。金相与扫描试样经金相砂纸从180目磨到3000目，然后在磨抛机上进行机械抛光，之后再用电解抛光机精抛；X射线衍射试样经水洗砂纸从180目磨到1000目，再用超声震荡机清洗表面；透射样品为0.5mm厚的薄片，用砂纸磨到40um厚，再采用双喷减薄技术制备。利用金相显微镜观察Ti-45Al-8Nb-0.4W-1Mn的显微组织发现，TiAl合金的组织为细小的等轴晶组织，见图1；利用XRD(X射线衍射仪)进行分析发现，合金中除了α2和γ相之外，还有β相出现，见图2；利用扫描电子显微镜和电子探针进行分析发现，白色亮相主要分布在片层晶团晶界处并呈网状分布，见图3。
实施例2
本实施例的W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金制备通过下述步骤实现：一、称取如下原料：海绵钛、高纯铝、铝铌中间合金、铝钨铌中间合金和电解锰片，其中Ti48.8at.%、Al43at.%、Nb8at.%、W0.1at.%、Mn0.1at%；二、将步骤一称得的原料通过金属压块机进行压块成型，压块时先将海绵钛置于模具四周内侧边缘，然后海绵钛围成的区域底部自下而上各层分别为高纯铝层、铝铌中间合金层、电解锰片层、铝钨铌中间合金层和海绵钛层；三、将步骤二得到的压块放入到可离心浇注的水冷铜坩埚真空感应悬浮熔炼炉中，熔炼前将金属铸型模具预热至300℃，将水冷铜坩埚真空感应熔炼炉抽真空至1.1×10-3mbar；四、以20kw/min增长速率将水冷铜坩埚真空感应熔炼炉熔炼功率升至160kw后停止增加功率，然后在恒定功率下熔炼220s得熔体，使熔体混合均匀；五、将熔体浇铸到预热后的且离心旋转的金属铸型中，离心机转速优选为120r/min，铸锭尺寸为φ60×180mm，并随炉冷却，得到Ti-43Al-8Nb-0.1W-0.1Mn合金铸锭。
采用电火花线切割方法从铸锭上切取15×15×10mm试样，金相与扫描试样经金相砂纸从180目磨到3000目，再用电解抛光机精抛；X射线衍射试样经水洗砂纸从180目磨到1000目，再用无水乙醇清洗表面，透射样品为0.5mm厚的薄片，用砂纸磨到40um厚，再采用双喷减薄技术制备。利用金相显微镜观察Ti-43Al-8Nb-0.1W-0.1Mn的显微组织发现，TiAl合金的组织呈细小的等轴晶组织，见图4；利用XRD(X射线衍射仪)进行分析发现，合金中除了α2和γ相之外，还有β相出现，见图5；利用扫描电子显微镜和电子探针进行分析发现，白色亮相主要分布在片层晶团晶界处并呈网状分布，见图6。
实施例3
本实施例的W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金制备通过下述步骤实现：一、称取如下原料：海绵钛、高纯铝、铝铌中间合金、铝钨铌中间合金和电解锰片，其中Ti47.45at.%、Al44at.%、Nb8at.%、W0.2at.%、Mn0.35at%；二、将步骤一称得的原料通过金属压块机进行压块成型，压块时先将海绵钛置于模具四周内侧边缘，然后海绵钛围成的区域底部自下而上各层分别为高纯铝层、铝铌中间合金层、电解锰片层、铝钨铌中间合金层和海绵钛层；三、将步骤二得到的压块放入到可离心浇注的水冷铜坩埚真空感应悬浮熔炼炉中，熔炼前将金属铸型模具预热至480℃，将水冷铜坩埚真空感应熔炼炉抽真空至2.5×10-3mbar；四、以20kw/min增长速率将水冷铜坩埚真空感应熔炼炉熔炼功率升至170kw后停止增加功率，然后在恒定功率下熔炼260s得熔体，使熔体混合均匀；五、将熔体浇铸到预热后的且离心旋转的金属铸型中，离心机转速优选为120r/min，铸锭尺寸为φ60×180mm，并随炉冷却，得到Ti-44Al-8Nb-0.2W-0.35Mn化合物铸锭。
采用电火花线切割方法从铸锭上切取15×15×10mm试样，金相与扫描试样经金相砂纸从180目磨到3000目，再用电解抛光机精抛；X射线衍射试样经水洗砂纸从180目磨到1000目，再用无水乙醇清洗表面，透射样品为0.5mm厚的薄片，用砂纸磨到40um厚，再采用双喷减薄技术制备。利用金相显微镜观察Ti-44Al-8Nb-0.2W-0.35Mn的显微组织发现，TiAl合金的组织呈细小的等轴晶组织，见图7；利用XRD(X射线衍射仪)进行分析发现，合金中除了α2和γ相之外，还有β相出现，见图8；利用扫描电子显微镜和电子探针进行分析发现，白色亮相主要分布在片层晶团晶界处并呈网状分布，见图9。
实施例4
（1）、称取如下原料：海绵钛、高纯铝、铝铌中间合金、铝钨铌中间合金和电解锰片；其中控制Al、Nb、W、Mn和Ti元素的摩尔百分含量为43%～45%的Al、8%的Nb、0.1～0.4%的W、0.1～1%的Mn和余量的Ti及杂质；
（2）、将步骤（1）称得的原料通过金属压块机进行压块成型，压块时先将海绵钛置于模具四周内侧边缘，然后在海绵钛围成的区域底部自下而上各层分别为高纯铝层、铝铌中间合金层、电解锰片层、铝钨铌中间合金层和海绵钛层；
（3）将步骤（2）得到的压块放入到可离心浇注的水冷铜坩埚真空感应悬浮熔炼炉中，熔炼前将金属铸型模具预热至300～500℃，水冷铜坩埚真空感应熔炼炉抽真空至1.0～3.0×10-3mbar，以20～30kw/min（优选20kw/min）增长速率将水冷铜坩埚真空感应熔炼炉熔炼功率升至160～180kw后停止增加功率，然后在恒定功率下熔炼200～300s得熔体，使熔体混合均匀；
（4）将步骤（3）中的熔体浇铸到事先预热好的且离心旋转的金属铸型模具中，离心机转速优选为120r/min，形成含W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金铸锭，并随炉冷却。
采用与实施例1、实施例2和实施例3相同的表征得到的W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金材料显微组织细小均匀且无明显偏析，组织中出现了亮白色的β相，主要分布在片层晶团晶界处并呈网状分布。
Claims (8)
1.一种W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金，其特征在于，元素的摩尔百分含量:43%～45%的Al、5～15%的Nb、不高于0.4%的W、不高于1%的Mn和余量的Ti及不可避免的杂质。
2.按照权利要求1的一种W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金，其特征在于，Nb的摩尔百分含量8%，W的摩尔百分含量不高于0.4%，Mn的摩尔百分含量不高于1%。
3.按照权利要求1的一种W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金，其特征在于，Nb的摩尔百分含量8%，W的摩尔百分含量0.1-0.4%，Mn的摩尔百分含量不高于1%。
4.按照权利要求1的一种W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金，其特征在于，Nb的摩尔百分含量8%，W的摩尔百分含量0.1-0.4%，Mn的摩尔百分含量0.1-1%。
5.W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金的制备方法，其特征在于，包括下述步骤：
（1）、称取如下原料：海绵钛、高纯铝、铝铌中间合金、铝钨铌中间合金和电解锰片；其中控制Al、Nb、W、Mn和Ti元素的摩尔百分含量为43%～45%的Al、5～15%的Nb、不高于0.4%的W、不高于1%的Mn和余量为Ti及不可避免的杂质；
（2）、将步骤（1）称得的原料通过金属压块机进行压块成型，压块时先将海绵钛置于模具四周内侧边缘，然后在海绵钛围成的区域底部自下而上各层放置分别为高纯铝层、铝铌中间合金层、电解锰片层、铝钨铌中间合金层和海绵钛层；
（3）将步骤（2）得到的压块放入到可离心浇注的水冷铜坩埚真空感应悬浮熔炼炉中，熔炼前将金属铸型模具预热至300～500℃，水冷铜坩埚真空感应熔炼炉抽真空至1.0～3.0×10-3mbar，以20～30kw/min增长速率将水冷铜坩埚真空感应熔炼炉熔炼功率升至160～180kw后停止增加功率，然后在恒定功率下熔炼200～300s得熔体，使熔体混合均匀；
（4）将步骤（3）中的熔体浇铸到事先预热好的且离心旋转的金属铸型模具中，形成W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金铸锭，并随炉冷却。
6.按照权利要求5的方法，其特征在于，以20kw/min增长速率将水冷铜坩埚真空感应悬浮熔炼炉熔炼功率升至160～180kw且进行离心浇注成型。
7.按照权利要求5的方法，其特征在于，离心机转速优选为120r/min。
8.按照权利要求5的方法，其特征在于，（1）中海绵钛的质量纯度为99.78%，高纯铝的质量纯度为99.99%，铝铌中间合金的质量纯度为99.86%，铝钨铌中间合金的质量纯度为99.69%，电解锰片的质量纯度为99.99%。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410090528.2A CN103820674B (zh) | 2014-03-12 | 2014-03-12 | 一种W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410090528.2A CN103820674B (zh) | 2014-03-12 | 2014-03-12 | 一种W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN103820674A true CN103820674A (zh) | 2014-05-28 |
| CN103820674B CN103820674B (zh) | 2016-05-25 |
Family
ID=50755958
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201410090528.2A Expired - Fee Related CN103820674B (zh) | 2014-03-12 | 2014-03-12 | 一种W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN103820674B (zh) |
Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4897127A (en) * | 1988-10-03 | 1990-01-30 | General Electric Company | Rapidly solidified and heat-treated manganese and niobium-modified titanium aluminum alloys |
| JPH04235262A (ja) * | 1991-01-08 | 1992-08-24 | Mitsubishi Materials Corp | 強度および延性に優れたＴｉＡｌ金属間化合物系Ｔｉ合金の製造法 |
| US5296056A (en) * | 1992-10-26 | 1994-03-22 | General Motors Corporation | Titanium aluminide alloys |
| JPH09143599A (ja) * | 1995-11-15 | 1997-06-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ＴｉＡｌ系金属間化合物基合金 |
| CN1292038A (zh) * | 1998-02-02 | 2001-04-18 | 菲利普莫里斯生产公司 | 两相铝化钛合金 |
| WO2002033138A1 (en) * | 2000-09-13 | 2002-04-25 | Chrysalis Technologies Incorporated | Creep resistant titanium aluminide alloys |
| CN101457314A (zh) * | 2007-12-13 | 2009-06-17 | Gkss-盖斯特哈赫特研究中心有限责任公司 | 钛铝化物合金 |
| CN101564763A (zh) * | 2009-05-15 | 2009-10-28 | 哈尔滨工业大学 | 钛铝基合金飞机发动机叶片的熔模精密铸造方法 |
| CN103074520A (zh) * | 2013-01-14 | 2013-05-01 | 北京工业大学 | 一种含Er高铌TiAl金属间化合物材料及其制备方法 |
| CN103320670A (zh) * | 2013-07-01 | 2013-09-25 | 昆山乔锐金属制品有限公司 | 高温高强钛铝合金 |
-
2014
- 2014-03-12 CN CN201410090528.2A patent/CN103820674B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4897127A (en) * | 1988-10-03 | 1990-01-30 | General Electric Company | Rapidly solidified and heat-treated manganese and niobium-modified titanium aluminum alloys |
| JPH04235262A (ja) * | 1991-01-08 | 1992-08-24 | Mitsubishi Materials Corp | 強度および延性に優れたＴｉＡｌ金属間化合物系Ｔｉ合金の製造法 |
| US5296056A (en) * | 1992-10-26 | 1994-03-22 | General Motors Corporation | Titanium aluminide alloys |
| JPH09143599A (ja) * | 1995-11-15 | 1997-06-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ＴｉＡｌ系金属間化合物基合金 |
| CN1292038A (zh) * | 1998-02-02 | 2001-04-18 | 菲利普莫里斯生产公司 | 两相铝化钛合金 |
| WO2002033138A1 (en) * | 2000-09-13 | 2002-04-25 | Chrysalis Technologies Incorporated | Creep resistant titanium aluminide alloys |
| CN101457314A (zh) * | 2007-12-13 | 2009-06-17 | Gkss-盖斯特哈赫特研究中心有限责任公司 | 钛铝化物合金 |
| CN101564763A (zh) * | 2009-05-15 | 2009-10-28 | 哈尔滨工业大学 | 钛铝基合金飞机发动机叶片的熔模精密铸造方法 |
| CN103074520A (zh) * | 2013-01-14 | 2013-05-01 | 北京工业大学 | 一种含Er高铌TiAl金属间化合物材料及其制备方法 |
| CN103320670A (zh) * | 2013-07-01 | 2013-09-25 | 昆山乔锐金属制品有限公司 | 高温高强钛铝合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN103820674B (zh) | 2016-05-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103820676B (zh) | 一种Cr、V合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法 | |
| CN109161770B (zh) | 一种高模量镁合金及其制备方法 | |
| CN103074520A (zh) | 一种含Er高铌TiAl金属间化合物材料及其制备方法 | |
| Chen et al. | Microstructures and mechanical properties of in-situ Al 3 Ti/2024 aluminum matrix composites fabricated by ultrasonic treatment and subsequent squeeze casting | |
| CN103122431B (zh) | 一种长周期结构相增强的镁锂合金的制备方法 | |
| CN107460386B (zh) | 一种磁场铸造调控含lpso结构高强韧镁合金制备方法 | |
| CN104674038A (zh) | 一种高强韧合金材料及其半固态烧结制备方法和应用 | |
| CN103820677B (zh) | 一种含Mn高Nb新型β-γTiAl金属间化合物材料及其制备方法 | |
| CN103409660A (zh) | 一种超细晶粒的新型β/γ-TiAl合金 | |
| CN108857148A (zh) | 一种电弧增材制造用钛合金丝材及其应用 | |
| CN104152761A (zh) | 含钪的Al-Zn-Mg-Cu-Zr合金及制备方法 | |
| CN104704139B (zh) | Cu‑Ga合金溅射靶及其制造方法 | |
| CN103820697B (zh) | 一种多元合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法 | |
| CN110643853A (zh) | 一种高强韧高稳定性TiAl-Ni合金板材的制备方法 | |
| CN103695708A (zh) | 一种含W高Nb新型β-γTiAl金属间化合物材料及其制备方法 | |
| Li et al. | Microstructure and mechanical properties of an AlN/Mg–Al composite synthesized by Al–AlN master alloy | |
| CN103820673B (zh) | 一种W、V合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法 | |
| CN104404345A (zh) | 一种含τ3相γ-TiAl金属间化合物铸锭及其制备方法 | |
| CN103820672A (zh) | 一种Cr、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法 | |
| CN116555608A (zh) | 光学铝合金和其制备方法 | |
| CN102392171A (zh) | 一种具有良好热加工性能的高铌钛铝合金及其制备方法 | |
| CN103938044B (zh) | 一种适用于挤压的镁-锡-锌-铝变形镁合金 | |
| CN103820674B (zh) | 一种W、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法 | |
| CN103834844A (zh) | 一种V、Mn合金化β相凝固高Nb-TiAl合金及其制备方法 | |
| CN103820675A (zh) | 一种含V高Nb新型β-γTiAl金属间化合物材料及其制备方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20160525 |
|
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |