CN103573263A - 一种致密砂岩油藏压裂投产水平井流压设计方法 - Google Patents
一种致密砂岩油藏压裂投产水平井流压设计方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103573263A CN103573263A CN201310477006.3A CN201310477006A CN103573263A CN 103573263 A CN103573263 A CN 103573263A CN 201310477006 A CN201310477006 A CN 201310477006A CN 103573263 A CN103573263 A CN 103573263A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- pressure
- horizontal well
- unit
- reservoir
- core
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
本发明涉及一种致密砂岩油藏压裂投产水平井流压设计方法,属于油气井开发技术领域。本发明根据室内岩心渗流实验确定致密砂岩油藏的启动压力梯度和变形系数,并在油藏、裂缝和井筒之间的流动耦合模型基础上,考虑启动压力梯度和变形系数对水平井产能的影响,得到致密砂岩油藏压裂投产水平井产能预测方程,依据该方程计算不同流压下水平井的产能,以产能最优为目标,优化水平井的合理流压。本发明通过增加储层启动压力梯度和变形系数对水平井产能的影响,使本发明的方法更为符合致密砂岩油藏的生产特征,为采用天然能量开发时水平井合理流压的优化提供了一种有效途径。
Description
技术领域
本发明涉及一种致密砂岩油藏压裂投产水平井流压设计方法,属于油气井开发技术领域。
背景技术
致密砂岩储层具有渗透率低、孔喉狭窄和微裂缝较发育的特征,地层流体在这类储层中渗流具有启动压力梯度高,应力敏感性强,非线性流突出等特征,启动压力梯度和应力敏感等非达西因子的影响随着地层渗透率的降低而越发明显。在致密砂岩油藏中,储层流体流动既要克服启动压力梯度的影响,又须尽量降低应力敏感导致渗透率降低的伤害,因此控制合理的流压显得尤为重要。然而目前在研究致密砂岩油藏压裂投产水平井产能时只考虑了启动压力梯度、裂缝参数、地层参数等单一条件的影响,未同时考虑储层应力敏感、启动压力梯度、裂缝参数、地层参数和井筒条件等综合因素对压裂水平井产能的影响。
致密砂岩油藏由于其储层物性差,采用直井开发表现出单井产能低、产量递减快等问题,随着水平井钻井与压裂技术的进步,水平井分段压裂技术已成为开发致密砂岩油藏的重要手段,但是相对应的水平井产能预测模型研究却相对滞后,为水平井压裂投产后的采油生产管理带来困难。例如,中石化华北分公司所属红河油田长8油层平均渗透率0.4×10-3um2,平均孔隙度10.8%,为典型的致密砂岩储层,该油田初期采用直井开发模式,平均单井日产油低于1t,大部分油井属于低产低效井,2010年后采用水平井分段压裂技术进行开发,水平井初期平均日产油大于8t,取得了良好的开发效果,但是部分先导试验井由于后期采油制度不合理,导致水平井动液面下降过快,致使水平井产油指数急剧下降,严重影响水平井稳产。由生产实际反映出,保持合理的水平井流压,控制采油速度是保证致密砂岩油藏压裂投产水平井采用天然能量开发时长期稳产的主要技术方法。
发明内容
本发明的目的是提供一种致密砂岩油藏压裂投产水平井流压设计方法,以解决目前致密砂岩油藏压裂投产水平井合理流压计算的难题,克服于后期采油制度不合理,导致水平井动液面下降过快,致使水平井产油指数急剧下降的问题。
本发明为解决上述问题而提供一种致密砂岩油藏压裂投产水平井流压设计方法,其特征在于,该流压设计方法的步骤如下:
1)采用恒速法测定储层岩心的启动压力梯度,采用围压改变法测定储层岩心的应力敏感特性,并计算出储层的变形系数;
2)根据测定的的启动压力梯度和计算出的储层变形系数推导水平井产能预测方程,并根据该预测方程计算不同流压下的水平井产量;
3)以推导出的水平井产能预测方程中的产能最优为目标函数,优选流压值,根据该流压值设定水平井的下泵深度和控制的动液面深度;
4)重复步骤2)和3),计算不同地层压力时水平井的流压值,预测水平井不同生产阶段的流压,并以此为依据控制水平井的动液面及产量。
所述步骤2)中推导出的水平井产能预测方程为:
其中pe代表地层压力,单位为MPa;pwfi代表裂缝的流压,单位为MPa;K代表储层渗透率,单位为10-3μm2;μo代表原油黏度,单位为mPa·s;h代表储层厚度,单位为m;qfi代表每条裂缝产量,单位为m3/d;d代表裂缝半间距,单位为m;Kf代表裂缝渗透率,单位为10-3μm2;Re代表距供给边界距离,单位为m;Xf代表裂缝半长,单位为m;m代表质量流量,单位为kg/s;w代表裂缝宽度,单位为m;rw代表井筒半径,单位为m,G代表启动压力梯度,单位为MPa/m,αk代表变形系数,单位为MPa-1。
所述步骤1)中采用恒速法测定储层岩心的启动压力梯度时,注入端的注入速度恒定,出口端压力为大气压。
所述步骤1)中测试储层岩心应力敏感时,保持孔隙压力不变,改变围压,测定不同围压下岩心的渗透率,通过岩心渗透率与岩心净应力的关系,计算岩心的变形系数。
所述步骤1)中启动压力梯度测定过程如下:
a)将天然岩心完全饱和原油后静置,使原油在岩心内老化;
b)在特低速条件下将液体驱替到岩心入口端,逐渐建立入口端压力;
c)当岩心出口端有液体出现时,记录此时的压力,该压力即为测试岩心的启动压力。
所述步骤1)中测试储层岩心应力敏感的过程如下:
a)将完全饱和水的岩样装入岩心夹持器中,使液体在岩样中的流动方向与测定气体渗透率时气体的流动方向一致,且保证不会有空气遗留在系统中;
b)保持进口压力值不变,增加围压值,使净压力依次增加;
c)在每一压力点持续特定时间后,测定岩样渗透率;
d)缓慢减小围压,使净围压力恢复,并在每一压力点持续设定时间后,测定岩样渗透率。
本发明的有益效果是:本发明根据室内岩心渗流实验确定致密砂岩油藏的启动压力梯度和变形系数,并在油藏、裂缝和井筒之间的流动耦合模型基础上,综合考虑启动压力梯度和变形系数对水平井产能的影响,得到致密砂岩油藏压裂投产水平井产能预测方程,依据该方程计算不同流压下水平井的产能,以产能最优为目标,优化水平井的合理流压。本发明通过增加储层启动压力梯度和变形系数对水平井产能的影响,符合致密砂岩油藏的生产特征,为采用天然能量开发时水平井合理流压的优化提供了一种有效途径,该方法特别适用于储层具有启动压力和应力敏感的低渗、特低渗和致密砂岩等油藏水平井压裂投产后采油工程方案的优化设计。
附图说明
图1是启动压力梯度实验流程示意图;
图2是应力敏感性评价实验流程示意图。
具体实施方式
下面结合附图对本发明的具体实施方式作进一步的说明。
本发明根据室内岩心渗流实验确定致密砂岩油藏的启动压力梯度和变形系数,并在油藏、裂缝和井筒之间的流动耦合模型基础上,综合考虑启动压力梯度和变形系数对水平井产能的影响,得到致密砂岩油藏压裂投产水平井产能预测方程,依据该方程计算不同流压下水平井的产能,以产能最优为目标,优化水平井的合理流压,其具体过程如下:
1.采用恒速法测定储层岩心启动压力梯度,要求测试时注入端的注入速度恒定,出口端压力为大气压。首先测试不同注入速度下岩心的启动压力梯度,优选出适合实验区块岩心的注入速度,采用优选的注入速度测试岩心的启动压力。
2.采用改变围压法测定储层岩心的应力敏感特征,并计算出储层的变形系数。测试储层岩心应力敏感时,保持孔隙压力不变,改变围压,测定不同围压下岩心的渗透率,得到不同净应力下岩心渗透率的变化规律,从而计算得出岩心的变形系数。
3.根据推导的水平井产能预测方程,计算不同流压下的水平井产量。水平井产能预测方程如下:
其中pe代表地层压力,单位为MPa;pwfi代表裂缝的流压,单位为MPa;K代表储层渗透率,单位为10-3μm2;μo代表原油黏度,单位为mPa·s;h代表储层厚度,单位为m;qfi代表每条裂缝产量,单位为m3/d;d代表裂缝半间距,单位为m;Kf代表裂缝渗透率,单位为10-3μm2;Re代表距供给边界距离,单位为m;Xf代表裂缝半长,单位为m;m代表质量流量,单位为kg/s;w代表裂缝宽度,单位为m;rw代表井筒半径,单位为m,G代表启动压力梯度,单位为MPa/m,αk代表变形系数,单位为MPa-1。
4.依据产能最优为目标,优选流压值,并依据此流压值设定水平井的下泵深度和控制的动液面深度。
5.重复步骤3~4,计算不同地层压力时水平井的合理流压值,预测水平井不同生产阶段的合理流压,并以此为依据合理控制水平井的动液面及产量。
根据本发明的具体实施方案,上述启动压力梯度实验流程如图1所示,采用的设备包括氮气瓶1、精密压力表2、ISCO泵3、中间容器4、岩心夹持器5、手动泵6、量筒7、恒温箱8和出口端9,实验方法为,首先将天然岩心完全饱和原油,静置24小时,让原油在岩心内有足够的时间老化,采用设定的合理流量逐渐建立岩心两端压差的方法来直接测定岩石真实启动压力梯度,即在特低速条件下将液体驱替到岩心入口端,逐渐建立入口端压力,观察当岩心出口端有液体出现时,记录此时的压力(为了更加精确的测量岩心两端的压差,以液柱高度作为压差计),此时的压力即为测试岩心的启动压力。
根据本发明的具体实施方案,上述应力敏感评价实验流程如图2,采用的设备包括气瓶10、压力表11、ISCO泵12、中间容器13、岩心加持器14、围压泵15和量筒16,其具体的实验步骤如下:
(1)将完全饱和水的岩样装入岩心夹持器中,应使液体在岩样中的流动方向与测定气体渗透率时气体的流动方向一致,并保证在整个实验过程中不会有空气遗留在系统中,然后缓慢将围压调至2.0MPa。测定损害前液体渗透率。
(2)保持进口压力值不变,缓慢增加围压,使净应力依次为2.5MPa,3.5MPa,5.0MPa,7.0MPa,9.0MPa,11MPa,15MPa,20MPa。
(3)每一压力点持续30min后,测定岩样渗透率。
(4)缓慢减小围压,使净围压依次为15MPa,11MPa,9.0MPa,7.0MPa,5.0MPa,3.5MPa,2.5MPa。
(5)每一压力点持续1h后,测定岩样渗透率。
实施例一
本实施例选用红河油田的长8储层的一致密砂岩油藏压裂投产水平井,下面结合该水平井对本发明的致密砂岩油藏压裂投产水平井合理流压方法的步骤进行详细说明,具体包括下列步骤:
(1)用恒速法测定红河油田长8储层岩心的启动压力梯度,测定岩心的启动压力梯度为0.0346MPa/m。
(2)用改变围压法评价红河油田长8储层的应力敏感性,评价结果为强应力敏感,计算岩心变形系数为0.02MPa-1。
(3)HH37P2井地层压力19.725MPa,实际井底流压6.536Mpa,油层厚度10m,储层平均渗透率0.5×10-3um2,水平段长542m,地层原油黏度3.2mPa.s,体积系数1.122,井筒内径0.062m,裂缝条数5条,裂缝半长166m。根据本发明的方法计算水平井产能为16.03t/d,该井的实际产能为14.87t/d,本发明的技术方法可行。
(4)当地层压力保持为19.725MPa时,计算不同流压下水平井的产能,如表1,计算结果表明HH37P2井最佳流压值为12.225MPa,在此流压值下水平井产液量最大。
表1
井底流压(MPa) | 产量(t/d) |
14.225 | 13.75 |
13.225 | 19.5 |
12.225 | 26.25 |
10.225 | 19.0 |
6.725 | 16.5 |
如图1所示,岩心启动压力梯度测试流程包括以下设备:氮气瓶1、精密压力表2、ISCO泵3、中间容器4、岩心夹持器5、手动泵6、量筒7、恒温箱8、出口端液体9。
如图2所示,岩心应力敏感评价实验流程包括以下设备:气瓶10、压力表11、ISCO泵12、中间容器13、岩心夹持器14、围压泵15、量筒16。
实施例二
本实施选用红河油田长9储层的一致密砂岩油藏压裂投产水平井,下面结合该水平井对本发明的致密砂岩油藏压裂投产水平井合理流压的方法进行详细说明,该方法包括下列步骤:
(1)用恒速法测定红河油田长9储层岩心的启动压力梯度,测定岩心的启动压力梯度为0.0355MPa/m。
(2)用改变围压法评价红河油田长9储层的应力敏感性,评价结果为强应力敏感,计算岩心变形系数为0.012MPa-1。
(3)HH42P1井地层压力18.27MPa,实际井底流压1.67Mpa,油层厚度8m,平均地层渗透率1.3×10-3um2,水平段长450m,地层原油黏度3.73mPa.s,体积系数1.05,井筒内径0.062m,裂缝条数5条,裂缝半长99m。根据本发明的方法计算水平井产能为14.272t/d,该井的实际产能为12.542t/d,本发明的技术方法可靠。
(4)当地层压力保持为18.27MPa时,计算不同流压下水平井的产能,如表2,计算结果表明HH42P1井最佳流压值为10.87MPa,在此流压值时水平井产液量最大。
表2
井底流压(MPa) | 产量(t/d) |
13.27 | 5.12 |
11.77 | 19.5 |
10.87 | 23.01 |
8.25 | 17.05 |
4.725 | 15.5 |
综上所述,本发明首次提出了综合考虑储层物性、压裂参数、井筒参数、储层启动压力梯度和应力敏感等因素综合影响下致密砂岩油藏压裂投产水平井合理流压的设计方法,为后续水平井采油工程方案的优化设计提供了有力的技术支持,该方法特别适用于储层具有启动压力和应力敏感的低渗、特低渗和致密砂岩等油藏水平井压裂投产后采油工程方案的优化设计。
Claims (6)
1.一种致密砂岩油藏压裂投产水平井流压设计方法,其特征在于,该流压设计方法的步骤如下:
1)采用恒速法测定储层岩心的启动压力梯度,采用围压改变法测定储层岩心的应力敏感特性,并计算出储层的变形系数;
2)根据测定的的启动压力梯度和计算出的储层变形系数推导水平井产能预测方程,并根据该预测方程计算不同流压下的水平井产量;
3)以推导出的水平井产能预测方程中的产能最优为目标函数,优选流压值,根据该流压值设定水平井的下泵深度和控制的动液面深度;
4)重复步骤2)和3),计算不同地层压力时水平井的流压值,预测水平井不同生产阶段的流压,并以此为依据控制水平井的动液面及产量。
2.根据权利要求1所述的致密砂岩油藏压裂投产水平井流压设计方法,其特征在于,所述步骤2)中推导出的水平井产能预测方程为:
其中pe代表地层压力,单位为MPa;pwfi代表裂缝的流压,单位为MPa;K代表储层渗透率,单位为10-3μm2;μo代表原油黏度,单位为mPa·s;h代表储层厚度,单位为m;qfi代表每条裂缝产量,单位为m3/d;d代表裂缝半间距,单位为m;Kf代表裂缝渗透率,单位为10-3μm2;Re代表距供给边界距离,单位为m;Xf代表裂缝半长,单位为m;m代表质量流量,单位为kg/s;w代表裂缝宽度,单位为m;rw代表井筒半径,单位为m,G代表启动压力梯度,单位为MPa/m,αk代表变形系数,单位为MPa-1。
3.根据权利要求2所述的致密砂岩油藏压裂投产水平井流压设计方法,其特征在于,所述步骤1)中采用恒速法测定储层岩心的启动压力梯度时,注入端的注入速度恒定,出口端压力为大气压。
4.根据权利要求2所述的致密砂岩油藏压裂投产水平井流压设计方法,其特征在于,所述步骤1)中测试储层岩心应力敏感时,保持孔隙压力不变,改变围压,测定不同围压下岩心的渗透率,通过岩心渗透率与岩心净应力的关系,计算岩心的变形系数。
5.根据权利要求3所述的致密砂岩油藏压裂投产水平井流压设计方法,其特征在于,所述步骤1)中启动压力梯度测定过程如下:
a)将天然岩心完全饱和原油后静置,使原油在岩心内老化;
b)在特低速条件下将液体驱替到岩心入口端,逐渐建立入口端压力;
c)当岩心出口端有液体出现时,记录此时的压力,该压力即为测试岩心的启动压力。
6.根据权利要求4所述的致密砂岩油藏压裂投产水平流压设计方法,其特征在于,所述步骤1)中测试储层岩心应力敏感的过程如下:
a)将完全饱和水的岩样装入岩心夹持器中,使液体在岩样中的流动方向与测定气体渗透率时气体的流动方向一致,且保证不会有空气遗留在系统中;
b)保持进口压力值不变,增加围压值,使净压力依次增加;
c)在每一压力点持续特定时间后,测定岩样渗透率;
d)缓慢减小围压,使净围压力恢复,并在每一压力点持续设定时间后,测定岩样渗透率。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310477006.3A CN103573263B (zh) | 2013-10-12 | 2013-10-12 | 一种致密砂岩油藏压裂投产水平井流压设计方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201310477006.3A CN103573263B (zh) | 2013-10-12 | 2013-10-12 | 一种致密砂岩油藏压裂投产水平井流压设计方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN103573263A true CN103573263A (zh) | 2014-02-12 |
CN103573263B CN103573263B (zh) | 2016-04-27 |
Family
ID=50045904
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201310477006.3A Active CN103573263B (zh) | 2013-10-12 | 2013-10-12 | 一种致密砂岩油藏压裂投产水平井流压设计方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN103573263B (zh) |
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104832156A (zh) * | 2015-05-05 | 2015-08-12 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种预估气井产量的方法 |
CN105137038A (zh) * | 2015-08-25 | 2015-12-09 | 成都理工大学 | 油气储层岩心产能模拟实验系统 |
CN105781262A (zh) * | 2014-12-16 | 2016-07-20 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种产能试井方法 |
CN106250664A (zh) * | 2015-06-12 | 2016-12-21 | 中国石油天然气股份有限公司 | 低孔裂缝性砂岩气藏产能的预测方法和装置 |
CN106407613A (zh) * | 2016-11-08 | 2017-02-15 | 广东石油化工学院 | 井筒与油藏耦合条件下的水平井地质优化设计方法 |
CN106469333A (zh) * | 2015-08-21 | 2017-03-01 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种低渗稠油油藏水平井热采压力分布预测方法 |
CN107607451A (zh) * | 2017-08-08 | 2018-01-19 | 广州海洋地质调查局 | 一种天然气水合物岩心流速敏感性测定方法 |
CN107727553A (zh) * | 2017-10-31 | 2018-02-23 | 中国石油大学(北京) | 一种稠油启动压力梯度以及渗流规律测量装置与方法 |
CN107766689A (zh) * | 2016-08-17 | 2018-03-06 | 中国石油化工股份有限公司 | 开发动态约束的储层渗透率时变模型的建立方法 |
CN108181209A (zh) * | 2018-01-08 | 2018-06-19 | 中国海洋石油集团有限公司 | 一种稠油油藏流体启动压力梯度测量装置 |
CN110020397A (zh) * | 2017-09-27 | 2019-07-16 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种计算储层启动压力的方法 |
CN113627638A (zh) * | 2020-05-07 | 2021-11-09 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种考虑启动压力的缝洞型储层产能确定方法及系统 |
CN113738351A (zh) * | 2021-09-25 | 2021-12-03 | 西南石油大学 | 一种断缝体油藏物理模型的制作方法和实验方法 |
CN116894572A (zh) * | 2023-09-11 | 2023-10-17 | 西南石油大学 | 一种超深井考虑岩崩后出砂的合理配产方法 |
CN113627638B (zh) * | 2020-05-07 | 2024-07-12 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种考虑启动压力的缝洞型储层产能确定方法及系统 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20030004648A1 (en) * | 2001-03-13 | 2003-01-02 | Conoco Inc. | Method and process for prediction of subsurface fluid and rock pressures in the earth |
CN1786411A (zh) * | 2005-12-12 | 2006-06-14 | 大庆油田有限责任公司 | 一种提高特低渗透储层采油量的面积井网优化方法 |
CN101906966A (zh) * | 2010-07-16 | 2010-12-08 | 中国石油天然气股份有限公司 | 储层产能的预测方法及装置 |
CN102865059A (zh) * | 2012-09-26 | 2013-01-09 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种对裂缝-孔隙型油藏产能进行预测的方法及装置 |
CN202914062U (zh) * | 2012-09-26 | 2013-05-01 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种对裂缝-孔隙型油藏产能进行预测的装置 |
CN103334740A (zh) * | 2013-07-12 | 2013-10-02 | 中国石油化工股份有限公司 | 考虑启动压力梯度的确定泄油前缘的方法 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU742578A1 (ru) * | 1977-07-18 | 1980-06-25 | Государственное Альметьевское Управление Буровых Работ "Альметьевбурнефть" Министерства Нефтяной Промышленности Ссср | Способ изол ции пласта |
-
2013
- 2013-10-12 CN CN201310477006.3A patent/CN103573263B/zh active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20030004648A1 (en) * | 2001-03-13 | 2003-01-02 | Conoco Inc. | Method and process for prediction of subsurface fluid and rock pressures in the earth |
CN1786411A (zh) * | 2005-12-12 | 2006-06-14 | 大庆油田有限责任公司 | 一种提高特低渗透储层采油量的面积井网优化方法 |
CN101906966A (zh) * | 2010-07-16 | 2010-12-08 | 中国石油天然气股份有限公司 | 储层产能的预测方法及装置 |
CN102865059A (zh) * | 2012-09-26 | 2013-01-09 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种对裂缝-孔隙型油藏产能进行预测的方法及装置 |
CN202914062U (zh) * | 2012-09-26 | 2013-05-01 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种对裂缝-孔隙型油藏产能进行预测的装置 |
CN103334740A (zh) * | 2013-07-12 | 2013-10-02 | 中国石油化工股份有限公司 | 考虑启动压力梯度的确定泄油前缘的方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
杨红斌等: "应力敏感条件下合理井底流压的判定研究", 《科学技术与工程》, 31 March 2012 (2012-03-31), pages 1492 - 1495 * |
陈艳等: "特低渗储层压裂水平井产能因素分析", 《承德石油高等专科学校学报》, 31 August 2013 (2013-08-31), pages 17 - 20 * |
Cited By (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105781262A (zh) * | 2014-12-16 | 2016-07-20 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种产能试井方法 |
CN105781262B (zh) * | 2014-12-16 | 2018-03-30 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种产能试井方法 |
CN104832156B (zh) * | 2015-05-05 | 2017-12-05 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种预估气井产量的方法 |
CN104832156A (zh) * | 2015-05-05 | 2015-08-12 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种预估气井产量的方法 |
CN106250664B (zh) * | 2015-06-12 | 2019-02-15 | 中国石油天然气股份有限公司 | 低孔裂缝性砂岩气藏产能的预测方法和装置 |
CN106250664A (zh) * | 2015-06-12 | 2016-12-21 | 中国石油天然气股份有限公司 | 低孔裂缝性砂岩气藏产能的预测方法和装置 |
CN106469333A (zh) * | 2015-08-21 | 2017-03-01 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种低渗稠油油藏水平井热采压力分布预测方法 |
CN106469333B (zh) * | 2015-08-21 | 2019-10-11 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种低渗稠油油藏水平井热采压力分布预测方法 |
CN105137038A (zh) * | 2015-08-25 | 2015-12-09 | 成都理工大学 | 油气储层岩心产能模拟实验系统 |
CN107766689A (zh) * | 2016-08-17 | 2018-03-06 | 中国石油化工股份有限公司 | 开发动态约束的储层渗透率时变模型的建立方法 |
CN107766689B (zh) * | 2016-08-17 | 2021-03-23 | 中国石油化工股份有限公司 | 开发动态约束的储层渗透率时变模型的建立方法 |
CN106407613A (zh) * | 2016-11-08 | 2017-02-15 | 广东石油化工学院 | 井筒与油藏耦合条件下的水平井地质优化设计方法 |
CN107607451A (zh) * | 2017-08-08 | 2018-01-19 | 广州海洋地质调查局 | 一种天然气水合物岩心流速敏感性测定方法 |
CN110020397A (zh) * | 2017-09-27 | 2019-07-16 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种计算储层启动压力的方法 |
CN107727553B (zh) * | 2017-10-31 | 2023-09-29 | 中国石油大学(北京) | 一种稠油启动压力梯度以及渗流规律测量装置与方法 |
CN107727553A (zh) * | 2017-10-31 | 2018-02-23 | 中国石油大学(北京) | 一种稠油启动压力梯度以及渗流规律测量装置与方法 |
CN108181209A (zh) * | 2018-01-08 | 2018-06-19 | 中国海洋石油集团有限公司 | 一种稠油油藏流体启动压力梯度测量装置 |
CN113627638A (zh) * | 2020-05-07 | 2021-11-09 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种考虑启动压力的缝洞型储层产能确定方法及系统 |
CN113627638B (zh) * | 2020-05-07 | 2024-07-12 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种考虑启动压力的缝洞型储层产能确定方法及系统 |
CN113738351A (zh) * | 2021-09-25 | 2021-12-03 | 西南石油大学 | 一种断缝体油藏物理模型的制作方法和实验方法 |
CN113738351B (zh) * | 2021-09-25 | 2023-10-24 | 西南石油大学 | 一种断缝体油藏物理模型的制作方法和实验方法 |
CN116894572A (zh) * | 2023-09-11 | 2023-10-17 | 西南石油大学 | 一种超深井考虑岩崩后出砂的合理配产方法 |
CN116894572B (zh) * | 2023-09-11 | 2023-12-15 | 西南石油大学 | 一种超深井考虑岩崩后出砂的合理配产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN103573263B (zh) | 2016-04-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103573263B (zh) | 一种致密砂岩油藏压裂投产水平井流压设计方法 | |
CN110005389B (zh) | 一种基于热流固耦合作用的超深层砂岩缝网改造评价方法 | |
CN101487831B (zh) | 一种确定致密岩心损害的方法 | |
CN107608940B (zh) | 一种油井间抽周期确定方法 | |
CN110984970B (zh) | 一种利用地层测试确定启动压力梯度的方法 | |
CN107630686B (zh) | 水平井段间交错驱替和渗吸驱油的致密油能量补充方法 | |
CN107420078B (zh) | 岩石应力敏感性对蒸汽驱驱油效率影响物理模拟方法及装置 | |
CN105089612A (zh) | 低渗透油藏人工裂缝压裂缝长与井排距确定方法 | |
CN104975827B (zh) | 预测二氧化碳驱油藏指标的物质平衡方法 | |
CN105160071B (zh) | 一种适合气液同产水平井井下工况的判别方法 | |
CN104504604A (zh) | 一种定性气井井筒积液的方法 | |
CN110259421B (zh) | 一种裂缝性的致密油藏注水补充能量方法 | |
CN102418507A (zh) | 一种注水井低成本深部解堵的方法 | |
CN113239499A (zh) | 一种页岩气井最大油嘴尺寸优选方法 | |
CN104329082A (zh) | 一种高渗稠油油藏聚合物驱早期注聚转注时机的确定方法 | |
CN103993867A (zh) | 一种模拟页岩气压压裂过程的实验装置及实验方法 | |
CN103726815A (zh) | 一种co2驱采出井井筒流态确定及参数优化方法 | |
CN104389566A (zh) | 一种判定气体窜逸时间的方法 | |
CN103048184A (zh) | 重复压裂堵剂的突破压力的测试方法 | |
CN104989385A (zh) | 基于表皮系数计算的高温高压油气直井射孔参数优化方法 | |
CN113586044B (zh) | 一种自喷页岩气试气工作制度的优化方法及系统 | |
CN107907464B (zh) | 一种压裂用渗透石水泥浆性能测定装置及方法 | |
CN109577967A (zh) | 低渗致密砂岩气藏开采方法 | |
CN103048090A (zh) | 堵剂对裂缝封堵行为的评价方法 | |
CN116201538B (zh) | 一种基于采出程度的全生命周期储层损害评价方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |