CN113738351B - 一种断缝体油藏物理模型的制作方法和实验方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种断缝体油藏物理模型的制作方法和实验方法，该模型采用透明树脂作为主要材料，自下而上多层胶结而成。每层间留有0.5mm、1mm、1.5mm、2mm、3mm等不同尺度的裂缝，3mm的裂缝在中间当做断层，其他尺度的裂缝分布在断面两侧，裂缝层与层之间用多个1mm宽的裂缝沟通，每层裂缝的倾角从下往上分别为9.46°、18.44°、26.56°、33.69°、39.81°，再从上向下在模型顶端中心位置打孔，打穿整个模型当做油井，插入管线当做套管，在管线与裂缝面相交的位置射孔，最终形成一个长方体的断缝体油藏物理模型。该模型能够体现断缝体油藏的大尺度断层和中小尺寸裂缝的储层特征，能有效模拟高角度缝，为断缝体油藏的开发提供保障。
Description
技术领域
本发明属于油藏开发研究领域，具体涉及一种断缝体油藏物理模型的制作方法和实验方法。
背景技术
我国经济的高速发展加剧了石油的供需矛盾，随着全球油气开采总量的逐年增加，常规储量逐渐衰减，油气开发重点也逐渐向非常规油气藏转移。由于非常规油气藏的储层物性较差，基质孔隙中的原油无法得到有效的动用，需要天然或人工裂缝提供渗流储集通道。在鄂尔多斯盆地的南缘过渡带有一种由断裂、伴生脆性破裂带和低渗致密砂岩共同构成的断缝体构造，其上部及侧面均有油页岩、泥岩和致密砂岩层等封挡，为低渗致密储层提供了重要的渗流通道和优质的储集空间。目前已在断缝体中发现多个油藏，这种断缝体既是油藏有效的储集空间，也是地层流体产出的高速通道，是极有利的油藏类型，具有重大的开发意义。
由于断缝体油藏原始地层压力系数较低，油井投产初期与复产后均表现出快速递减趋势，地层能量不足，自然递减快。在断缝体油藏中注气开发气体容易沿裂缝指进，造成气窜。为了延缓气窜，需要水气交替注入，但由于断缝体油藏原油粘度较高，注入水仍然容易指进，所以需要调节注水段塞的粘度，调整油水流度比，从而达到延缓气窜、扩大波及体积的目的。由于没有相关的技术经验和配套的注采参数，不能直接进行现场试验，因此，需要设计出一个油藏物理模型先进行室内实验优化注入参数及配注流程，为断缝体油藏现场应用提供可靠的技术指导。
油藏物理模型是实验室内模拟实际油藏开发过程的重要实验装置之一，油藏物理模型与真实油藏的相似程度直接影响实验效果及对油藏开发规律的认识。目前国内外采用的油藏物理模型主要以胶结模型和非胶结模型为主，胶结模型可以测量孔隙度、渗透率等重要的物性参数，能更有效的模拟真实油藏中的孔隙结构和油水运移规律。由于裂缝的尺度的不确定性，目前已有很多种裂缝物理模型，如填砂管、细管、岩心劈开后加入垫片或铁丝网制备的裂缝岩心、铁岩心、用环氧树脂胶结的裂缝模型、用激光雕刻或化学刻蚀的微观模型等。这些物理模型模拟的都是只有裂缝存在的情况，对于既有断层又有裂缝还涉及裂缝角度和裂缝间距的物理模型至今未见报道。因此，发明一个模拟高角度缝的断缝体油藏物理模型并制定合适的实验方法对断缝体油藏的开发具有积极的借鉴意义。
发明内容
为解决现有油藏物理模型无法体现断缝体油藏特征导致无法有效进行室内实验优化注入参数的问题，本发明设计出了一种断缝体油藏物理模型，能够体现断缝体油藏大尺度断层和中小尺寸裂缝的储层特征，能进行室内物理模拟实验优化注入参数，为断缝体油藏开发提供保障。本发明还涉及断缝体油藏物理模型的制作方法和实验方法。
本发明的技术方案如下：
一种断缝体油藏物理模型，包括具有模型主体、贯穿整个模型顶端和底端的模拟井、不同尺度的裂缝和断层、裂缝层与层之间的沟通裂缝，以及整个模型主体外部的密封层，所述模拟井将断缝体油藏物理模型与外界连通，所述断缝体油藏物理模型还包括裂缝和断层之间的非渗透层，所述非渗透层模拟的是致密基质，孔隙度和渗透率近似为0，默认基质内没有油，油全部在裂缝和断层中；
所述的裂缝和断层是根据采集的岩心数据、测井数据和地震数据设计的，所述的裂缝和断层参照实际油藏中裂缝和断层的走向和倾角以及断层与裂缝间距，均匀分布在断缝体油藏物理模型中，裂缝数量根据实验需求增加或减少；所述的断层根据油藏三维数值模型中的尺寸和分布特征进行设置，断层倾角为26.56°，宽度为3.0mm；
所述裂缝按照从小到大的倾角由下而上依次设置在断层的两侧，裂缝倾角分别为9.46°、18.44°、33.69°、39.80°,所述断层上、下两侧各两条裂缝；所述裂缝的不同宽度按照实际油藏的裂缝组合形式等比例缩小、从下而上依次设置,裂缝宽度分别为0.5mm、2.0mm、1.5mm、1.0mm；所述的沟通裂缝统一设置在裂缝层与层之间平面的两条对角线上，每条沟通裂缝宽度为1mm，长度为2cm，每条对角线上设置四个以上沟通裂缝，根据具体实验需求进行设置。
优选的，所述的模拟井为一口直井，井筒直径为2mm，整口井贯穿模型顶端和底端的中心，分别在井筒与各个裂缝面和断层相交的位置射孔，按照实际油藏井的位置设置多口井或设置为水平井。
优选的，所述的非渗透层在模型整体中的占比由裂缝和断层的具体分布位置确定，为了保证从模型外部能够观察不同裂缝中的油水的运移规律，非渗透层选用防止油水渗流的材料，所述的防止油水渗流的材料由玻璃微粉末、纳米纤维素、绿色环保的PMMA树脂共同胶结而成；所述的非渗透层在断缝体油藏物理模型中的占比根据实际油藏中非渗透层的占比调整，通过调整断缝体油藏物理模型的长宽比例来控制非渗透层的占比。
优选的，所述的模型主体为长方体或根据油藏三维数值模型设计不规则立体结构，所述的外部密封层是包裹在模型主体外面的环氧树脂层。
一种断缝体油藏物理模型的制作方法，先根据油藏现场采集的测井数据、岩心数据、地震数据对断层和裂缝的相对位置以及断层破碎带内部结构特征进行分析，然后根据油田地质资料建立油藏三维数值模型并确定油藏敏感参数，为后续物理模型的设计提供参考，然后参照油藏三维数值模型设计断缝体油藏物理模型，再确定断缝体油藏物理模型的主体外观和内部结构以及断层和裂缝的分布、密度、开度、倾角，再根据设计的断缝体油藏物理模型进行选材配料，制作5个可拆卸裂缝模具、8个可拆卸沟通裂缝模具、1根管线和1个长方体模具，按照从下往上、从内到外的顺序进行胶结，每胶结好一层就取下模具并在管线与裂缝面相交的位置射孔，裂缝和断层制作完成后再将整体套入长方体模具中进行胶结，最后用环氧树脂进行密封。
优选的，包括通过大量的岩心观察和断层野外露头研究将断层破碎带划分为断层内核、伴生裂缝和原始产状的地层，断层破碎带中断层内核占5％，断层破碎带中伴生裂缝占41％，平均裂缝密度为6.5条/m，平均裂缝开度为2.5mm，裂缝倾角集中在10°至50°之间，其中20°至45°的裂缝占总体的78％，按照统计结果设计模型中断层和裂缝的分布、密度、开度、倾角，与断层和裂缝相关的数据均来源于实际油藏的测井数据和岩心数据，根据实际断缝体油藏的断层破碎带内部结构特征，在断缝体油藏物理模型的内部按相同或相近的占比设置断缝体油藏物理模型主体、裂缝层和断层对应的结构。
一种断缝体油藏物理模型的实验方法，包括模型饱和水、模型饱和油、模拟油藏水驱开发、模拟油藏水驱后注聚合物进行流度调节四个步骤；
所述模型饱和水的步骤包括配制模拟地层水；对干燥的断缝体油藏物理模型进行称重、将断缝体油藏物理模型放入恒温烘箱升温至地层温度；连接管线检查装置气密性；设置回压为地层压力；向断缝体油藏物理模型内注入模拟地层水；待出口端流量长期稳定后停泵，取下断缝体油藏物理模型进行称重计算断缝体油藏物理模型饱和水体积；
所述模型饱和油的步骤包括按照实际油藏含油饱和度计算需驱出水的体积，然后用煤油和原油按一定比例配制模拟油；将断缝体油藏物理模型放入恒温烘箱中升温至地层温度；连接管线检查装置气密性；设置回压为地层压力；向断缝体油藏物理模型内注入模拟油；待出口端水的体积到达计算体积后停泵；
所述模拟油藏水驱开发的步骤包括连接实验装置；设置模拟水驱的注入流速；驱替至出口端含水80％后停泵，计算水驱采收率；
所述模拟油藏水驱后注聚合物进行流度调节的步骤包括连接实验装置；设置和水驱相同的注入流速，以所述注入流速注入 0.3PV的聚合物，然后停泵，计算聚驱采收率；然后更换不同粘度原油和不同浓度聚合物重复实验，最终选出最佳流度比。
本发明的有益之处在于：
(1)本发明所设计的断缝体油藏物理模型能模拟高角度缝，可以在实验过程中观察不同高角度裂缝中的油水运移规律和剩余油的分布情况。
(2)本发明所设计的断缝体油藏物理模型的实验方法不限定于做聚合物驱流度控制，还可以做不同驱油剂的驱油实验。
(3)实际应用中可以根据不同的油藏类别设计不同的裂缝宽度和角度。
(4)本发明所设计的断缝体油藏物理模型通过注入不同粘度的聚合物驱替不同粘度的原油，计算得到了不同水油流度比下提高的原油采收率，为实际断缝体油藏确定了最佳聚合物浓度，还可以优化不同浓度聚合物段塞，进一步为实际断缝体油藏提供可靠的注入参数。
(5)本发明所设计的断缝体油藏物理模型制作方法和实验方法简单、实施方便，评价结果真实可靠。
附图说明
图1是断缝体油藏物理模型整体示意图
图2是断缝体油藏物理模型的裂缝和断层分布以及裂缝倾角和裂缝宽度示意图
图3是断缝体油藏物理模型的层间沟通裂缝示意图
图4是断缝体油藏物理模型底部示意图
其中，1─模型主体，2─模拟井，3─1mm裂缝层，4─1.5mm裂缝层，5─3mm断层，6─2mm裂缝层，7─0.5mm裂缝层，8─沟通裂缝，9─模拟井底部端口
实施方式
以下结合附图和具体实施例对本发明进行详细的说明，便于清楚的了解本发明，但不对本发明构成限定。
本发明涉及一种断缝体油藏物理模型，其特征在于，包括具有多层模拟高角度裂缝的模型主体、贯穿整个模型顶端和底端的模拟井、不同尺度的裂缝和断层、裂缝层与层之间的沟通裂缝，以及整个模型外部的密封层，所述模拟井将模型整体与外界连通，所述模型还包括裂缝和断层之间的非渗透层，所述非渗透层模拟的是致密基质，孔隙度和渗透率近似为0，默认基质内没有油，油全部在裂缝和断层中。
如附图1所示，该实施例的模型主体1为一个长方体模型，整个模型从上到下分为不均等的6层，2为直径2mm的模拟井，第一层和第二层中间的3为宽度1mm，倾角39.80°的裂缝，该裂缝层与模型顶端平面之间的为致密基质；第二层和第三层中间的4为宽度1.5mm，倾角33.69°的裂缝，该层与裂缝3之间的部分为致密基质；第三层和第四层中间的5为宽度3mm，倾角26.56°的断层，该层与裂缝4之间的部分为致密基质；第四层和第五层中间的6为宽度2mm，倾角18.44°的裂缝，该层与裂缝5之间的部分为致密基质；第五层和第六层中间的7为宽度0.5mm，倾角9.46°的裂缝，该层与模型底端平面之间的部分为致密基质。如附图2所示，裂缝层与层之间还设计了8个沟通裂缝，均匀分布在层间平面的两条对角线上。如附图3所示，沟通裂缝的尺寸为宽1mm，长2cm，沟通裂缝的数量和具体分布位置可根据实际需求设置，另外模型主体的外部用环氧树脂进行密封(图中未显示)。
本发明涉及的一种上述的断缝体油藏物理模型的制作方法，包括断缝体油藏的构造分析、断缝体油藏物理模型的设计、断缝体油藏物理模型的制作三个步骤；
1、所述的断缝体油藏的构造分析，是根据油藏现场采集的测井数据、岩心数据、地震数据对断层和裂缝的相对位置以及断层破碎带内部结构特征进行分析，包括通过大量的岩心观察和断层野外露头研究将断层破碎带划分为断层内核、伴生裂缝和原始产状的地层，断层内核约占断层破碎带的5％，伴生裂缝约占断层破碎带的41％，平均裂缝密度约为6.5条/m，平均裂缝开度为2.5mm左右，裂缝倾角集中在10°至50°之间，其中20°至45°的裂缝占总体的78％左右。然后根据油田地质资料和压裂数据建立三维油藏数值模型并确定油藏敏感参数为后续物理模型的设计提供参考，三维数值模型的基本参数是网格尺寸为5×100×11，实际尺寸为30×30×60m，裂缝孔隙度为0.99，裂缝渗透率为5000mD，网格顶端深度为1400m，在网格顶端正中间设置一口生产井，然后根据油井生产资料进行历史拟合，然后进行敏感性分析确定主要敏感因素为渗透率和地层压缩系数。
2、所述的断缝体油藏物理模型的设计，是根据三维数值模型综合考虑实验需求、加工难易程度、承压能力、模拟精度等因素进行设计的，包括设计断缝体油藏物理模型的主体外观和内部结构以及断层和裂缝的分布、密度、开度、倾角。为了满足高角度裂缝的设计要求，模型外观设计为30×30×60cm的长方体，如图2主视图所示，先将长方体的高60cm平均分为12等份，连接左边第1个等分点和右边第6个等分点并连通整个平面形成第一层裂缝，利用反三角函数arctanx求得倾角为39.80°；连接左边第3个等分点和右边第7个等分点并连通整个平面形成第二层裂缝，利用反三角函数arctanx求得倾角为33.69°；连接左边5个等分点和右边第8个等分点并连通整个平面形成第三层裂缝，利用反三角函数arctanx求得倾角为26.56°；连接左边第8个等分点和右边第10个等分点并连通整个平面形成第四层裂缝，利用反三角函数arctanx求得倾角为18.44°；连接左边第10个等分点和右边第11个等分点并连通整个平面形成第五层裂缝，利用反三角函数arctanx求得倾角为9.46°，最终形成5条尺度不同倾角不同的裂缝。为了满足射孔和管线压力的设计要求，模拟井选用一根直径为2mm的管线，从模型底部的正中心自下而上埋设管线，每胶结好一层就在裂缝层与管线相交的位置射孔，最终形成一口模型与外界沟通的模拟井。为了满足整体可视化的设计要求，模型的主要制作材料选择透明树脂，主体由0.1％～0.5％的活性溶剂、1％～2％的偶联剂、3％的玻璃微粉末、20％的纳米纤维素、70％绿色环保的PMMA树脂和5％的环氧树脂共同胶结而成。由于模拟的致密基质渗透率极低，在保证整体模型可视化的前提下无法配入石英砂或有色砂体模拟基质渗透率，只能用非渗透层模拟致密基质，默认致密基质内近似不含油，主要考虑断层和裂缝中的油，最终设计出了如附图1中所示的断缝体油藏物理模型。
3、所述的断缝体油藏物理模型的制作，是根据上述步骤中设计的断缝体油藏物理模型具体实施的，先制作5个可拆卸裂缝模具、8个可拆卸沟通裂缝模具、1根管线和1个长方体模具，再按照设计方案中的比例配制胶，按照从下往上、从内到外的顺序进行胶结，每胶结好一层就取下模具并在管线与裂缝面相交的位置射孔，裂缝和断层制作完成后再将整体套入长方体模具中进行胶结，最后用环氧树脂进行密封。
本发明涉及的一种上述的断缝体油藏物理模型的实验方法，包括模型饱和水、模型饱和油、模拟油藏水驱开发、模拟油藏水驱后注聚合物进行流度调节四个步骤；
a.所述模型饱和水的步骤包括配制模拟地层水、对干燥的模型进行称重、将模型放入恒温烘箱升温至地层温度、连接管线检查装置气密性、设置回压为地层压力、向模型内注入模拟地层水、待出口端流量长期稳定后停泵取下模型进行称重计算模型饱和水体积，所述地层水是根据实际油藏地层水平均矿化度配制的，地层水每升中各盐的含量是通过地层水模拟配制程序求得的；
b.所述模型饱和油的步骤包括按照实际油藏含油饱和度计算需驱出水的体积，然后用煤油和原油按一定比例配制模拟油、将模型放入恒温烘箱中升温至地层温度、连接管线检查装置气密性、设置回压为地层压力、向模型内注入模拟油、待出口端水的体积到达计算体积后停泵，所述模拟油建议用白油染色，根据实验效果可知用煤油和原油配制的模拟油很难清洁，会影响到后续实验的观察；
c.所述模拟油藏水驱开发的步骤包括连接实验装置、设置模拟水驱的注入流速、驱替至出口端含水80％后停泵计算水驱采收率，所述的水驱用水是根据实际油藏的注入水矿化度配制的；
d.所述模拟油藏水驱后注聚合物进行流度调节的步骤包括连接实验装置、设置和水驱相同的注入流速注入0.3PV的聚合物后停泵计算聚驱采收率、然后更换不同粘度原油和不同浓度聚合物重复实验最终选出最佳流度比。
实验例1
本实验例提供了一种断缝体油藏物理模型的室内实验方法，具体步骤按照ab c d进行，所用的模拟地层水的矿化度为27715mg/L，注入水矿化度为794mg/L，注入速度为0.05ml/min；所用的模拟油由稠油与煤油分别按0.5：1、1：1、1.5:1、2:1配制，模拟油在55℃(地层温度)下的粘度分别为53.7mPa.s、98.23mPa.s、151.81mPa.s、194.22mPa.s；所用聚合物型号为SNF7025，分子量为2200×10 4 ，聚合物的浓度分别为1000mg/L、2000mg/L、3000mg/L、4000mg/L，聚合物在55℃(地层温度)下的粘度分别为27.82、65.71、151.6、225.1mPa.s。
表1为实验例所用每升地层水和注入水中各物质的质量
实验例中使用断缝体油藏物理模型聚驱后最终的采收率结果，见表2
实验例中使用断缝体油藏物理模型聚驱后最终的流度比结果，见表3
根据实验例中断缝体油藏物理模型聚驱后的实验结果可知，表2中低粘度原油用低粘度的聚合物驱会获得更高的采收率，高粘度原油用高粘度的聚合物驱会获得更高的采收率，表3中聚合粘度和原油粘度越接近越能建立更有利的水油流度比，提高的采收率幅度越大。
以上所述，仅是本发明的具体实验例而已，并非对本发明作任何形式上的限制。任何熟悉本专业的技术人员，在不脱离本发明技术方案范围内，当可利用上述展示的技术内容作出些许更动或修饰为等同变化的等效实施例，但凡是未脱离本发明技术方案的内容，依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与修饰，均仍属于本发明技术方案的范畴。
Claims (7)
1.一种断缝体油藏物理模型，其特征在于，包括模型主体、贯穿整个模型顶端和底端的模拟井、不同尺度的裂缝和断层、裂缝层与层之间的沟通裂缝，以及整个模型主体外部的密封层，所述模拟井将断缝体油藏物理模型与外界连通，所述断缝体油藏物理模型还包括裂缝和断层之间的非渗透层，所述非渗透层模拟的是致密基质，孔隙度和渗透率近似为0，默认基质内没有油，油全部在裂缝和断层中；
所述的裂缝和断层是根据采集的岩心数据、测井数据和地震数据设计的，所述的裂缝和断层参照实际油藏中裂缝和断层的走向和倾角以及断层与裂缝间距，均匀分布在断缝体油藏物理模型中，裂缝数量根据实验需求增加或减少；所述的断层根据油藏三维数值模型中的尺寸和分布特征进行设置，断层倾角为26.56°，宽度为3.0mm；
所述裂缝按照从小到大的倾角由下而上依次设置在断层的两侧，裂缝倾角分别为9.46°、18.44°、33.69°、39.80°,所述断层上、下两侧各两条裂缝；所述裂缝的不同宽度按照实际油藏的裂缝组合形式等比例缩小、从下而上依次设置,裂缝宽度分别为0.5mm、2.0mm、1.5mm、1.0mm；所述的沟通裂缝统一设置在裂缝层与层之间平面的两条对角线上，每条沟通裂缝宽度为1mm，长度为2cm，每条对角线上设置四个以上沟通裂缝。
2.根据权利要求1所述断缝体油藏物理模型，其特征在于，所述的模拟井为一口直井，井筒直径为2mm，整口井贯穿模型顶端和底端的中心，分别在井筒与各个裂缝面和断层相交的位置射孔。
3.根据权利要求1或2所述断缝体油藏物理模型，其特征在于，所述的非渗透层在模型整体中的占比由裂缝和断层的具体分布位置确定，为了保证从模型外部能够观察不同裂缝中的油水的运移规律，非渗透层选用防止油水渗流的材料，所述的防止油水渗流的材料由玻璃微粉末、纳米纤维素、绿色环保的PMMA树脂共同胶结而成；所述的非渗透层在断缝体油藏物理模型中的占比根据实际油藏中非渗透层的占比调整，通过调整断缝体油藏物理模型的长宽比例来控制非渗透层的占比。
4.根据权利要求1或2所述断缝体油藏物理模型，其特征在于，所述的断缝体油藏物理模型主体为长方体或根据油藏三维数值模型设计不规则立体结构，所述的外部密封层是包裹在模型主体外面的环氧树脂层。
5.一种权利要求1至4之一中所述的断缝体油藏物理模型的制作方法，其特征在于，先根据油藏现场采集的测井数据、岩心数据、地震数据对断层和裂缝的相对位置以及断层破碎带内部结构特征进行分析，然后根据油田地质资料建立油藏三维数值模型并确定油藏敏感参数，为后续物理模型的设计提供参考，然后参照油藏三维数值模型设计断缝体油藏物理模型，再确定断缝体油藏物理模型的主体外观和内部结构以及断层和裂缝的分布、密度、开度、倾角，再根据设计的断缝体油藏物理模型进行选材配料，制作5个可拆卸裂缝模具、8个可拆卸沟通裂缝模具、1根管线和1个长方体模具，按照从下往上、从内到外的顺序进行胶结，每胶结好一层就取下模具并在管线与裂缝面相交的位置射孔，裂缝和断层制作完成后再将整体套入长方体模具中进行胶结，最后用环氧树脂进行密封。
6.一种如权利要求5所述制作方法，其特征在于，包括通过大量的岩心观察和断层野外露头研究将断层破碎带划分为断层内核、伴生裂缝和原始产状的地层，断层破碎带中断层内核占5％，断层破碎带中伴生裂缝占41％，平均裂缝密度为6.5条/m，平均裂缝开度为2.5mm，裂缝倾角集中在10°至50°之间，其中20°至45°的裂缝占总体的78％，按照统计结果设计模型中断层和裂缝的分布、密度、开度、倾角，与断层和裂缝相关的数据均来源于实际油藏的测井数据和岩心数据，根据实际断缝体油藏的断层破碎带内部结构特征，在断缝体油藏物理模型的内部按相同或相近的占比设置断缝体油藏物理模型主体、裂缝层和断层对应的结构。
7.一种权利要求1至4之一中所述的断缝体油藏物理模型的实验方法，其特征在于，包括模型饱和水、模型饱和油、模拟油藏水驱开发、模拟油藏水驱后注聚合物进行流度调节四个步骤；
所述模型饱和水的步骤包括配制模拟地层水；对干燥的断缝体油藏物理模型进行称重、将断缝体油藏物理模型放入恒温烘箱升温至地层温度；连接管线检查装置气密性；设置回压为地层压力；向断缝体油藏物理模型内注入模拟地层水；待出口端流量长期稳定后停泵，取下断缝体油藏物理模型进行称重计算断缝体油藏物理模型饱和水体积；
所述模型饱和油的步骤包括按照实际油藏含油饱和度计算需驱出水的体积，然后用煤油和原油按一定比例配制模拟油；将断缝体油藏物理模型放入恒温烘箱中升温至地层温度；连接管线检查装置气密性；设置回压为地层压力；向断缝体油藏物理模型内注入模拟油；待出口端水的体积到达计算体积后停泵；
所述模拟油藏水驱开发的步骤包括连接实验装置；设置模拟水驱的注入流速；驱替至出口端含水80％后停泵，计算水驱采收率；
所述模拟油藏水驱后注聚合物进行流度调节的步骤包括连接实验装置；设置和水驱相同的注入流速，以所述注入流速注入 0.3PV的聚合物，然后停泵，计算聚驱采收率；然后更换不同粘度原油和不同浓度聚合物重复实验，最终选出最佳流度比。
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