CN104832156A - 一种预估气井产量的方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供的一种预估气井产量的方法，其包括：建立气田“一点法”产能方程；计算气田内的样本点在预定生产历史年限内的平均日产量，样本点在预定生产历史年限内的压降速度在第一预定的范围内；根据样本点的试气时的日产量和井底流压，计算样本点的绝对无阻流量；对样本点的平均日产量和样本点的绝对无阻流量进行回归分析运算，得出气田内的气井在正式生产时的平均日产量与绝对无阻流量之间的第一关系；根据待正式生产井的日产量和井底流压，计算待正式生产井的绝对无阻流量；根据待正式生产井的绝对无阻流量，计算得出待正式生产井在正式生产时的第一平均日产量。本发明实现了能根据致密砂岩气藏压裂后的实际生产情况预估气井的日产量。

Description

一种预估气井产量的方法

技术领域

本发明涉及石油天然气开采领域，尤其涉及一种预估气井产量的方法。

背景技术

致密砂岩气藏是指孔隙度低、孔道小、渗透能力差，一般都需要进行压裂才能投产的非常规气藏。该类气藏具有储层物性差、非均值性强的特点，因此致密砂岩气藏每口井必须先进行压裂，才能正常投产，且投产后的井初期产量高、稳定性差、产量递减快，不具备稳定生产的地质条件。

对气藏进行开采时，首先要预测气藏的气井产量。这是因为气藏的气井产量除了与气藏本身的地质特征有关外，还受其它因素的影响，如开采技术、开采政策等。因此预测气藏的气井产量对气藏的科学开发至关重要。

常规预估气井产量的方法主要有回压法、等时试井法、修正等时试井法等。这些方法都要求气井能达到相对稳定的生产状态，且测试时间长、成本高，不适合运用在初期产量高、递减快、生产不稳定的致密砂岩气井。

现有技术中针对压裂水平井开发的致密砂岩气藏，通常先采用“一点法”初步估算气井的绝对无阻流量，再选取绝对无阻流量的1/4或1/3作为气井的日产量。对于不能达到稳定生产的致密气井，通过“一点法”算出的绝对无阻流量只能代表气井压裂后的某时刻的无阻流量，该无阻流量是不稳定点得到的，具有不确定性；且过去的常规做法是选取绝对无阻流量的1/4或1/3作为日产量，但是选取的1/4或1/3的比值只是经验估算，是否符合致密砂岩气藏的压裂后的实际生产情况并没有任何的科学依据，因此现有技术中并没有能反映致密砂岩气藏压裂后的实际生产情况的预估致密砂岩气藏气井日产量的方法。

发明内容

本发明的目的是提供一种预估气井产量的方法，该方法能根据致密砂岩气藏压裂后的实际生产情况预估致密砂岩气藏气井的日产量。

本发明的上述目的可采用下列技术方案来实现：一种预估气井产量的方法，用于预估待正式生产井的日产量，其包括：建立气田“一点法”产能方程；计算所述气田内预订数量具有预定生产历史年限的样本点在所述预定生产历史年限内的平均日产量，所述样本点在所述预定生产历史年限内的压降速度在第一预定的范围内；根据所述样本点的试气时的日产量和井底流压，通过所述“一点法”产能方程计算所述样本点的绝对无阻流量；对所述样本点的所述平均日产量和所述样本点的所述绝对无阻流量进行回归分析运算，得出所述气田内的气井在正式生产时的平均日产量与绝对无阻流量之间的第一关系；根据所述待正式生产井的试气时的日产量和井底流压，通过所述“一点法”产能方程计算所述待正式生产井的绝对无阻流量；根据所述待正式生产井的所述绝对无阻流量，通过所述第一关系计算得出所述待正式生产井在正式生产时的第一平均日产量。

优选地，其包括：计算所述样本点内已达到泄流边界的样本点的单井控制动态储量；对所述已达到泄流边界的样本点的单井控制动态储量和所述已达到泄流边界的样本点在预定的生产时间段的单位压降采气量进行回归分析运算，得出所述气田内的气井在预定的生产时间段的所述单井控制动态储量与所述单位压降采气量之间的第二关系；该关系适用于该气田的全部压裂后投产井，从而根据该第二关系就能得到处在生产初期、尚未达到泄流边界的气井的单井控制动态储量；根据所述已达到泄流边界的样本点的单井控制动态储量和所述已达到泄流边界的样本点的平均日产量进行回归分析运算，得出所述气田内的气井的单井控制动态储量与平均日产量之间的第三关系；根据所述待正式生产井在投入生产后的预定时间内的单位压降采气量和所述第二关系计算所述待正式生产井在投入生产后的预定时间内的单井控制动态储量；根据所述待正式生产井在投入生产后的预定时间内的单井控制动态储量和所述第三关系计算所述待正式生产井在投入生产后的预定时间内的第二平均日产量；比较所述第一平均日产量和所述第二平均日产量的大小，当所述第一平均日产量和所述第二平均日产量的差值在第二预定的范围内时，所述待正式生产井在投入生产后的预估日产量为第一平均日产量或第二平均日产量；当所述第一平均日产量和所述第二平均日产量的差值在第二预定的范围外时，所述待正式生产井在投入生产后的预估日产量为第二平均日产量。

优选地，其包括：根据所述样本点在所述预定生产历史年限内的产量递减规律，计算得出所述样本点的初期日产量与所述样本点的平均日产量之间的第四关系；根据所述第四关系和所述待正式生产井在投入生产后的预估日产量，计算所述待正式生产井在投入生产后的初期日产量。

本发明提供的一种预估气井产量的方法的有益效果是：

第一：本发明首先通过建立气田“一点法”产能方程；得到同一地区、同一类型地质特征差异不大的气田的“一点法”产能方程，根据该“一点法”产能方程，可以根据试气资料中的一个相对稳定生产点算出气井的绝对无阻流量。然后计算气田内预订数量具有预定生产历史年限的样本点在预定生产历史年限内的平均日产量，其中，预定生产历史年限由气井规定的单井稳产期决定，由于致密气井单井没有稳产期，这里用平均产量来近似等效规定稳产期的合理产量，且选取的样本点要满足在预定生产历史年限内的套压降速度在第一预定的范围内，该范围为0.01～0.02d/MPa，可以近似认为在该预定套压降范围内气井生产合理。接着对该样本点的平均日产量和该样本点的绝对无阻流量进行回归分析运算，从而得出气田内的气井在正式生产时的平均日产量与绝对无阻流量之间的第一关系；因为该样本点代表的是该同一地区、同一类型地质特征差异不大的气田，所以对样本点的绝对无阻流量与平均日产量的关系进行回归分析运算得到的第一关系能反映该气田内的所有井在压裂后的绝对无阻流量与平均日产量的关系；这一关系，解决了传统方法中固定配产系数，即合理产量与无阻流量的比值无法确定的难题。接着根据待正式生产井的试气时的日产量和井底流压，通过“一点法”产能方程计算待正式生产井的绝对无阻流量；根据待正式生产井的绝对无阻流量，通过第一关系计算得出待正式生产井在正式生产时的第一平均日产量。该第一平均日产量才能符合压裂后的气井的实际生产情况，因而本发明提供的预算气井产量的方法预算出的气井日产量能符合致密砂岩气藏的压裂后的实际生产情况。

第二，本发明首先计算所述样本点内已达到泄流边界的样本点的单井控制动态储量；其次，对所述已达到泄流边界的样本点的单井控制动态储量和所述已达到泄流边界的样本点在预定的生产时间段的单位压降采气量进行回归分析运算，得出所述气田内的气井在预定的生产时间段的所述单井控制动态储量与所述单位压降采气量之间的第二关系；该关系适用于该气田的全部压裂后投产井；从而根据该第二关系就能得到处在生产初期、尚未达到泄流边界的气井的单井控制动态储量；接着根据所述已达到泄流边界的样本点的单井控制动态储量和所述已达到泄流边界的样本点的平均日产量进行回归分析运算，得出所述气田内的气井的单井控制动态储量与平均日产量之间的第三关系；再接着根据所述待正式生产井在投入生产后的预定时间内的单位压降采气量和所述第二关系计算所述待正式生产井在投入生产后的预定时间内的单井控制动态储量；根据所述待正式生产井在投入生产后的预定时间内的单井控制动态储量和所述第三关系计算所述待正式生产井在投入生产后的预定时间内的第二平均日产量；最后比较所述第一平均日产量和所述第二平均日产量的大小，当所述第一平均日产量和所述第二平均日产量的差值在第二预定的范围内时，所述待正式生产井在投入生产后的预估日产量为第一平均日产量或第二平均日产量；当所述第一平均日产量和所述第二平均日产量的差值在第二预定的范围外时，所述待正式生产井在投入生产后的预估日产量为第二平均日产量。从而可以用第一平均日产量进行初步配产，用第二平均日产量进行产量的复算，由于单井控制动态储量能反映气井的长期生产能力，因此根据单井控制动态储量求算的第二平均日产量符合气井整个生命周期的生产规律。

第三，由于致密气藏从开始生产即进入递减，而对生产有意义的是气井刚投入生产时的产量，因此需要将前面的第一平均日产量和第二平均日产量折算成初期日产量；据样本点在预定生产历史年限内的产量递减规律，计算得出样本点的初期日产量与平均日产量之间的第四关系；根据第四关系和待正式生产井的第一平均日产量得到待正式生产井在投入生产后的第一初期日产量，根据第四关系和刚投入生产井的第二平均日产量得到待投入生产井在投入生产后的第二初期日产量，从而可以用第一初期日产量进行初步配产，用第二初期日产量进行产量的复算，如果第二初期日产量和第一初期日产量相差较大，则按第二初期日产量进行调整；相差不大，则无需调整。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1为本发明实施方式的一种流程图；

图2为本发明实施方式的另一种流程图；

图3为本发明一种流程图；

图4为计算绝对无阻流量的半无因次图版；

图5为无阻流量和平均日产量的关系图；

图6为单井控制动态储量的求算图版；

图7为单井控制动态储量和平均日产量之间的二项式关系图；

图8为前三年的平均日产量和初期日产量的折算关系图。

具体实施方式

下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

请参阅图1，本发明提供一种预估气井产量的方法，其包括：S1：建立气田“一点法”产能方程；S2：计算气田内预订数量具有预定生产历史年限的样本点在预定生产历史年限内的平均日产量，样本点在预定生产历史年限内的压降速度在第一预定的范围内；S3：根据样本点的试气日产量和井底流压，通过“一点法”产能方程计算样本点的绝对无阻流量，井底流压按照预定规则选取；S4：对预订数量的样本点的平均日产量和绝对无阻流量进行回归分析运算，得出气田内的气井在正式生产时的平均日产量与绝对无阻流量之间的第一关系；S5：根据待正式生产井的试气时的日产量和井底流压，通过“一点法”产能方程计算待正式生产井的绝对无阻流量；S6：根据待正式生产井的绝对无阻流量，通过第一关系计算得出待正式生产井在正式生产时的第一平均日产量。

本发明首先通过建立气田“一点法”产能方程；得到同一地区、同一类型地质特征差异不大的气田的“一点法”产能方程，根据该“一点法”产能方程，可以根据试气资料中的一个相对稳定生产点算出气井的绝对无阻流量。然后计算气田内预订数量具有预定生产历史年限的样本点在预定生产历史年限内的平均日产量，其中，预定生产历史年限由气井规定的单井稳产期决定，由于致密气井单井没有稳产期，这里用平均产量来近似等效规定稳产期的合理产量，且选取的样本点要满足在预定生产历史年限内的套压降速度在第一预定的范围内，该范围为0.01～0.02d/MPa，可以近似认为在该预定套压降范围内气井生产合理。接着对预订数量的样本点的平均日产量和绝对无阻流量进行回归分析运算，从而得出气田内的气井在正式生产时的平均日产量与绝对无阻流量之间的第一关系；因为该样本点代表的是该同一地区、同一类型地质特征差异不大的气田，所以对样本点的绝对无阻流量与平均日产量的关系进行回归分析运算得到的第一关系能反映该气田内的所有井在压裂后的绝对无阻流量与平均日产量的关系；这一关系，解决了传统方法中固定配产系数，即合理产量与无阻流量的比值无法确定的难题。接着根据待正式生产井的试气时的日产量和井底流压，通过“一点法”产能方程计算待正式生产井的绝对无阻流量；根据待正式生产井的绝对无阻流量，通过第一关系计算得出待正式生产井在正式生产时的第一平均日产量。该第一平均日产量才能符合压裂后的气井的实际生产情况，因而本发明提供的预算气井产量的方法预算出的气井日产量能符合致密砂岩气藏的压裂后的实际生产情况。

本发明提供的一种预估气井产量的方法可以应用于低渗、致密天然气井。

如图1所示，在本实施方式中，求取某致密砂岩气藏气田中的一口待正式生产井的第一平均日产量的步骤如下：

S1：在本实施方式中，利用该致密砂岩气藏气田已知的8口井修正等时试井资料，求算出“一点法”产能方程中的系数α值为0.856，从而建立起该气田的“一点法”产能方程：

$Q_{\mathrm{AOF}}=\frac{2(1-\mathrm{\α})Q_g}{\mathrm{\α}[\sqrt{1+4\left(\frac{1-\mathrm{\α}}{{\mathrm{\α}}^2}\right)[1-{\left(\frac{p_{\mathrm{wf}}}{p_e}\right)}^2]}-1]}$

式中：Q_AOF为无阻流量，10⁴m³/d；α为一点法产能方程系数，小数；Q_g为井口产量，10⁴m³/d；Pe为原始地层压力，MPa；P_wf为井底流压，MPa。

该“一点法”产能方程表示的是同一地区、同一类型地质特征差异不大的气田的气井的绝对无阻流量计算公式，根据该“一点法”产能方程，可以利用气井的现有试气资料中一个相对稳定点即可求出该气井的绝对无阻流量。在本实施方式中，利用该待正式生产井的试气资料中的一个生产点：Q_g＝19.78×10⁴m³/d、P_wf/Pe＝0.82，代入该“一点法”产能方程即可得到该待正式生产井的无阻流量约为56×10⁴m³/d。

如图4所示，在本实施方式中，计算该绝对无阻流量可以根据该“一点法”产能方程计算得出，也可以根据该“一点法”产能方程绘制出图版，根据图4所示的图版可以求出绝对无阻流量。

S2：在本实施方式中，计算气田内预订数量具有预定生产历史年限的样本点在预定生产历史年限内的平均日产量，样本点在预定生产历史年限内的压降速度在第一预定的范围内；在本实施方式中，该预定数量为102，该预定生产历史年限为3年，该第一预定的范围为0.01～0.02d/MPa。该预定生产历史年限由气井规定的单井稳产期决定，由于致密气藏从开始生产产量即递减，所以致密气藏的气井单井没有稳产期，这里用平均日产量来近似等效稳产期内的日产量，因为选取的样本点要满足在预定生产历史年限内的压降速度在第一预定的范围内，该范围为0.01～0.02d/MPa，所以可以近似认为在该预定压降范围内用平均日产量来近似等效稳产期内的日产量是合理的。在本实施方式中，选取该致密砂岩气藏内的102口气井作为样本点，该样本点具有3年以上生产历史且压降速率在0.01～0.02d/MPa的范围内，该压降速率指的是井口套压的下降速率，这里的压降速度还可以是其他的速率，例如井底流压的下降速率等。对该102口井计算在3年内的平均日产量。该计算方式是算术平均，即每口井3年的总产量除以3年的总天数，也可以是其他的求平均的方式，例如微积分求平均，从而得出该102口井每口井的平均日产量。

S3：在本实施方式中，根据样本点的试气时的日产量和井底流压，通过“一点法”产能方程计算样本点的绝对无阻流量。为了认识和了解气层性质，了解气层生产能力、流体性质等，在天然气井中进行洗井、射孔、储层改造、排液、求产、试井、测压和取样等工作，这一整套工艺过程称为试气。在本实施方式中，将该102口井试气时的相对稳定点的日产量和井底流压分别代入“一点法”产能方程，即可求出该102口井的绝对无阻流量。

S4：在本实施方式中，对该样本点的平均日产量和该样本点的绝对无阻流量进行回归分析运算，得出气田内的气井在正式生产后的预定时间内的平均日产量与绝对无阻流量之间的第一关系。该预定时间为气井刚投入生产后的一段时间。例如3年。因为样本点足够多，且该样本点代表的是该同一地区、同一类型地质特征差异不大的气田，从而根据该样本点做统计回归得到的第一关系能反映该气田内的所有井在压裂后的绝对无阻流量与平均日产量的关系；这一关系解决了传统方法中固定配产系数，即合理产量(该合理产量即为气井的日产量)与无阻流量的比值无法确定的难题。从而在已知绝对无阻流量的情况下，可以根据该第一关系得到该气田内的气井的平均日产量，且根据该第一关系得到的该气田内的气井的平均日产量称为第一平均日产量。在本实施方式中，将该第一平均日产量作为气井开发决策的依据才能符合气井压裂后的生产特征，因而本发明提供的预算气井产量的方法预算出的气井日产量能符合致密砂岩气藏的压裂后的实际生产情况。

如图5所示，在本实施方式中，将该102口井的平均日产量与该102口井的绝对无阻流量进行统计回归运算，即可求出该气田的气井在正式生产时的平均日产量与绝对无阻流量的第一关系，该第一关系为幂函数关系，如下：

Q_gw＝0.651×Q_AOF ^0.577

式中：Q_gw为平均日产量，10⁴m³/d。

S5：在本实施方式中，根据待正式生产井的试气时的日产量和井底流压，通过“一点法”产能方程计算待正式生产井的绝对无阻流量。该待正式生产井试气资料中的一个相对稳定的生产点：Q_g＝19.78×10⁴m³/d、P_wf/Pe＝0.82，将Q_g＝19.78×10⁴m³/d、P_wf/Pe＝0.82，代入该“一点法”产能方程即可得到该待正式生产井的无阻流量约为56×10⁴m³/d。

S6：在本实施方式中，根据待正式生产井的绝对无阻流量，通过该第一关系计算得出待正式生产井在正式生产时的第一平均日产量。将Q_AOF＝56×10⁴m³/d代入第一关系，从而可以求算出Q_gw＝8×10⁴m³/d。从而可以求算出该待正式生产井在正式生产时的第一平均日产量为Q_gw＝8×10⁴m³/d，该第一平均日产量为为无阻流量的1/7,而不是传统值1/3或1/4。

如图2所示，在本实施方式中，求取某致密砂岩气藏中的一口待正式生产井的第二平均日产量的步骤如下：

S7：在本实施方式中，计算样本点内已达到泄流边界的样本点的单井控制动态储量。选取样本点内已达到泄流边界的样本点作为采样点，对预订数量的采样点分别求取单井控制动态储量，单井控制动态储量是指用气藏工程方法计算得到的“当气井产量降为零、波及范围内的地层压力降为1个标准大气压时”的累积产气量，该单井控制动态储量可以通过现代产量递减分析方法求取,求取方法不限于此，还可以是其它的方法，例如：物质平衡法等。在本实施方式中，该该样本点为64口。

S8：在本实施方式中，对已达到泄流边界的样本点的单井控制动态储量和已达到泄流边界的样本点在预定的生产时间段的单位压降采气量进行回归分析运算，得出气田内的气井在预定的生产时间段的单井控制动态储量与单位压降采气量之间的第二关系；该关系适用于该气田的全部压裂后投产井，从而根据该第二关系就能得到处在生产初期、尚未达到泄流边界的气井的单井控制动态储量。这里的单位压降采气量是指单位套压降采气量,即井口套压下降一个单位压力所能采出的气量。

如图6所示，在本实施方式中，该预定的生产时间段指该64口井生产100天的第一时间段、生产180天的第二时间段，生产360天的第三时间段，生产600天的第四时间段。通过采样点在该4个时间段的单位压降采气量和采样点的单井控制动态储量进行回归分析运算，可以得到气田内的在该4个时间段的气井的单井控制动态储量与单位压降采气量之间的第二关系。从而通过该第二关系可以求算出生产时间较短的气井的单井控制动态储量。例如，已知某气井生产600天后的压降采气量为566×10⁴m³/MPa，由图版得单井控制动态储量约为15000×10⁴m³。

S9：在本实施方式中，根据已达到泄流边界的样本点的单井控制动态储量和已达到泄流边界的样本点的平均日产量进行回归分析运算，得出所述气田内的气井的单井控制动态储量与平均日产量之间的第三关系，从而将气田内的气井的单井控制动态储量与气井的平均日产量建立了联系，由于单井控制动态储量能反映气井的长期生产能力，因此根据单井控制动态储量求算的平均日产量符合气井整个生命周期的生产规律。

如图7所示，在本实施方式中，该关系为二项式关系：

Q_gw＝9×10^-9×G²+4×10^-4×G-0.0895

式中：Qgw为平均日产量，10⁴m³/d；G为单井控制动态储量，10⁴m³/d。

S10：在本实施方式中，根据待正式生产井在投入生产后的预定时间内的单位压降采气量和第二关系计算待正式生产井在投入生产后的预定时间内的单井控制动态储量，由于该预定时间为气井刚投入生产后的一段时间，例如1年至2年，所以该待正式生产井在投入生产后的预定时间内处在生产初期、尚未达到泄流边界，但根据第二关系就能得到该待正式生产井在投入生产后的预定时间内的单井控制动态储量。

S11：在本实施方式中，根据所述待正式生产井在投入生产后的预定时间内的单井控制动态储量和所述第三关系计算所述待正式生产井在投入生产后的预定时间内的第二平均日产量。根据气田内的气井的单井控制动态储量与平均日产量之间的第三关系得到的该气田内的气井的平均日产量称为第二平均日产量。

在本实施方式中，该刚投入正式生产井的根据单井控制动态储量得到的第二平均日产量为7.94×10⁴m³/d。

S12：在本实施方式中，比较第一平均日产量和第二平均日产量的大小，当第一平均日产量和第二平均日产量的差值在第二预定的范围内时，待正式生产井在投入生产后的预估日产量为第一平均日产量或第二平均日产量；当第一平均日产量和第二平均日产量的差值在第二预定的范围外时，待正式生产井在投入生产后的预估日产量为第二平均日产量。待正式生产井在投入生产后的预估日产量是指可以用于预估待正式生产井在压裂后生产时的气井的日产量。由于单井控制动态储量能反映气井的长期生产能力，从而可以用根据气井的绝对无阻流量计算出的第一平均日产量进行气井压裂后初期的初步配产，而用根据气井的单井控制动态储量计算出的第二平均日产量进行产量的复算，符合气井整个生命周期的生产规律。该第二预定的范围为0～0.1。

通过比较第一平均日产量Q_gw＝8×10⁴m³/d和第二平均日产量Q_gw＝7.94×10⁴m³/d。发现第一平均日产量和第二平均日产量的差值在第二预定的范围内，待正式生产井在投入生产后的预估日产量为第一平均日产量或第二平均日产量，这里取第二平均日产量Q_gw＝7.94×10⁴m³/d作为待正式生产井在投入生产后的预估日产量。

如图3所示，在本实施方式中，

S13：根据样本点在预定生产历史年限内的产量递减规律，计算得出样本点的初期日产量与样本点的预定时间内的平均日产量之间的第四关系。初期日产量指待正式生产井在投入生产后的预定时间内的日产量。由于致密气藏从开始生产即进入递减，而对生产有意义的是气井刚投入生产时的产量，因此需要将第一平均日产量和第二平均日产量折算成初期日产量；据样本点在预定生产历史年限内的产量递减规律，计算得出样本点的初期日产量与平均日产量之间的第四关系；根据第四关系和待正式生产井的第一平均日产量得到待正式生产井在投入生产后的第一初期日产量，根据第四关系和刚投入生产井的第二平均日产量得到待投入生产井在投入生产后的第二初期日产量，从而可以用第一初期日产量进行初步配产，用第二初期日产量进行产量的复算，如果第二初期日产量和第一初期日产量相差较大，则按第二初期日产量进行调整；相差不大，则无需调整。

如图8所示，在本实施方式中，通过分析单井生产前三年的递减规律，发现该区块井符合衰竭式递减规律，得到第四关系：

$Q_i=\frac{(1+0.5D_{i}t)G_p}{t}=\frac{(1+0.5D_{i}t)\stackrel{\‾}{Q}t}{t}=(1+0.5D_{i}t)\stackrel{\‾}{Q}=1.733\stackrel{\‾}{Q}$

S14：在本实施方式中，根据第四关系和待正式生产井在投入生产后的预估日产量，计算待正式生产井在投入生产后的初期日产量。将7.94×10⁴m³/d×1.733得到13.76×10⁴m³/d，所以13.76×10⁴m³/d即为该待正式生产井的初期日产量，将该初期日产量作为气井的开发决策的依据才能符合气井压裂后的生产状态。以上仅为本发明的几个实施例，本领域的技术人员依据申请文件公开的内容可以对本发明实施例进行各种改动或变型而不脱离本发明的精神和范围。

Claims (3)

1.一种预估气井产量的方法，用于预估待正式生产井的日产量，其特征在于，其包括：

建立气田“一点法”产能方程；

计算所述气田内预订数量具有预定生产历史年限的样本点在所述预定生产历史年限内的平均日产量，所述样本点在所述预定生产历史年限内的压降速度在第一预定的范围内；

根据所述样本点的试气时的日产量和井底流压，通过所述“一点法”产能方程计算所述样本点的绝对无阻流量；

对所述样本点的所述平均日产量和所述样本点的所述绝对无阻流量进行回归分析运算，得出所述气田内的气井在正式生产时的平均日产量与绝对无阻流量之间的第一关系；

根据所述待正式生产井的试气时的日产量和井底流压，通过所述“一点法”产能方程计算所述待正式生产井的绝对无阻流量；

根据所述待正式生产井的所述绝对无阻流量，通过所述第一关系计算得出所述待正式生产井在正式生产时的第一平均日产量。

2.根据权利要求1所述的预估气井产量的方法，其特征在于，其包括：

计算所述样本点内已达到泄流边界的样本点的单井控制动态储量；

对所述已达到泄流边界的样本点的单井控制动态储量和所述已达到泄流边界的样本点在预定的生产时间段的单位压降采气量进行回归分析运算，得出所述气田内的气井在预定的生产时间段的所述单井控制动态储量与所述单位压降采气量之间的第二关系；

根据所述已达到泄流边界的样本点的单井控制动态储量和所述已达到泄流边界的样本点的平均日产量进行回归分析运算，得出所述气田内的气井的单井控制动态储量与平均日产量之间的第三关系；

根据所述待正式生产井在投入生产后的预定时间内的单位压降采气量和所述第二关系计算所述待正式生产井在投入生产后的预定时间内的单井控制动态储量；

根据所述待正式生产井在投入生产后的预定时间内的单井控制动态储量和所述第三关系计算所述待正式生产井在投入生产后的预定时间内的第二平均日产量；

比较所述第一平均日产量和所述第二平均日产量的大小，当所述第一平均日产量和所述第二平均日产量的差值在第二预定的范围内时，所述待正式生产井在投入生产后的预估日产量为第一平均日产量或第二平均日产量；当所述第一平均日产量和所述第二平均日产量的差值在第二预定的范围外时，所述待正式生产井在投入生产后的预估日产量为第二平均日产量。

3.根据权利要求2所述的预估气井产量的方法，其特征在于，其包括：

根据所述样本点在所述预定生产历史年限内的产量递减规律，计算得出所述样本点的初期日产量与所述样本点的平均日产量之间的第四关系；

根据所述第四关系和所述待正式生产井在投入生产后的预估日产量，计算所述待正式生产井在投入生产后的初期日产量。