CN103562667A - 热交换器的翅片、热交换器和空气调节装置 - Google Patents

热交换器的翅片、热交换器和空气调节装置 Download PDF

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Abstract

本发明提供可在抑制热交换器中的通风阻力的增大和冷凝水的飞散的同时抑制异味的发生的热交换器的翅片、热交换器和空气调节装置。所述翅片为空气调节装置(1)的室内热交换器(41)的翅片(5)，其具备铝基材(8)、亲水层(6)、以及设在铝基材(8)和亲水层(6)之间的耐蚀层(7)。亲水层(6)的表面的对水接触角为50度以下，亲水层(6)的每1dm2表面的亲水层(6)内部的含水量为400mg/dm2以下。

Description

热交换器的翅片、热交换器和空气调节装置
技术领域
本发明涉及热交换器的翅片、热交换器和空气调节装置。
背景技术
一直以来，例如，如专利文献1(日本特开2008-215757号公报)所记载的空气调节装置，在进行制冷运转、除湿运转时，为了热交换器的翅片表面上附着的冷凝水有效地流下，有人提出了对热交换器的翅片的构成进行设计的方案。
在该专利文献1记载的空气调节装置中，热交换器的翅片表面上附着的冷凝水即使在运转停止状态下也长时间残存在翅片表面上时，会产生环境浮游物的附着和细菌的繁殖、产生异味，这些问题已经被观察到。并且，为了解决该问题，为了缩短使冷凝水在热交换器的翅片表面上残存的时间，不仅在翅片表面形成亲水层，而且翅片采用了冷凝水难以被保持的形状。
发明内容
发明所要解决的课题
若利用上述专利文献1记载的热交换器的翅片形状，则在翅片表面难以保持冷凝水，因此，能够抑制翅片表面上附着环境浮游物和细菌繁殖，减少产生的异味。
相对于此，本申请发明人发现，在制冷运转中和/或除湿运转中，从空气调节装置的压缩机和室内风扇两者被驱动着的制冷/制热开启状态切换到压缩机停止而室内风扇继续被驱动着的制冷/制热休止状态后(在再次进入制冷/制热开启状态之前)多感觉到异味。
基于以上的技术思想，认为与以往相比，还有余地来降低由空气调节装置产生的异味，并研究了存在有新的异味产生原因，该原因不同于上述专利文献1中所研究的热交换器的翅片表面的冷凝水相关的原因，例如，在运转停止状态下会发生环境浮游物的附着和细菌的繁殖等。
并且，作为对该方面进行研究的结果，本发明人认为，切换到制冷/制热休止状态后冷凝水从热交换器的翅片的表面蒸发，在该状态下多感觉到异味，因此，各种异味成分中比冷凝水的蒸气压低的特定异味成分(即，有在冷凝水之后气化的倾向的异味成分)特别让人感觉到异味。
另外，本发明人进行了深入研究注意到，关于这样的使人感觉到异味的特定异味成分，相对于与在热交换器的翅片的表面上的冷凝水一同存在的异味成分，与热交换器的翅片的亲水层中保持的水分一同存在的异味成分作为切换至上述制冷/制热休止(thermo-off)状态后感觉到的异味，乃更严重的问题。因此，本发明人对左右该特定异味成分在热交换器中的保持量的翅片的构成和特性进行了研究，结果发现，热交换器的翅片的亲水层所保持的水含量(含水量)导致翅片中的特定异味成分的保持量发生变化。
由此，本发明人考虑能否通过将翅片的亲水层中的含水量抑制在较少水平，也减小切换至上述制冷/制热休止状态后感觉到的异味。
但是，作为热交换器的翅片的亲水层的性质，仅仅是采用含水量低的亲水层的情况下，翅片表面的亲水能力也同时降低，因此，在热交换器的翅片表面上冷凝水被斥，冷凝水向室内侧发生飞散，翅片彼此之间的通风阻力增大，从而性能下降。
本发明是鉴于上述方面进一步反复进行了研究而完成的，本发明的课题在于，提供在能够抑制热交换器中的通风阻力增大和冷凝水飞散的同时，能够抑制异味产生的热交换器的翅片、热交换器和空气调节装置。
解决课题的手段
本发明的第1观点的热交换器的翅片为空气调节装置的热交换器的翅片，其具备基材、亲水层和耐蚀层。耐蚀层设于基材与亲水层之间。亲水层的表面的对水接触角为50度以下。亲水层的每1dm2表面的亲水层内部的含水量为400mg/dm2以下。需要说明的是，此处，“含水量”是指，将翅片的下端浸在水中1mm以上，将该状态下的重量设为初期重量，以预定的深度浸渍在水中放置14小时后，从恢复到测定初期重量的位置时起30秒后进行测定，该测得的重量与初期重量之差除以表面积，所得到的值为含水量。需要说明的是，“含水量”的测定在气氛温度为28℃的环境下进行，用于测定的样品使用在80℃的干燥机中干燥16小时以上的样品。并且，表面积是指表面和背面这两面的面积的合计。
在该热交换器的翅片中，发现了亲水层中的含水量与所保持的异味成分的量之间的相关关系，基于此，将亲水层中的含水量调整为400mg/dm2以下，能够将所保持的异味成分的量降低。进而，在该热交换器的翅片中，即使在将亲水层中的含水量降低的情况下，通过将该亲水层的表面的对水接触角维持在50度以下，能够抑制热交换器中的通风阻力增大和冷凝水飞散。
由此，若利用该热交换器的翅片，则能够在抑制热交换器中的通风阻力的增大和冷凝水的飞散的同时，抑制异味的发生。
对于本发明的第2观点的热交换器的翅片，在第1观点的热交换器的翅片中，亲水层的表面的对水接触角为30度以下。
在该热交换器的翅片中，热交换器的翅片彼此之间的通风阻力的降低和冷凝水的飞散能够得到更为确实地抑制。
对于本发明的第3观点的热交换器的翅片，在第1观点或第2观点的热交换器的翅片中，亲水层的膜厚为0.1μm以上。需要说明的是，作为此处的亲水层的膜厚，优选为涂布干燥后的膜厚。
在该热交换器的翅片中，可更确实地确保亲水层表面的亲水能力。
对于本发明的第4观点的热交换器的翅片，在第1的观点至第3观点的任一热交换器的翅片中，亲水层含有下述的聚合物、共聚物或上述聚合物与上述共聚物的混合物中的任一种来作为涂膜形成成分，所述聚合物由具有选自由羧酸基、磺酸基、羟基、酰胺基和醚键组成的组中的1种或2种以上的亲水性的官能团的单体构成，所述共聚物通过含有上述单体而构成。
本发明的第5观点的热交换器具备第1的观点至第4观点的任一热交换器的翅片。
本发明的第6观点的空气调节装置具备第5观点的热交换器、对热交换器送气流的风扇、压缩机和控制部。控制部进行在使压缩机的驱动停止的状态下使风扇驱动的制冷/制热休止运转控制。
该空气调节装置即使在热交换器的翅片表面残存有冷凝水的状态下进行制冷/制热休止运转控制时，也能够将产生的异味成分的量抑制在较少水平。
发明效果
本发明的第1观点、第4观点、第5观点的热交换器的翅片能够在抑制热交换器中的通风阻力的增大和冷凝水的飞散的同时，抑制异味的发生。
本发明的第2观点的热交换器的翅片能够更为确实地抑制热交换器的翅片彼此之间的通风阻力的降低和冷凝水的飞散。
本发明的第3观点的热交换器的翅片能够更为确实地确保亲水层的表面的亲水能力。
本发明的第6观点的空气调节装置中，即使在冷凝水残存于热交换器的翅片的表面的状态下进行制冷/制热休止运转控制的情况下，也能将产生的异味成分的量抑制在较少水平。
附图说明
图1为本发明的一个实施方式的空气调节装置的示意性构成图。
图2为示出本发明的翅片的构成例的示意性截面图。
图3为示出本发明的翅片的其它构成例的示意性截面图。
图4为异味强度和异味传感器的积分值相对于翅片的乙酸含量的关系的图。
图5为示出异味传感器的积分值与感官评价的相关性的图。
图6为示出翅片的异味成分含量相对于翅片的含水量的关系的图。
图7为异味传感器的积分值相对于翅片的含水量的关系的图。
图8为示出实施例和比较例各自的含水量与异味传感器的积分值的表。
图9为示出实施例和比较例各自的含水量与接触角的表。
具体实施方式
以下参照附图来说明作为本发明的一个实施方式的空气调节装置1。
图1表示示出空气调节装置1的制冷剂回路10的制冷剂回路图。
(1)空气调节装置1的示意性构成
空气调节装置1中，作为热源侧装置的室外机2与作为利用侧装置的室内机4通过制冷剂配管相连接，在配置有利用侧装置的空间中进行空气调节。该空气调节装置1具有制冷剂回路10、各种传感器和控制部70。
制冷剂回路10具备压缩机21、四路切换阀22、室外热交换器23、室外电磁膨胀阀24、储液器25、室外风扇26、室内热交换器41和室内风扇42等，通过连接这些部件而构成制冷剂回路10。需要说明的是，压缩机21、四路切换阀22、室外热交换器23、室外电磁膨胀阀24、储液器25和室外风扇26容纳在室外机2内，室内热交换器41和室内风扇42容纳在室内机4内。通过后述的控制部70，该室内风扇42的风量被多级调节，但该情况下的最大风量为40～45m3/s、最低风量为15～20m3/s。需要说明的是，室内热交换器41的详细构成后述。
四路切换阀22能够进行制冷运转循环和制热运转循环的切换。图1中，以实线示出进行制冷运转时的连接状态，以虚线示出进行制热运转时的连接状态。制热运转时，室内热交换器41作为制冷剂的冷却器、室外热交换器23作为制冷剂的加热器发挥功能。制冷运转时，室外热交换器23作为制冷剂的冷却器、室内热交换器41作为制冷剂的加热器发挥功能。
需要说明的是，室内机4内设有室内温度传感器43。该室内温度传感器43配置在室内空气的吸入口侧，检测室内机4从室内吸来的、通过室内热交换器41之前的空气的温度(即，室内温度)。
控制部70是对配置在室外机2内的机器进行控制的室外控制部72、对配置在室内机4内的机器进行控制的室内控制部74、接受来自用户的各种设定输入或进行各种显示输出的控制器71、以及各种传感器通过通信线70a进行连接而构成的。该控制部70进行以空气调节装置1为对象的各种控制。
该控制部70经由控制器71接受来自用户的制冷运转、制热运转、除湿运转的选择。此处，除湿运转中，控制部70使四路切换阀22为与制冷运转循环同样的连接状态，并间歇驱动室内风扇42。制冷运转中，控制部70如下进行控制：在满足基于输入控制器71中的设定温度的预定条件之前为连续驱动压缩机21和室内风扇42两者的制冷/制热开启状态，在满足预定条件之后到再次不满足预定条件时的期间为在压缩机21停止的状态下连续驱动室内风扇42的制冷/制热休止状态。
(2)室内热交换器41的构成
室内热交换器41为所谓的翅片管式热交换器，其中，在板厚方向以预定的翅片间距配置多片而成的翅片5组被内部流通制冷剂的传热管所贯通，从而构成室内热交换器41。此处，翅片5的每一片的板厚优选例如为80～120μm。并且，翅片间距优选例如为1.0～2.5mm。
(3)翅片5的构成
室内热交换器41的翅片5如图2所示具有铝基材8、耐蚀层7和亲水层6。
为了提高热交换效率，铝基材8由作为热传导性良好的金属的铝构成。该铝基材8可以由纯铝构成，也可以由铝合金构成。
耐蚀层7设在铝基材8与亲水层6之间，具有树脂耐蚀层7a和铬酸盐处理层7b。其中，铬酸盐处理层7b是通过对铝基材8的表面实施铬酸盐处理而形成的具有耐蚀性的层。树脂耐蚀层7a为由选自由环氧树脂、丙烯酸类树脂、氨基甲酸酯树脂和酚树脂组成的组中的一种或两种以上构成的具有耐蚀性的层。需要说明的是，从容易使铝基材8与亲水层6的密合性良好的方面考虑，优选热固化性的环氧树脂。
并且，该树脂耐蚀层7a可以根据使用环境和用途而适当省略，例如，如图3所示的翅片205那样，可以采用在保护铝基材208的铬酸盐处理层(耐蚀层)207的表面设置亲水层206的构成。
亲水层6构成室内热交换器41的翅片5的表层。以下详细说明本发明的亲水层。
(4)亲水层的构成
亲水层的表面的对水接触角为50度以下，且亲水层的每1dm2表面的亲水层内部的含水量为400mg/dm2以下。
作为亲水层的表面的对水接触角，只要为50度以下就没有特别限定，但是从针对通过热交换器的空气的通风阻力可被进一步降低的方面、以及抑制冷凝水向室内的飞散的方面考虑，优选为40度以下、更优选为30度以下。需要说明的是，此处的接触角是按照在“JIS R3257基板玻璃表面的润湿性试验方法”中所示的方法测定的值。
亲水层的含水量是指，与亲水层的1dm2表面相对应的厚度部分(表面与耐蚀层之间的部分)中所能保持的水分的重量，对于充分干燥后的翅片，在常温下将翅片的下端浸在水中1mm以上，将该状态下的重量设为初期重量，以预定的深度浸渍在水中放置14小时后，从恢复到测定初期重量的位置时起30秒后进行测定，该测得的重量与初期重量之差除以表面积，所得到的值为亲水层的含水量(以下仅称为“含水量”)。需要说明的是，“含水量”的测定在气氛温度为28℃的常温环境下进行，用于测定的样品使用在80℃的干燥机中干燥16小时以上的样品。并且，表面积是指表面和背面这两面的面积的合计。亲水层的含水量的上限值只要为400mg/dm2以下就没有特别限定，但是从降低所保持的异味成分的方面考虑，优选为300mg/dm2以下、更优选为240mg/dm2以下、最优选为180mg/dm2以下。亲水层的含水量的下限值没有特别限定，但是在过于减少亲水层的含水量的情况下容易引起亲水层表面的亲水能力的降低，因此，含水量优选为60mg/dm2以上。
需要说明的是，亲水层的上述接触角与含水量的组合只要满足上述条件，就没有特别限定，优选接触角为5～40度且含水量为60～240mg/dm2、更优选接触角为5～30度且含水量为90～210mg/dm2。
亲水层的膜厚没有特别限定，为了充分确保亲水性，优选为0.1μm以上。需要说明的是，关于亲水层的膜厚的上限，没有特别限定，从通过确保翅片彼此之间的空间并减小通风阻力来充分发挥热交换能力的方面考虑，该膜厚优选为10μm以下。
亲水层的材质只要具备上述含水量和接触角的条件就没有特别限定，可以含有(i)聚合物、(ii)共聚物、或(iii)上述聚合物与上述共聚物的混合物中的任一种来作为涂膜形成成分，其中(i)聚合物由具有选自由羧酸基、磺酸基、羟基、酰胺基和醚键组成的组中的1种或2种以上的亲水性官能团的单体构成，(ii)共聚物通过含有上述单体而构成。需要说明的是，这些官能团可适当选择以对赋予亲水层中的亲水性的程度进行调节。其中，关于羧酸基和/或磺酸基，其一部分或全部可以为碱金属盐。作为该碱金属盐，可以举出锂盐、钠盐、钾盐等，其中优选钠盐。并且，作为含有上述(i)～(iii)的聚合物或共聚物的树脂，具体地说，可以举出聚乙烯醇系树脂(聚乙烯醇及其衍生物)、聚丙烯酰胺系树脂(聚丙烯酰胺及其衍生物)、聚丙烯酸系树脂(聚丙烯酸及其衍生物)、纤维素系树脂(例如，羧甲基纤维素钠、羧甲基纤维素系铵)、聚乙二醇系树脂(例如，聚乙二醇、聚环氧乙烷)等。作为该(i)～(iii)的树脂，可以含有例如水分散性二氧化硅(胶态二氧化硅)、碱硅酸盐(水玻璃)等。
(5)室内热交换器41的翅片5的制造
上述的室内热交换器41的制造方法没有特别限定。
例如，对准备的铝基材实施铬酸盐处理并进行干燥，其后在实施了铬酸盐处理的表面涂布构成树脂耐蚀层的树脂并进行干燥，进一步涂布构成亲水层的树脂并进行干燥，从而可得到翅片。在此处的干燥工序中，可以通过加热来进行干燥。
需要说明的是，上述的铝基材可以预先形成有多个用于贯通传热管的开口。并且，多个开口可以在形成亲水层后进行设置。
将如此得到的翅片在板厚方向排列多片，并将传热管插入上述开口部分，在该状态下对传热管进行扩管处理，从而将多片翅片与传热管一体化，得到热交换器。
通过组装如上得到的热交换器作为冷冻循环的利用侧热交换器，可得到上述的室内热交换器41。
(6)动作
如上所述，在进行制冷运转和除湿运转的状态下，控制部70控制为持续驱动压缩机21和室内风扇42两者的制冷/制热开启状态时，室内热交换器41的传热管内部流通被冷却的制冷剂。由此，出现下述状态：翅片5也被冷却，流经翅片5表面的空气中的水分发生冷凝，作为冷凝水而附着在翅片5表面上。翅片5表面由于具有上述亲水层6的亲水能力，因此冷凝水不会形成液滴，成为浸润表面的状态，不会与被调节的气流一同向室内侧飞散。进而，利用上述亲水层6的亲水能力，冷凝水在表面上扩展并存在，因此，不会使翅片6彼此之间的空间变窄，能够抑制通风阻力的增大、充分确保热交换能力。另外，上述亲水层6的含水量被调整为较低水平，因此，可将其内部保持的冷凝水的量抑制在较少水平。需要说明的是，在制冷/制热开启状态，未保持在翅片5表面的冷凝水沿着翅片5的表面落到未图示的排水盘中，经排水路径进行排水处理。此处，溶入有异味成分的冷凝水大多进行废水处理。
此处，制冷/制热开启状态继续片刻后，当室内环境达到满足预定条件时，在直到再次不满足预定条件的状态为止的期间，控制部70以停止压缩机21的运转的状态实施继续驱动室内风扇42的制冷/制热休止状态。在此，室内热交换器41的翅片5表面的冷凝水的一部分从排水盘经由排水路径进行排水处理、另一部分发生气化。其后，若翅片5的亲水层6的表面为干燥的状态，则接着翅片5的亲水层6的内部开始干燥，该亲水层6的内部所保持的水分被抑制在较少水平。因此，亲水层6的内部所保持的水分中所溶入的异味成分的量也被抑制在较少水平，因此，在制冷/制热休止状态，从室内热交换器41向室内送出的异味成分的量也能够得到充分降低。
(7)翅片的示例
以下说明上述实施方式中可采用的热交换器的翅片的示例的具体研究结果。
(7-1)关于样品
如下所述准备与实施例1～3、比较例1～4对应的各样品的翅片，比较从各样品中可产生的异味的程度。需要说明的是，对于准备的样品，通过一边调节用于使亲水层表面亲水化的等离子体处理或氧化剂处理的程度，一边调节用于使亲水层内部疏水化的加热的程度或交联剂的混合量及种类，来准备性质不同的样品。
(7-2)关于作为评价对象的异味成分
作为问题的异味成分的条件是，能够与冷凝水一同被保持在亲水层的内部，因此，该异味成分为水溶性的。并且，翅片的亲水层表面的冷凝水挥发后产生的异味成分也作为问题受到关注，因此，异味成分的条件是在空气调节装置的热交换器的使用温度状况下，其具有比水难挥发的性质。因此，一直以来，在该技术领域中作为异味成分的代表例的脂肪酸作为对象，该脂肪酸作为空气质量中所含有的对象而被报道。并且，试验中涉及感官评价，因此另一条件是对象对人体的影响度较小。另外，缘于所使用的异味传感器的检测限，条件是异味传感器能检测通常人们能够感知的识别阈值(可识别出是任意异味的最小刺激量)程度的低浓度。
作为满足以上各条件的异味成分，在此采用了乙酸。
需要说明的是，乙酸在20℃的蒸气压为1.5kPa，低于水在同条件下的蒸气压2.3kPa。并且，本次使用的异味传感器能充分检测到浓度为识别阈值(0.006ppm)的乙酸。
(7-3)关于实验方法
使用制成模型的翅片来构成各实施例以及比较例的热交换器，在25±0.5℃的温度下且在70±5%的相对湿度的条件下进行配置，同时在相当于传热管的部分中流通冷却水而不是制冷剂，由此进行实验。作为冷却水，使用8℃的冷水。需要说明的是，在此构成的热交换器的模型如下构成：以翅片间距为1.2mm间隔、板厚方向合计为250～270mm的方式排列翅片而形成翅片组，对于该翅片组，贯通管径为
Figure BDA0000424539440000091
2列合计的有效长度为400mm的传热管。
此处，送风机配置在热交换器的上游侧，各送风机具有气流可通过翅片间的配置关系。需要说明的是，供给热交换器的风速为1.5m/s。
异味传感器以流过热交换器至热交换器的下游侧0.1m的位置的空气为对象进行测定。在此，异味传感器使用NEW COSMOS ELECTRIC株式会社制造的商品名为Portable Odor型Indicator XP-329III R的传感器。
并且，在感官实验中，采用了在与异味传感器相同的位置的人的嗅觉感知。
各热交换器在用于试验前，在装满5wt%浓度的乙酸水溶液的池子中浸渍2小时后，为了将残存在热交换器的翅片表面上的乙酸水溶液除去，在装满纯水的池子中浸渍2次。由此，残留在热交换器的翅片表面上的乙酸水溶液实质上被除去，达到可以仅对翅片的亲水层内部中保持的乙酸进行评价的状况。
对于结束了上述乙酸的附着作业的热交换器，为了再现在实际的冷冻循环中使用时的制冷/制热开启运转的状况，一边利用送风机来供给气流，一边在传热管中流通冷却水(8℃)，并将该过程一直持续到翅片表面上所产生的冷凝水滴落的状态。
当冷凝水从翅片上滴落时，为了再现在实际的冷冻循环中使用时的制冷/制热休止运转的状况，一边利用送风机来供给气流，一边停止向传热管中流通冷却水。异味传感器和感官实验从停止向该传热管中流通冷却水的时刻之后进行。异味传感器的测定终止的时刻为异味传感器的检测值为0的时刻。并且，感官实验也同样地进行到人们感觉不到异味为止。
(7-4)各值的相关关系的确认
需要说明的是，在进行实施例和比较例的试验前，为了确认在保持于亲水层中的乙酸的量与实际测定的异味之间具有相关关系，准备多个乙酸含量不同的样品。具体地说，针对每个样品来改变用于浸渍热交换器的池子内的乙酸的浓度，从而准备出亲水层所保持的异味成分量(残存乙酸量)不同的样品。其后，使用这些样品进行上述实验，对由异味传感器检测的异味成分的积分值(从开始检测异味开始到检测不到异味为止的总量)和异味强度进行评价。该异味强度是指，按照一般的气味评价方法即6级异味强度表示法(0：无异味、1：知道气味存在、2：知道是何种气味且较弱的气味、3：能容易地感知到的气味、4：较强的气味、5：强烈的气味)进行数值化的强度。此处，热交换器的翅片的样品1g所含有的乙酸重量使用GC-MS进行测定。如上所述，异味强度和异味传感器的检测值相对于所掌握的各样品的每1g翅片的乙酸含量(作为上述异味传感器的测定值，为画面显示的异味指数)的关系示于图4。根据该图4的图形可确认到，异味强度相对于每1g翅片的乙酸含量的关系、和异味传感器的检测值相对于每1g翅片的乙酸含量的关系均处于成比例的关系。由上述示出了，翅片的亲水层所保持的乙酸量与人感知的异味强度的相关关系的存在。
需要说明的是，这次目的终究是减少人感知的异味成分，所以，优选对人们实际感知的异味的程度进行测定，但是为了保持评价的客观性，使用了上述的异味传感器。此处，以种类不同的样品为对象，同时进行感官评价和异味传感器的测定这两者，将所得到的结果示于图5的图形。如该图5的图形所示，在感官评价的积分值与使用异味传感器测定的异味成分的积分值之间的比例关系成立，确认到由这次使用的异味传感器检测到的检测值可客观地示出人感知的异味。
另外，对与热交换器的翅片的亲水层表面1dm2相对应的厚度部分(表面与耐蚀层之间的部分)所能保持的水分重量与热交换器的1g翅片中的乙酸含量之间的相关关系进行研究，结果示于图6的图形。此处，翅片的含水量为如下得到的值：对于充分干燥后的翅片，在常温下将翅片的下端浸在水中1mm以上，将该状态下的重量设为初期重量，以预定的深度浸渍在水中放置14小时后，从恢复到测定初期重量的位置时起30秒后进行测定，该测得的重量与初期重量之差除以表面积，所得到的值为翅片的含水量。需要说明的是，“含水量”的测定在气氛温度为28℃的常温环境下进行，用于测定的样品使用在80℃的干燥机中干燥16小时以上的样品。并且，表面积为表面和背面这两面的面积的合计。另外，热交换器的翅片的样品1g所含有的乙酸重量使用GC-MS进行测定。如上述的图6的图所示，已确认到翅片的含水量与翅片的乙酸含量之间的比例关系成立。由此可以说，翅片的含水量多时，翅片含有的乙酸重量也增大。
如上所述，根据图4、图5、图6中所确认到的关系，可以说，热交换器的翅片的含水量多的情况下，作为异味成分的乙酸含量增高，异味传感器检测到的检测值增高，并且人感觉到的异味强度增大。
根据以上的关系可知，特定了与可有效降低人感觉到的异味的情况下的异味成分的浓度条件相对应的异味传感器的积分值，结果是，异味传感器的积分值需要为4000以下。并且，图7中示出翅片的含水量与异味传感器的积分值之间的关系，根据该图可知，满足该异味成分的条件的热交换器的翅片的亲水层中的含水量的条件为400mg/dm2以下。
实施例
准备了以下条件的样品作为实施例和比较例的样品。
(实施例1)
作为实施例1，准备亲水层的含水量为155mg/dm2的样品。
(实施例2)
作为实施例2，准备亲水层的含水量为190mg/dm2的样品。
(实施例3)
作为实施例3，准备亲水层的含水量为120mg/dm2的样品。
(比较例1)
作为比较例1，准备亲水层的含水量为1300mg/dm2的样品(住友轻金属社制造、商品名：CC430)。
(比较例2)
作为比较例2，准备亲水层的含水量为850mg/dm2的样品(住友轻金属社制造、商品名：CC431)。
(比较例3)
作为比较例3，准备亲水层的含水量为480mg/dm2的样品(神户制钢社制造、商品名：KS130B)。
(比较例4)
作为比较例4，准备亲水层的含水量为120mg/dm2的样品。
图8示出各实施例1～3和比较例1～4中的含水量和异味传感器的积分值。根据上述图8所示的结果可知，在比较例1～3中，因为含水量多，所以异味成分成为问题，在实施例1～3和比较例4中，由于可将含水量抑制在较少水平，因此能够解决异味成分的问题。
另外，关于亲水层的性质，为了研究用作热交换器的情况下可将通风阻力抑制在较低水平、可抑制冷凝水的飞散的接触角，对上述实施例1～3和比较例1～4的各样品测定了接触角。
实施例1的样品的亲水层表面的接触角为15度。
实施例2的样品的亲水层表面的接触角为27度。
实施例3的样品的亲水层表面的接触角为13度。
比较例1的样品的亲水层表面的接触角为20度。
比较例2的样品的亲水层表面的接触角为11.4度。
比较例3的样品的亲水层表面的接触角为40度。
比较例4的样品的亲水层表面的接触角为77度。
此处，能够将作为热交换器的通风阻力抑制在较小水平且能够抑制冷凝水飞散的亲水层表面的对水接触角为50度以下。该接触角的值是作为满足下述条件的接触角所确定的，所述条件为，下述的通风阻力A与通风阻力B的通风阻力比(通风阻力B/通风阻力A)为1.54以下。该通风阻力A是以下通风阻力的值：针对翅片间距为1.2mm间隔的热交换器的模型，将热交换器前面的风速条件设为1.5m/s、翅片的亲水层表面为干的状态下配置在干球温度21℃、湿球温度15℃的环境下，以通过传热管内部的制冷剂温度为50℃的状态运转2小时的通风阻力的值。并且，通风阻力B为将热交换器前面的风速条件设为1.5m/s、翅片的亲水层表面为干的状态下配置在干球温度27℃、湿球温度19.5℃的环境下，以通过传热管内部的制冷剂温度为5℃的状态运转8小时并在翅片表面产生冷凝水的状态下的通风阻力的值。需要说明的是，在上述条件的模型中产生冷凝水、供给局部风速为2.5m/s以上的气流的情况下确认到出现冷凝水的飞散时的接触角为较大的值——90度，因此条件是本发明中的热交换器的翅片的亲水层表面的接触角为50度以下。
基于以上的各实施例和比较例的值，图9示出各实施例1～3和比较例1～4中的含水量与接触角的关系。根据该图9所示的结果，实施例1～3和比较例1～3中接触角均为50度以下，满足条件。但是，比较例4中，含水量良好、为400mg/dm2以下，但是，接触角为50度以上，因此，可知比较例不满足条件。
工业实用性
本发明的热交换器的翅片、热交换器和空气调节装置即使在翅片表面附着有冷凝水的情况下，也能够抑制通风阻力的增大和水的飞散，能够降低异味的发生，因此，至少在进行制冷运转和除湿运转的空气调节装置中使用时是特别有用的。
符号说明
1空气调节装置
5翅片(热交换器的翅片)
6亲水层
7耐蚀层
8铝基材(基材)
41室内热交换器(热交换器)
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2008-215757号公报

Claims (6)

1.一种热交换器的翅片(5)，其为空气调节装置(1)的热交换器(41)的翅片(5)，其中，
该翅片(5)具备基材(8)、亲水层(6)、以及设于上述基材与上述亲水层之间的耐蚀层(7)，
上述亲水层的表面的对水接触角为50度以下，
上述亲水层的每1dm2表面的亲水层内部的含水量为400mg/dm2以下。
2.如权利要求1所述的热交换器的翅片，其中，上述亲水层的表面的对水接触角为30度以下。
3.如权利要求1或2所述的热交换器的翅片，其中，上述亲水层的膜厚为0.1μm以上。
4.如权利要求1～3的任一项所述的热交换器的翅片，其中，上述亲水层含有下述的聚合物、共聚物、或上述聚合物与上述共聚物的混合物中的任一种作为涂膜形成成分，
所述聚合物由具有选自由羧酸基、磺酸基、羟基、酰胺基和醚键组成的组中的1种或2种以上的亲水性官能团的单体构成，
所述共聚物通过含有上述单体而构成。
5.一种热交换器(41)，其具备权利要求1～4的任一项所述的热交换器的翅片。
6.一种空气调节装置(1)，其具备：
权利要求5所述的热交换器，
对上述热交换器送气流的风扇，
压缩机，以及
控制部，该控制部进行在使上述压缩机的驱动停止的状态下使上述风扇驱动的制冷/制热休止运转控制。
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