CN103421939A - 一种深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法 - Google Patents
一种深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103421939A CN103421939A CN2013103019217A CN201310301921A CN103421939A CN 103421939 A CN103421939 A CN 103421939A CN 2013103019217 A CN2013103019217 A CN 2013103019217A CN 201310301921 A CN201310301921 A CN 201310301921A CN 103421939 A CN103421939 A CN 103421939A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- rolling
- cold
- type ferrite
- percent
- cold rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
本发明涉及一种深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法，它包括热轧、罩式炉保温与冷轧，其特征是：热轧带钢终轧温度为720-800℃之间，罩式炉退火过程保温温度为845-855℃，罩式炉保温时间24-30小时。对成品冷轧带钢厚度不大于1.0mm的带钢，冷轧变形率≧83%，只能为单轧程轧制。对成品冷轧带钢厚度为2.0-1.0mm的带钢，冷轧变形率≧80%，只能为单轧程轧制。本深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法轧制的430冷轧带钢，延伸率可由20%以上达到27%-33%，r平均值可由0.95达到1.15-1.25，Δr值可由0.35降低到0.2以下，完全满足目前深冲要求。
Description
技术领域
本发明涉及一种深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法。
背景技术
430是用量最大的铁素体不锈钢，主要用于装饰、家电和制品等行业，由于加工企业降低成本的要求，需要用更薄的带钢进行冲压加工，这对430冷轧带钢的塑性以及各向异性有了更高的要求。现有的轧制方法是采用高温热轧，即880℃以上完成终轧，同时为了提高生产效率采取较短的罩式炉退火时间，通常罩式炉到温保温时间控制在16小时以内，对于薄板通常冷轧变形率在50-60%。通过现有的轧制方法生产的430冷轧带钢虽然满足各种标准，但因塑性以及各向异性性能差，在实际冲压过程中经常有开裂以及制耳现象出现。
发明内容
为了克服现有深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法的上述不足，本发明提供一种冷轧不锈钢板的冲压性能、材料的延伸率与r平均值较高并Δr值较低的深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法。
本发明依据的原理是热轧过程中材料会发生动态再结晶，轧制温度越高，动态再结晶晶粒尺寸越大、晶粒个数越少，同时会形成不利于材料变形的织构，并且这部分织构在之后的冷轧以及退火过程无法完全消除。为了降低不利织构的产生，需要降低带钢的轧制温度，同时需要较长的罩式炉保温时间，使有利成型性的织构尽可能形成。同时为了最终成品得到均匀细小的晶粒，提高材料各项力学性能，需要在冷轧工序加大材料的冷轧变形率，最终合适的晶粒尺寸以及织构。
本发明是通过改变430带钢在热轧以及冷轧过程中的温度以及变形量的方法，提高430冷轧带钢的冲压性能，使之达到实际需求。
本发明的技术方案是：在热轧过程将终轧温度控制在720-800℃之间，随后罩式炉退火过程保温温度为850±5℃，保温时间在24-30小时，冷轧过程则保证1.0mm以下（包括1.0mm）的冷轧带钢，冷轧变形率≧83%，且只能为单轧程轧制，2.0—1.0mm的冷轧带钢冷轧变形率≧80%，且只能为单轧程轧制。
本深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法包括热轧、罩式炉保温与冷轧，其特征是：热轧带钢终轧温度为720-800℃之间，罩式炉退火过程保温温度为845—855℃，罩式炉保温时间24-30小时。
上述的深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法，其步骤特征是：对成品冷轧带钢厚度不大于1.0mm的带钢，冷轧变形率≧83%，只能为单轧程轧制。
上述的深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法，其步骤特征是：对成品冷轧带钢厚度为2.0—1.0mm的带钢，冷轧变形率≧80%，只能为单轧程轧制。
本发明的有益效果
按本深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法轧制的430冷轧带钢，延伸率可由20%以上达到27%—33%有时更大，r平均值可由0.95达到1.15—1.25，Δr值可由0.35降低到0.2以下，完全满足目前深冲要求。明显减少产品在实际冲压过程中冲裂现象。
具体实施方式
下面结合实施例详细说明本发明的具体实施方式，但本发明的具体实施方式不局限于下述的实施例。本领域普通技术人员没有创造性劳动前提下所获得的深冲用430型铁素体不锈钢的技术方案，都属于本发明的保护范围。
实施例一
本实施例的步骤特征是：
Ⅰ热连轧终轧温度为796℃；
Ⅱ 罩式炉保温温度为850℃，保温时间25小时，热轧卷规格为3.0mm；
Ⅲ 成品冷轧带钢为0.5mm，冷轧变形率为83.3%， 单轧程轧制。
成品性能见表1
表1
| 屈服强度 | 抗拉强度 | 延伸率 | r平均值 | Δr |
| 305MPa | 465MPa | 29% | 1.16 | 0.17 |
实施例二
Ⅰ热连轧终轧温度为735℃；
Ⅱ罩式炉保温温度为850℃，保温时间25小时，热轧卷规格为3.0mm；
Ⅲ 成品冷轧带钢为0.5mm，冷轧变形率为83.3%， 单轧程轧制。
成品性能见表2
表2
| 屈服强度 | 抗拉强度 | 延伸率 | r平均值 | Δr |
| 313MPa | 482MPa | 31% | 1.21 | 0.13 |
实施例三
Ⅰ热连轧终轧温度为796℃
Ⅱ罩式炉保温温度为850℃，保温时间30小时，热轧卷规格为3.0mm；
Ⅲ 成品冷轧带钢为0.5mm，冷轧变形率为83.3%，单轧程轧制。
成品性能见表3
表3
| 屈服强度 | 抗拉强度 | 延伸率 | r平均值 | Δr |
| 293MPa | 468MPa | 31% | 1.20 | 0.15 |
实施例四
Ⅰ热连轧终轧温度为796℃；
Ⅱ 罩式炉保温温度为850℃，保温时间25小时，热轧卷规格为3.0mm；
Ⅲ 成品冷轧带钢为0.3mm，冷轧变形率为90%，单轧程轧制。
成品性能见表4
表4
| 屈服强度 | 抗拉强度 | 延伸率 | r平均值 | Δr |
| 332MPa | 496MPa | 33.5% | 1.17 | 0.17 |
实施例五
Ⅰ 热连轧终轧温度为777℃；
Ⅱ 罩式炉保温温度为850℃，保温时间28小时，热轧卷规格为7.5mm；
Ⅲ 成品冷轧带钢为1.5 mm，冷轧变形率为80%，单轧程轧制。
成品性能见表5
表5
| 屈服强度 | 抗拉强度 | 延伸率 | r平均值 | Δr |
| 322MPa | 506MPa | 35% | 1.21 | 0.19 |
由上述五个表看出，用本方法轧制的带钢的冲压性能、材料的延伸率与r平均值较高，并Δr值较低。
Claims (3)
1.一种深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法，它包括热轧、罩式炉保温与冷轧，其特征是：热轧带钢终轧温度为720-800℃之间，罩式炉退火过程保温温度为845—855℃，罩式炉保温时间24-30小时。
2.根据权利要求1所述的深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法，其步骤特征是：对成品冷轧带钢厚度不大于1.0mm的带钢，冷轧变形率≧83%，只能为单轧程轧制。
3.根据权利要求1所述的深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法，其步骤特征是：对成品冷轧带钢厚度为2.0—1.0mm的带钢，冷轧变形率≧80%，只能为单轧程轧制。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN2013103019217A CN103421939A (zh) | 2013-07-18 | 2013-07-18 | 一种深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN2013103019217A CN103421939A (zh) | 2013-07-18 | 2013-07-18 | 一种深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN103421939A true CN103421939A (zh) | 2013-12-04 |
Family
ID=49647329
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN2013103019217A Pending CN103421939A (zh) | 2013-07-18 | 2013-07-18 | 一种深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN103421939A (zh) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104190709A (zh) * | 2014-08-26 | 2014-12-10 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 一种410l型铁素体不锈钢的轧制方法 |
| CN108856289A (zh) * | 2018-06-01 | 2018-11-23 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 中铬铁素体不锈钢冷轧带钢生产方法 |
| CN112974522A (zh) * | 2021-02-22 | 2021-06-18 | 山西太钢不锈钢精密带钢有限公司 | 加热管用精密带钢提升耐蚀性及减少断管率的生产方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101191182A (zh) * | 2006-11-22 | 2008-06-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种节镍型高强度不锈热轧带钢及其制造方法 |
| CN101649418A (zh) * | 2009-09-10 | 2010-02-17 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种铁素体不锈钢冷轧钢带及其制造方法 |
| CN101748255A (zh) * | 2008-11-28 | 2010-06-23 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种提高430铁素体不锈带钢成形性能的方法 |
-
2013
- 2013-07-18 CN CN2013103019217A patent/CN103421939A/zh active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101191182A (zh) * | 2006-11-22 | 2008-06-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种节镍型高强度不锈热轧带钢及其制造方法 |
| CN101748255A (zh) * | 2008-11-28 | 2010-06-23 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种提高430铁素体不锈带钢成形性能的方法 |
| CN101649418A (zh) * | 2009-09-10 | 2010-02-17 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种铁素体不锈钢冷轧钢带及其制造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104190709A (zh) * | 2014-08-26 | 2014-12-10 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 一种410l型铁素体不锈钢的轧制方法 |
| CN104190709B (zh) * | 2014-08-26 | 2018-01-09 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 一种410l型铁素体不锈钢的轧制方法 |
| CN108856289A (zh) * | 2018-06-01 | 2018-11-23 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 中铬铁素体不锈钢冷轧带钢生产方法 |
| CN112974522A (zh) * | 2021-02-22 | 2021-06-18 | 山西太钢不锈钢精密带钢有限公司 | 加热管用精密带钢提升耐蚀性及减少断管率的生产方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102943164B (zh) | 一种高屈强比spcc薄钢板冷轧及连续退火工艺方法 | |
| CN102581002B (zh) | 一种纯镍薄板的制备方法 | |
| MX360240B (es) | Lámina de acero para miembro estampado en caliente y método para producirla. | |
| CN103194670B (zh) | 一种家电面板用钢带及制造方法 | |
| CN103433320B (zh) | 一种由纯钛板坯制备钛阳极板的加工方法 | |
| CN104874604A (zh) | 宽幅钛合金厚板轧制方法 | |
| CN109332380B (zh) | 发条用精密带钢生产工艺 | |
| CN106140813A (zh) | 一种汽车排气系统用中铬铁素体不锈钢的冷轧生产方法 | |
| CN103421939A (zh) | 一种深冲用430型铁素体不锈钢的轧制方法 | |
| CN105195551A (zh) | 一种异型材精拉丝工艺 | |
| CN103469060B (zh) | 家电冲压用冷轧钢板的制造方法 | |
| CN104831037A (zh) | 一种低铁损的半工艺型冷轧无取向电工钢及其制造方法 | |
| CN101229552A (zh) | 一种用于集成电路网架的不锈钢箔材的生产方法 | |
| CN104911318A (zh) | 一种提高铁素体不锈钢表面起皱抗力的轧制方法 | |
| CN102921731B (zh) | 一种钛合金薄板的温轧加工方法 | |
| WO2013051042A8 (en) | Process for the production of grain-oriented magnetic sheet with a high level of cold reduction | |
| CN103205629A (zh) | 一种家电用高硬度钢带及制造方法 | |
| CN106424134A (zh) | 一种铝合金冷轧卷材的高效生产方法 | |
| CN102851464A (zh) | 一种sus410s马氏体不锈钢热轧板的退火工艺 | |
| CN101993988B (zh) | 一种立式连续退火炉生产极薄超深冲压冷轧板的方法 | |
| CN102989768B (zh) | 一种有效降低冷轧钛带卷各向异性的加工方法 | |
| CN103397288A (zh) | 一种加工率控制锌白铜力学性能的加工工艺 | |
| CN203281649U (zh) | 一种钛板的矫形装置 | |
| CN103031423A (zh) | 一种提高无取向电工钢高效及高牌号产品性能的方法 | |
| CN109277427B (zh) | 一种冷轧不锈钢压花板的生产方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C12 | Rejection of a patent application after its publication | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20131204 |