1Cr11Ni2W2MoV钢制零件的渗氮方法
技术领域
本发明属于化学热处理技术,涉及一种对1Cr11Ni2W2MoV钢制零件的渗氮方法。
背景技术
目前国内马氏体不锈钢的气体渗氮工艺是一个长期、较难的课题,许多零件在设计选材时都尽可能避免对不锈钢的渗氮,可供参考的技术资料相对较少。
传统的渗氮方法:将零件置于马弗罐中加热至580℃~610℃,通入氨气,控制氨气分解率40%~60%.保温60h~80h,保温结束后打开冷却风机冷却至120℃后出炉空冷至室温。
采用传统的渗氮方法对1Cr11Ni2W2MoV钢制零件渗氮处理以后,其金相组织表明渗氮层及次表面形成大量、连续的沿晶裂纹,如图1所示。尤其在尖角处形成溃裂的渗氮层组织,易产生剥落现象,如图2所示。出现上述金相组织后使该零件报废。因此,传统的渗氮方法无法完成对1Cr11Ni2W2MoV钢制零件的渗氮处理。
发明内容
本发明的目的是:提出一种针对1Cr11Ni2W2MoV钢制零件的渗氮处理方法,以避免出现沿晶裂纹和剥落现象,保证渗氮质量。
本发明的技术方案是:1Cr11Ni2W2MoV钢制零件的渗氮方法,其特征在于,渗氮的步骤如下:
1、1Cr11Ni2W2MoV钢制零件的预备热处理:将1Cr11Ni2W2MoV钢制零件加热到1010℃±10℃,空或油冷到室温,然后进行回火处理,将1Cr11Ni2W2MoV钢制零件加热到580℃~680℃,空冷到室温,得到回火索氏体组织;
2、渗氮:将1Cr11Ni2W2MoV钢制零件放置在料架上,置于渗氮炉中的马弗罐内,向马弗罐内通入符合航标HB5413规定的高纯氮气,氮气流量6min/L~8min/L,通入氮气1h~2h后停止通入氮气;开始加热,4h~5h内升温至600℃±5℃;当炉温升至350℃时向马弗罐内通入符合国标GB536规定的氨气,氨气流量为6L/min~10L/min;
2.1、第一阶段渗氮:渗氮炉温度600℃±5℃,渗氮时间30小时,氨气分解率65%±5%,氨气流量6L/min~10L/min;
2.2、第二阶段渗氮:渗氮炉温度600℃±5℃,渗氮时间10小时,氨气分解率95±5%、氨气流量1L/min~3L/min;
2.3、关闭加热电源,1Cr11Ni2W2MoV钢制零件随炉冷却至300℃时,关闭氨气,通入流量为20L/min~30L/min的氮气,打开冷却风机冷却至120℃后出炉空冷至室温。
本发明的优点是:提出了一种针对1Cr11Ni2W2MoV钢制零件的渗氮处理方法,避免了渗氮后金相组织中出现沿晶裂纹和剥落现象,保证了1Cr11Ni2W2MoV钢制零件的渗氮质量。
附图说明
图1是采用传统方法对1Cr11Ni2W2MoV钢制零件进行渗氮处理后,其金相组织中出现沿晶裂纹的金相图片。
图2是采用传统方法对1Cr11Ni2W2MoV钢制零件进行渗氮处理后,其金相组织中出现剥落现象的金相图片。
图3是采用本发明方法对1Cr11Ni2W2MoV钢制零件进行渗氮处理后的金相组织图片。
具体实施方式
下面对本发明做进一步详细说明。1Cr11Ni2W2MoV钢制零件的渗氮方法,其特征在于,渗氮的步骤如下:
1、1Cr11Ni2W2MoV钢制零件的预备热处理:将1Cr11Ni2W2MoV钢制零件加热到1010℃±10℃,空冷到室温,然后进行回火处理,将1Cr11Ni2W2MoV钢制零件加热到580℃~680℃,空冷到室温,得到回火索氏体组织;
2、渗氮:将1Cr11Ni2W2MoV钢制零件放置在料架上,置于渗氮炉中的马弗罐内,向马弗罐内通入符合航标HB5413规定的高纯氮气,氮气流量6L/min~8L/min,通入氮气1h~2h后停止通入氮气;开始加热,4h~5h内升温至600℃±5℃;当炉温升至350℃时向马弗罐内通入符合国标GB536规定的氨气,氨气流量为6L/min~10L/min;
2.1、第一阶段渗氮:渗氮炉温度600℃±5℃,渗氮时间30小时,氨气分解率65%±5%,氨气流量6L/min~10L/min;
2.2、第二阶段渗氮:渗氮炉温度600℃±5℃,渗氮时间10小时,氨气分解率95±5%、氨气流量1L/min~3L/min;
2.3、关闭加热电源,1Cr11Ni2W2MoV钢制零件随炉冷却至300℃时,关闭氨气,通入流量为20L/min~30L/min的氮气,打开冷却风机冷却至120℃后出炉空冷至室温。
本发明的工作原理是:在渗氮的第二阶段刻意提高氮化后期氨分解率到90~95%能有效降低氮浓度梯度,从而降低产生组织应力,避免氮化裂纹。经分析,在氮化后期扩散过程中可促使氮化相间的转变。ε→ε+γ→γ→α,与其对应的晶格转变为:密排六方(Fe2~3N)→密排六方和面心立方(Fe4N)→面心立方→体心立方,正是在很浅的渗氮层内由于晶格类型的转变、混掺引起比容变换梯度减小,减弱了存在于相界上的三相显微应力,有效的降低了氮化裂纹的产生。
实施例1
将1Cr11Ni2W2MoV钢制零件放置在料架上,置于渗氮炉中的马弗罐内,向马弗罐内通入氮气(6min/L),通入氮气1.5h后停止通入氮气;开始加热,当炉温升至350℃时向马弗罐内通入氨气,氨气流量为6.5L/min;4h内升温至600℃;首先调解氨气流量8L/min、氨气分解率60%、保温30小时;再者调解氨气流量2L/min、氨气分解率93%、保温10小时;保温结束后将零件随炉冷却至289℃,打开冷却风机开始冷却至102℃以下,出炉空冷。
结果:渗氮层深度0.42mm,渗氮层组织为渗氮索氏体,少量网状氮化物,渗氮层硬度91HR15N、氮化脆性符合HB5022-94中的图“1”级要求。
实施例2
将1Cr11Ni2W2MoV钢制零件放置在料架上,置于渗氮炉中的马弗罐内,向马弗罐内通入氮气(6min/L),通入氮气2h后停止通入氮气;开始加热,当炉温升至350℃时向马弗罐内通入氨气,氨气流量为6L/min;4.5h内升温至601℃;首先调解氨气流量6L/min、氨气分解率65%、保温30小时;再者调解氨气流量2L/min、氨气分解率90%、保温10小时;保温结束后将零件随炉冷却至295℃,打开冷却风机开始冷却至113℃以下,出炉空冷。
结果:渗氮层深度0.42mm,渗氮层组织为渗氮索氏体,少量网状氮化物,渗氮层硬度91.5HR15N、氮化脆性符合HB5022-94中的图“1”级要求。
实施例3
将1Cr11Ni2W2MoV钢制零件放置在料架上,置于渗氮炉中的马弗罐内,向马弗罐内通入氮气(6min/L),通入氮气2h后停止通入氮气;开始加热,当炉温升至350℃时向马弗罐内通入氨气,氨气流量为6L/min;5h内升温至599℃;首先调解氨气流量10L/min、氨气分解率63%、保温30小时;再者调解氨气流量2L/min、氨气分解率92%、保温10小时;保温结束后将零件随炉冷却至260℃,打开冷却风机开始冷却至110℃以下,出炉空冷。
结果:渗氮层深度0.41mm,渗氮层组织为渗氮索氏体,少量网状氮化物,渗氮层硬度91HR15N、氮化脆性符合HB5022-94中的图“1”级要求。