CN102913324A - 高爆压发动机 - Google Patents
高爆压发动机 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102913324A CN102913324A CN2012104293905A CN201210429390A CN102913324A CN 102913324 A CN102913324 A CN 102913324A CN 2012104293905 A CN2012104293905 A CN 2012104293905A CN 201210429390 A CN201210429390 A CN 201210429390A CN 102913324 A CN102913324 A CN 102913324A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- high detonation
- pressure motor
- piston
- absolute value
- maximum
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Transmission Devices (AREA)
Abstract
本发明公开了一种高爆压发动机，包括气缸、活塞、燃烧室、弹性连杆和曲轴，所述活塞设置在所述气缸内，所述活塞经所述弹性连杆与所述曲轴的连杆轴颈连接，所述燃烧室的承压能力大于20MPa，所述活塞及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值大于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的0.1倍，小于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的2倍，所述弹性连杆在所述气缸内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.2%。本发明结构简单、效率高、环保性好，有效降低了燃烧室内的高爆压对连杆、曲轴以及各个连接部位的破坏。
Description
技术领域
本发明涉及热能与动力领域，尤其是一种发动机。
背景技术
在现有发动机的设计中，为了提高发动机的效率，燃烧室内的爆炸压力往往设计的较大，这就使传统曲轴的连杆轴颈、连杆和活塞的连接部位以及连杆和曲轴的连接部位更容易造成破坏，缩短发动机的使用寿命，进而导致高爆压发动机的难以实现。因此，需要发明一种新型高爆压发动机。
发明内容
为了解决上述问题，本发明提出的技术方案如下：
一种高爆压发动机，包括气缸、活塞、燃烧室、弹性连杆和曲轴，所述活塞设置在所述气缸内，所述活塞经所述弹性连杆与所述曲轴的连杆轴颈连接，所述燃烧室的承压能力大于20MPa，所述活塞及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值大于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的0.1倍，小于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的2倍，所述弹性连杆在所述气缸内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.2%。
所述弹性连杆在所述气缸内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.25%。
所述弹性连杆在所述气缸内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.3%。
所述弹性连杆在所述气缸内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.35%。
所述弹性连杆在所述气缸内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.4%。
所述弹性连杆在所述气缸内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.45%。
所述弹性连杆在所述气缸内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.5%。
一种高爆压发动机，包括气缸、活塞、燃烧室、连杆和曲轴，所述活塞设置在所述气缸内，所述高爆压发动机还包括弹性往复连接件和导向结构体，所述活塞依次经所述弹性往复连接件、导向结构体和所述连杆与所述曲轴的连杆轴颈连接，所述燃烧室的承压能力大于20MPa，所述活塞及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值大于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的0.1倍，小于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的2倍，所述弹性往复连接件在所述气缸内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.2%。
所述弹性往复连接件在所述气缸内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.25%。
所述弹性往复连接件在所述气缸内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.3%。
所述弹性往复连接件在所述气缸内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.35%。
所述弹性往复连接件在所述气缸内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.4%。
所述弹性往复连接件在所述气缸内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.45%。
所述弹性往复连接件在所述气缸内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.5%。
所述燃烧室的承压能力大于20.5MPa。
所述燃烧室的承压能力大于21MPa。
所述燃烧室的承压能力大于21.5MPa。
所述燃烧室的承压能力大于22MPa。
所述燃烧室的承压能力大于22.5MPa。
所述燃烧室的承压能力大于23MPa。
所述燃烧室的承压能力大于23.5MPa。
所述燃烧室的承压能力大于24MPa。
所述燃烧室的承压能力大于24.5MPa。
所述燃烧室的承压能力大于25MPa。
所述活塞及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值大于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的0.15倍，小于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的2倍。
所述活塞及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值大于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的0.2倍，小于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的2倍。
所述活塞及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值大于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的0.25倍，小于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的2倍。
所述活塞及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值大于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的0.3倍，小于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的2倍。
所述活塞及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值大于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的0.35倍，小于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的2倍。
所述活塞及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值大于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的0.4倍，小于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的2倍。
所述活塞及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值大于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的0.45倍，小于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的2倍。
所述活塞及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值大于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的0.5倍，小于所述气缸内的气体最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的2倍。
所述气缸的截面设为椭圆形。
所述高爆压发动机设为柴油高爆压发动机，所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角大于15度。
所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角大于17度。
所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角大于19度。
所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角大于20度。
所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角大于5度。
所述汽油高爆压发动机的点火提前角大于7度。
所述汽油高爆压发动机的点火提前角大于9度。
所述汽油高爆压发动机的点火提前角大于11度。
所述汽油高爆压发动机的点火提前角大于13度。
所述汽油高爆压发动机的点火提前角大于15度。
所述汽油高爆压发动机的点火提前角大于17度。
所述汽油高爆压发动机的点火提前角大于20度。
本发明中，所谓的惯性力是指所述活塞及其固定连接件的质量与其加速度的乘积所得到的力以及所述连接件的往复惯性力。
本发明中，所谓的固定连接是指两个部件之间没有任何位移、没有任何转动或摆动的连接方式，即经固定连接后的部件形成一体按照同一运动规律运动的连接方式；所谓的固定连接件是指固定连接的部件。
本发明中，所述活塞的最大惯性力的绝对值设定为某一个特定值，是为了尽最大可能地增大所述往复运动体的质量，即使所述活塞的质量与其本身的加速度的乘积所得到的力大于所述高爆压发动机的最大爆炸压力的0.1倍，小于最大爆炸压力的2倍，其目的是为了减少爆炸压力对连杆、曲轴等运动部件的冲击力。
本发明中，所述连杆设为弹性往复连接件，设置所述弹性往复连接件的目的同样是为了减少爆炸压力对连杆、曲轴等运动部件的冲击力。
本发明中，所谓的“弹性往复连接件”是指能够作往复运动的且设有弹性复位部件的连接件。
本发明中，所谓的“导向结构体”是指具有导向功能的结构体。
本发明中，增大所述活塞的质量的优越性在于：假设所述活塞及其固定连接件的质量为M1，其他运动部件的质量当量为M2，所述活塞和其他运动部件的共同加速度为a，所述高爆压发动机的最大爆炸压力为F，则存在关系式F＝M1a+M2a，如果增大所述活塞的质量M1，则可以减小M2，则其他运动部件受到的力，即M2a减小。
在传统发动机中，由于活塞的质量设计的很小，活塞将燃烧爆炸的能量的绝大部分经连杆传递给曲轴和飞轮，而当活塞需要能量时，再将能量从曲轴和飞轮回流，这样就增加了系统的承载力，也增加了能量传递过程中的功耗，而本发明中所公开的高爆压发动机，在将活塞的质量设为较大的结构中（即满足上述关于力和关于能量的限定），燃烧爆炸的能量的部分或大部分被储存在活塞中，当活塞需要能量时，可直接以减小自己的运动速度将能量释放出来，这样不仅可以减小与活塞连接的运动件的承载能力，也可以减少能量流动过程中的机械损失。
本发明中，所述活塞及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值大于所述气缸内的气体的最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的0.2、0.3、0.4、0.5、0.6、0.7、0.8、0.9或1.0倍，小于所述气缸内的气体的最大压力对所述活塞所产生的作用力的绝对值的1.9、1.8、1.7、1.6、1.5、1.4、1.3、1.2、1.1或1.0倍。
本发明中，所述燃烧室的承压能力大于20.5MPa、21MPa、21.5MPa、22MPa、22.5MPa、23MPa、23.5MPa、24MPa、24.5MPa、25MPa、25.5MPa、26MPa、26.5MPa、27MPa、27.5MPa、28MPa、28.5MPa、29MPa、29.5MPa、30MPa、30.5MPa、31MPa、31.5MPa、32MPa、32.5MPa、33MPa、33.5MPa、34MPa、34.5MPa、35MPa、35.5MPa、36MPa、36.5MPa、37MPa、37.5MPa、38MPa、38.5MPa、39MPa、39.5MPa、40MPa、40.5MPa、41MPa、41.5MPa、42MPa、42.5MPa、43MPa、43.5MPa、44MPa、44.5MPa、45MPa、45.5MPa、46MPa、46.5MPa、47MPa、47.5MPa、48MPa、48.5MPa、49MPa、49.5MPa或大于50MPa。
本发明中，所述连接件设为弹性连接件，且其弹性伸缩率大于1.0%、1.5%、2.0%、2.5%、3.0%、3.5%、4.0%、4.5%、5.0%、5.5%、6.0%、6.5%、7.0%、7.5%、8.0%、8.5%、9.0%、9.5%或大于10%。
本发明中，所述弹性往复连杆的弹性伸缩率大于1.0%、1.5%、2.0%、2.5%、3.0%、3.5%、4.0%、4.5%、5.0%、5.5%、6.0%、6.5%、7.0%、7.5%、8.0%、8.5%、9.0%、9.5%或大于10%。
传统发动机中，如果将燃油喷射提前角增大（指柴油发动机）或点火提前角增大（指汽油发动机），气缸内的最大爆炸压力将发生在靠近上止点的区域内，这将给曲轴的连杆轴颈、连杆和活塞的连接部位以及连杆和曲轴的连接部位造成很大的负载，甚至发生破坏。而本发明所公开的高爆压发动机，由于所述活塞及其固定连接件的往复运动的惯性力很大，特别是当所述活塞及其固定连接件的往复运动的惯性力大于气缸内的最大爆炸压力时，不但不会增加曲轴的连杆轴颈、连杆和活塞的连接部位以及连杆和曲轴的连接部位的负载，反而会使其负载减小，而且在燃料燃烧放热过程中会使更多的燃料在高压下放热，提高所述高爆压发动机的效率。
本发明中，所公开的高爆压发动机既可以按照二冲程工作模式工作，也可以按照四冲程工作模式工作。
本发明中，应根据热能与动力领域的公知技术，在必要的地方设置必要的部件、单元或系统，例如火花塞、喷油器、润滑通道等。
本发明的有益效果如下:
本发明结构简单、效率高、环保性好，有效降低了燃烧室内的高爆压对连杆、曲轴以及各个连接部位的破坏。
附图说明
图1所示的是本发明实施例1至实施例20的结构示意图；
图2所示的是本发明实施例21至实施例40的结构示意图，
图中：
1气缸、2活塞、3燃烧室、4弹性连杆、5曲轴、6连杆轴颈、7弹性往复连接件、8导向结构体、10连杆。
具体实施方式
实施例1
如图1所示的高爆压发动机，包括气缸1、活塞2、燃烧室3、弹性连杆4和曲轴5，所述活塞2设置在所述气缸1内，所述活塞2经所述弹性连杆4与所述曲轴5的连杆轴颈6连接，所述燃烧室3的承压能力为20.3MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.12倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.22%，所述高爆压发动机设为柴油高爆压发动机，所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角设为16度。
实施例2
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为20.3MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.12倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.25%，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为6度。
实施例3
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为20.6MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.12倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.3%，所述高爆压发动机设为柴油高爆压发动机，所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角设为17度。
实施例4
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为20.6MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.14倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.3%，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为7度。
实施例5
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为21.2MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.14倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.35%，所述高爆压发动机设为柴油高爆压发动机，所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角设为18度。
实施例6
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为21.2MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.16倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.35%，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为8度。
实施例7
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为21.8MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.16倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.35%，所述高爆压发动机设为柴油高爆压发动机，所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角设为19度。
实施例8
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为22.2MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.22倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.35%，所述高爆压发动机设为柴油高爆压发动机，所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角设为20度。
实施例9
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为22.8MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.26倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.6%，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为9度。
实施例10
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为23.4MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.4倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.6%，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为10度。
实施例11
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为24MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.4倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.65%，所述高爆压发动机设为柴油高爆压发动机，所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角设为21度。
实施例12
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为24.5MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.45倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.65%，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为11度。
实施例13
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为25MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.45倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.8%，所述高爆压发动机设为柴油高爆压发动机，所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角设为22度。
实施例14
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为30MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的相同，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为1.2%，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为12度。
实施例15
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为32MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的1.2倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为1.8%，所述高爆压发动机设为柴油高爆压发动机，所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角设为25度。
实施例16
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为35MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的1.4倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为2.5%，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为13度。
实施例17
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为38MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的1.55倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为3.5%，所述高爆压发动机设为柴油高爆压发动机，所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角设为30度。
实施例18
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为40MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的1.6倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为5%，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为14度。
实施例19
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为45MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的1.85倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为8.5%，所述高爆压发动机设为柴油高爆压发动机，所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角设为30度。
实施例20
如图1所示的高爆压发动机，其与实施例1的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为50MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的1.95倍，所述弹性连杆4在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为9.8%，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为15度。
实施例21
如图2所示的高爆压发动机，包括气缸1、活塞2、燃烧室3、连杆10和曲轴5，所述活塞2设置在所述气缸1内，所述高爆压发动机还包括弹性往复连接件7和导向结构体8，所述活塞2依次经所述弹性往复连接件7、导向结构体8和所述连杆10与所述曲轴5的连杆轴颈6连接，所述燃烧室3的承压能力为20.4MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.16倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.24%，所述高爆压发动机设为柴油高爆压发动机，所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角设为35度。
实施例22
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为20.3MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.12倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.25%，所述气缸1的截面设为椭圆形，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为16度。
实施例23
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为20.6MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.12倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.3%，所述高爆压发动机设为柴油高爆压发动机，所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角设为40度。
实施例24
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为20.6MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.14倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.3%，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为17度。
实施例25
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为21.2MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.14倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.35%，所述高爆压发动机设为柴油高爆压发动机，所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角设为45度。
实施例26
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为21.2MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.16倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.35%，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为20度。
实施例27
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为21.8MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.16倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.35%，所述高爆压发动机设为柴油高爆压发动机，所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角设为50度。
实施例28
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为22.2MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.22倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.35%，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为25度。
实施例29
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为22.8MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.26倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.6%。
实施例30
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为23.4MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.4倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.6%，，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为30度。
实施例31
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为24MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.4倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.65%。
实施例32
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为24.5MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.45倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.65%，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为35度。
实施例33
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为25MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的0.45倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为0.8%，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为40度。
实施例34
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为30MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的相同，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为1.2%。
实施例35
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为32MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的1.2倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为1.8%，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为45度。
实施例36
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为35MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的1.4倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为2.5%。
实施例37
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为38MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的1.55倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为3.5%，所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角设为50度。
实施例38
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为40MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的1.6倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为5%。
实施例39
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为45MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的1.85倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为8.5%。
实施例40
如图2所示的高爆压发动机，其与实施例21的区别在于：所述燃烧室3的承压能力为50MPa，所述活塞2及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值为所述气缸1内的气体最大压力对所述活塞2所产生的作用力的绝对值的1.95倍，所述弹性往复连接件7在所述气缸1内的气体最大压力时的弹性伸缩率为9.8%。
显然，本发明不限于以上实施例，根据本领域的公知技术和本发明所公开的技术方案，可以推导出或联想出许多变型方案，所有这些变型方案，也应认为是本发明的保护范围。
Claims (10)
1.一种高爆压发动机，包括气缸（1）、活塞（2）、燃烧室（3）、弹性连杆（4）和曲轴（5），所述活塞（2）设置在所述气缸（1）内，所述活塞（2）经所述弹性连杆（4）与所述曲轴（5）的连杆轴颈（6）连接，其特征在于：所述燃烧室（3）的承压能力大于20MPa，所述活塞（2）及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值大于所述气缸（1）内的气体最大压力对所述活塞（2）所产生的作用力的绝对值的0.1倍，小于所述气缸（1）内的气体最大压力对所述活塞（2）所产生的作用力的绝对值的2倍，所述弹性连杆（4）在所述气缸（1）内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.2%。
2.如权利要求1所述高爆压发动机，其特征在于：所述弹性连杆（4）在所述气缸（1）内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.25%。
3.一种高爆压发动机，包括气缸（1）、活塞（2）、燃烧室（3）、连杆（10）和曲轴（5），所述活塞（2）设置在所述气缸（1）内，其特征在于：所述高爆压发动机还包括弹性往复连接件（7）和导向结构体（8），所述活塞（2）依次经所述弹性往复连接件（7）、导向结构体（8）和所述连杆（10）与所述曲轴（5）的连杆轴颈（6）连接，所述燃烧室（3）的承压能力大于20MPa，所述活塞（2）及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值大于所述气缸（1）内的气体最大压力对所述活塞（2）所产生的作用力的绝对值的0.1倍，小于所述气缸（1）内的气体最大压力对所述活塞（2）所产生的作用力的绝对值的2倍，所述弹性往复连接件（7）在所述气缸（1）内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.2%。
4.如权利要求3所述高爆压发动机，其特征在于：所述弹性往复连接件（7）在所述气缸（1）内的气体最大压力时的弹性伸缩率大于0.25%。
5.如权利要求1或3所述高爆压发动机，其特征在于：所述燃烧室（3）的承压能力大于20.5MPa。
6.如权利要求1或3所述高爆压发动机，其特征在于：所述活塞（2）及其固定连接件的往复运动的最大惯性力的绝对值大于所述气缸（1）内的气体最大压力对所述活塞（2）所产生的作用力的绝对值的0.15倍，小于所述气缸（1）内的气体最大压力对所述活塞（2）所产生的作用力的绝对值的2倍。
7.如权利要求1至4任意之一所述高爆压发动机，其特征在于：所述气缸（1）的截面设为椭圆形。
8.如权利要求1至4任意之一所述高爆压发动机，其特征在于：所述高爆压发动机设为柴油高爆压发动机，所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角大于15度。
9.如权利要求8所述高爆压发动机，其特征在于：所述柴油高爆压发动机的燃油喷射提前角大于17度。
10.如权利要求1至4任意之一所述高爆压发动机，其特征在于：所述高爆压发动机设为汽油高爆压发动机，所述汽油高爆压发动机的点火提前角大于5度。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201210429390.5A CN102913324B (zh) | 2011-11-01 | 2012-10-31 | 高爆压发动机 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201110340538.3 | 2011-11-01 | ||
| CN201110340538 | 2011-11-01 | ||
| CN201210429390.5A CN102913324B (zh) | 2011-11-01 | 2012-10-31 | 高爆压发动机 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN102913324A true CN102913324A (zh) | 2013-02-06 |
| CN102913324B CN102913324B (zh) | 2014-12-17 |
Family
ID=47611859
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201210429390.5A Active CN102913324B (zh) | 2011-11-01 | 2012-10-31 | 高爆压发动机 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN102913324B (zh) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110486179A (zh) * | 2017-08-29 | 2019-11-22 | 熵零技术逻辑工程院集团股份有限公司 | 一种高爆压发动机 |
| CN110486177A (zh) * | 2017-08-29 | 2019-11-22 | 熵零技术逻辑工程院集团股份有限公司 | 一种高爆压发动机 |
| CN110486184A (zh) * | 2017-08-29 | 2019-11-22 | 熵零技术逻辑工程院集团股份有限公司 | 一种高爆压发动机 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN87201190U (zh) * | 1987-03-31 | 1987-11-25 | 李德华 | 双层活塞 |
| CN1034612A (zh) * | 1988-01-26 | 1989-08-09 | 王玉成 | 内燃机弹性连杆 |
| CN1241239A (zh) * | 1997-07-30 | 2000-01-12 | 舷外发动机公司 | 燃油喷射修正系统 |
| CN201401230Y (zh) * | 2009-03-25 | 2010-02-10 | 镇江同盛环保设备工程有限公司 | 高速减振发动机 |
| CN101660447A (zh) * | 2009-10-13 | 2010-03-03 | 靳北彪 | 新型定止点自由活塞发动机 |
| CN101709669A (zh) * | 2009-11-26 | 2010-05-19 | 汪荣林 | 燃烧室废气可外排的内燃机活塞装置 |
| CN102086823A (zh) * | 2010-08-27 | 2011-06-08 | 靳北彪 | 小温升低熵混燃发动机 |
-
2012
- 2012-10-31 CN CN201210429390.5A patent/CN102913324B/zh active Active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN87201190U (zh) * | 1987-03-31 | 1987-11-25 | 李德华 | 双层活塞 |
| CN1034612A (zh) * | 1988-01-26 | 1989-08-09 | 王玉成 | 内燃机弹性连杆 |
| CN1241239A (zh) * | 1997-07-30 | 2000-01-12 | 舷外发动机公司 | 燃油喷射修正系统 |
| CN201401230Y (zh) * | 2009-03-25 | 2010-02-10 | 镇江同盛环保设备工程有限公司 | 高速减振发动机 |
| CN101660447A (zh) * | 2009-10-13 | 2010-03-03 | 靳北彪 | 新型定止点自由活塞发动机 |
| CN101709669A (zh) * | 2009-11-26 | 2010-05-19 | 汪荣林 | 燃烧室废气可外排的内燃机活塞装置 |
| CN102086823A (zh) * | 2010-08-27 | 2011-06-08 | 靳北彪 | 小温升低熵混燃发动机 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110486179A (zh) * | 2017-08-29 | 2019-11-22 | 熵零技术逻辑工程院集团股份有限公司 | 一种高爆压发动机 |
| CN110486177A (zh) * | 2017-08-29 | 2019-11-22 | 熵零技术逻辑工程院集团股份有限公司 | 一种高爆压发动机 |
| CN110486184A (zh) * | 2017-08-29 | 2019-11-22 | 熵零技术逻辑工程院集团股份有限公司 | 一种高爆压发动机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN102913324B (zh) | 2014-12-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101979853B (zh) | 内双相激波摆杆传动式内燃机 | |
| CN102828822A (zh) | 气缸活塞发动机 | |
| CN1793626A (zh) | 一缸两活塞对置内燃机 | |
| JP2010529353A (ja) | 内燃エンジン | |
| CN102913324B (zh) | 高爆压发动机 | |
| JP2019520513A (ja) | ツインクランクシャフトエンジン | |
| CN102926862A (zh) | 外凸内两相凸轮滚移传动内燃机 | |
| CN103032164A (zh) | 外凸内任意齿差凸轮滚移传动内燃机 | |
| CN103993958A (zh) | 一种节能环保型大功率机车柴油机 | |
| CN102966511B (zh) | 一种动平衡式内燃空气压缩机 | |
| CN103925075A (zh) | 多循环内燃机 | |
| CN104895671A (zh) | 弧摆凸轮活塞内燃机 | |
| CN102877943B (zh) | 摆轴发动机 | |
| CN203962154U (zh) | 一种节能环保型大功率机车柴油机 | |
| CN202746012U (zh) | 多活塞共线气缸活塞机构 | |
| CN104747287A (zh) | 双力发动机 | |
| CN201306211Y (zh) | 双面活塞弧形缸体往复式内燃机 | |
| CN101655034B (zh) | 定止点自由活塞发动机 | |
| CN203230498U (zh) | 内燃机增力器 | |
| US750901A (en) | Feedeeick a | |
| CN106150968A (zh) | 一种直联活塞摩托式气体增压机 | |
| CN202611914U (zh) | 一种甲醇汽车活塞连杆组 | |
| CN202081968U (zh) | 一种双室转轮发动机 | |
| RU2386036C2 (ru) | Двигатель с кольцевым цилиндром | |
| US1454075A (en) | Internal-combustion engine |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| TR01 | Transfer of patent right | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20200601 Address after: 214516 the west head of Dunyi port, Xilai Town, Jingjiang City, Taizhou City, Jiangsu Province Patentee after: Jingjiang Shuangxin Fastener Manufacturing Co.,Ltd. Address before: 100101, Beijing, Chaoyang District Beiyuan Road, No. 168, Sheng Sheng building, 24 floor Patentee before: MOLECULE POWER BEIJING TECH Co. |