CN102816914B - 一种冷轧钢板生产方法 - Google Patents
一种冷轧钢板生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102816914B CN102816914B CN201210322323.3A CN201210322323A CN102816914B CN 102816914 B CN102816914 B CN 102816914B CN 201210322323 A CN201210322323 A CN 201210322323A CN 102816914 B CN102816914 B CN 102816914B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- cold
- rolled steel
- controlled
- annealing
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
本发明提供一种应用于钢板生产技术领域的冷轧钢板生产方法,所述的冷轧钢板先由钢水经连铸连轧形成热轧钢卷,之后酸洗、冷轧和周期性退火处理,钢卷在进行周期性退火时,退火时的加热气体温度控制在650~710℃之间、退火温度控制在580~660℃之间,保温时间控制在1~6h之间,采用本发明所述的冷轧钢板生产方法,在产品力学性能和加工性能基本不变条件下,退火周期缩短8~27%,同时,钢板加工设备及其各部件的寿命明显延长。
Description
技术领域
本发明属于钢板生产技术领域,更具体地说,是涉及一种冷轧钢板生产方法。
背景技术
现代生产金属薄带的过程,是通过对较厚的热轧钢板通过酸洗、冷轧减薄后,获得要求的厚度、高的尺寸精度和希望的性能。由于冷轧过程造成了金属的加工硬化,力学性能和加工性能差,需要进行退火热处理,获得好的综合性能。传统上生产冷轧钢板的热轧钢卷,都是通过冶炼合格钢水后连续浇铸为200mm左右厚度的钢坯,冷却后的钢坯在加热炉中于1250℃加热,然后热轧到规定的厚度,冷却、卷取。传统上对于冷轧退火钢板,为了获得好的力学性能和加工性能,试验要求:1)钢坯加热温度要求高,2)开轧温度高,3)终轧温度高4)卷取温度低的“三高一低”的热轧生产工艺技术。而现在,由于热轧装备的技术发展,钢水经过连铸后直接热轧。由于钢坯没有经过冷却、再加热,钢坯温度低,均热温度一般在1100~1180℃,开始热轧的温度低、终轧温度不高,与“三高一低”的热轧生产工艺技术违背。因此,原有的冷轧周期退火工艺并不适应。原有的冷轧周期退火(罩式炉)是采用710℃的气体把钢卷低温点加热到规定的退火温度,例如:620℃或660℃保温后冷却。这样为了获得要求的力学性能和加工性能,冷轧周期退火(罩式炉)使实际退火周期长、能量消耗高、设备容易损坏。并且由于连铸热轧工艺不符合“三高一低”的工艺制定,生产的产品质量也不稳定。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是:提供一种能够使冷轧钢板加工时的退火周期缩短,并且原材料消耗低,单位产量提高的冷轧钢板生产方法。
要解决以上所述的技术问题,本发明采取的技术方案为:
本发明为一种冷轧钢板生产方法,所述的冷轧钢板先由钢水经连铸连轧后形成钢卷,钢卷在加工成冷轧钢板时,还包括酸洗、冷轧和周期性退火处理,所述的钢卷在进行周期性退火时,退火时的加热气体温度控制在650~710℃之间、退火温度控制在580~660℃之间,保温时间控制在1~6h之间。
所述的加工冷轧钢板的钢水的化学成分包括碳(C)、锰(Mn)、硅(Si)、磷(P)、硫(S)、铝(Als)、不可避免的杂质及铁(Fe),钢水各成分的含量分别为(wt%):碳(C)≤0.09、0.08≤锰(Mn)<0.30、硅(Si)≤0.10、磷(P)≤0.04、硫(S)≤0.015、0.015≤铝(Als)≤0.05,不可避免的杂质余量为铁(Fe)。
所述的钢水经连铸连轧时铸坯的厚度为40~100mm,均热温度1110~1180℃,热轧终轧时的温度控制在800~900℃之间,卷取温度控制在550~700℃之间。
所述的钢卷在进行周期性退火时,加热气体温度控制在660~690℃之间、所述的退火温度控制在590~620℃之间,所述的钢卷经进行周期性退火后,冷轧钢板的屈服强度在190—210N/mm2之间,抗拉强度在330—350 N/mm2之间,延伸率在39—46%之间。
采用本发明的技术方案,能得到以下的有益效果:
本发明所述的冷轧钢板生产方法,采用包含本发明所述的化学成分的钢水和热轧工艺制度,进行连铸连轧形成钢卷,再经过酸洗、冷轧后在罩式炉中进行周期退火处理,采用本发明所述的冷轧钢板生产方法,在产品力学性能和加工性能基本不变的条件下,退火周期缩短8~27%,同时,钢板加工设备及其各部件的寿命明显延长。
附图说明
下面对本说明书各附图所表达的内容及图中的标记作出简要的说明:
图1为采用本发明的冷轧钢板生产方法加工钢板时的钢水的成分示意图;
具体实施方式
下面对照附图,通过对实施例的描述,对本发明的具体实施方式如所涉及的各构件的形状、构造、各部分之间的相互位置及连接关系、各部分的作用及工作原理等作进一步的详细说明:
如附图1所示,本发明为一种冷轧钢板生产方法,所述的冷轧钢板先由钢水经连铸连轧后形成铸坯,铸坯经加热热轧处理形成钢卷,所述的钢卷在加工成冷轧钢板时,还包括酸洗、冷轧后进行的周期性退火处理,所述的钢卷在进行周期性退火时,退火时的加热气体温度控制在650~710℃之间、退火温度控制在580~660℃之间,保温时间控制在1~6h之间。
所述的加工冷轧钢板的钢水的化学成分包括碳(C)、锰(Mn)、硅(Si)、磷(P)、硫(S)、酸熔铝(Als)及铁(Fe),钢水各成分的比重分别为(wt%):碳(C)≤0.09、0.08≤锰(Mn)<0.30、硅(Si)≤0.10、磷(P)≤0.04、硫(S)≤0.015、0.015≤酸熔铝(Als)≤0.05,余量为铁(Fe)。
所述的经连铸连轧后形成铸坯的厚度为40~100mm,均热温度1110~1180℃,加热热轧终轧时的温度控制在800~900℃之间,卷取温度控制在550~700℃之间,进行加热热轧处理的钢卷的厚度控制在1.6~6.0mm之间。
所述的加工冷轧钢板的钢水各成分的比重分别为(wt%):碳(C)≤0.06、0.09≤锰(Mn)<0.20、硅(Si)≤0.10、磷(P)≤0.02、硫(S)≤0.01、0.01≤酸熔铝(Als)≤0.04,余量为铁(Fe)。
所述的钢卷在进行周期性退火时,加热气体温度控制在660~690℃之间、所述的退火温度控制在590~620℃之间,所述的退火周期控制在30—50h之间,所述的加热热轧终轧时的温度控制在850~880℃之间。
所述的钢卷经进行周期性退火后,所述的成品的冷轧钢板的厚度在1.0—1.6mm之间,所述的冷轧钢板的屈服强度在190—210N/mm2之间,所述的冷轧钢板的抗拉强度在330—350 N/mm2之间,冷轧钢板的延伸率在39—46%之间。
所述的卷取温度控制在580~680℃之间。所述的进行周期退火后的钢卷再进行平整处理,钢卷进行平整时的平整延伸率控制在0.5—2.5%之间。
本发明所述的冷轧钢板生产方法,采用包含本发明所述的化学成分的钢水和热轧工艺制度,进行连铸连轧和热轧后形成钢卷,再经过酸洗、冷轧后在罩式炉中进行周期退火处理,采用本发明所述的冷轧钢板生产方法,在产品力学性能和加工性能基本不变的条件下,退火周期缩短8~27%,能源和介质等原材料消耗降低2~5%,同时,钢板加工设备及其各部件的寿命明显延长。
上面结合附图对本发明进行了示例性的描述,显然本发明具体的实现并不受上述方式的限制,只要采用了本发明的方法构思和技术方案进行的各种改进,或未经改进将本发明的构思和技术方案直接应用于其他场合的,均在本发明的保护范围内。
Claims (1)
1.一种冷轧钢板生产方法,所述的冷轧钢板先由钢水经连铸连轧后形成热轧钢卷,所述的钢卷在加工成冷轧钢板时,包括酸洗、冷轧和周期性退火处理,所述的钢卷在进行周期性退火时,退火时的加热气体温度控制在650~710℃之间、退火温度控制在580~660℃之间,保温时间控制在1~6h之间;
其特征在于:所述的加工冷轧钢板的钢水的化学成分包括碳(C)、锰(Mn)、硅(Si)、磷(P)、硫(S)、酸 溶铝(Als),不可避免的杂质及铁(Fe),钢水各成分的含量分别为(wt%):碳(C)≤0.09、0.08≤锰(Mn)<0.30、硅(Si)≤0.10、磷(P)≤0.04、硫(S)≤0.015、0.015≤酸 溶铝(Als)≤0.05,不可避免的杂质,余量为铁(Fe);
所述的钢水经连铸连轧时铸坯的厚度为40~100mm,均热温度1110~1180℃,热轧终轧温度控制在800~900℃之间,卷取温度控制在550~700℃之间。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201210322323.3A CN102816914B (zh) | 2012-09-04 | 2012-09-04 | 一种冷轧钢板生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201210322323.3A CN102816914B (zh) | 2012-09-04 | 2012-09-04 | 一种冷轧钢板生产方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN102816914A CN102816914A (zh) | 2012-12-12 |
CN102816914B true CN102816914B (zh) | 2014-01-22 |
Family
ID=47301358
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201210322323.3A Active CN102816914B (zh) | 2012-09-04 | 2012-09-04 | 一种冷轧钢板生产方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN102816914B (zh) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103938103B (zh) * | 2014-04-15 | 2016-05-11 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 两片罐用马口铁mrt-3基板及其生产方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN86101552A (zh) * | 1986-03-13 | 1987-09-23 | 北京钢铁学院 | 一种生产低锰双相钢的周期退火工艺 |
CN1974820A (zh) * | 2006-12-18 | 2007-06-06 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 半工艺电工钢的生产方法 |
CN101144113A (zh) * | 2007-08-20 | 2008-03-19 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种基于csp工艺的深冲级冷轧钢板的生产工艺 |
CN101348855A (zh) * | 2008-09-05 | 2009-01-21 | 首钢总公司 | 一种磁感更高的普通取向电工钢生产方法 |
CN101358318A (zh) * | 2008-09-05 | 2009-02-04 | 首钢总公司 | 一种综合性能好的无取向电工钢的成分设计及制备方法 |
CN101643828A (zh) * | 2009-08-25 | 2010-02-10 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种耐时效镀锡原板的生产方法 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59190324A (ja) * | 1983-04-09 | 1984-10-29 | Kawasaki Steel Corp | 磁束密度の高い一方向性けい素鋼板の製造方法 |
-
2012
- 2012-09-04 CN CN201210322323.3A patent/CN102816914B/zh active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN86101552A (zh) * | 1986-03-13 | 1987-09-23 | 北京钢铁学院 | 一种生产低锰双相钢的周期退火工艺 |
CN1974820A (zh) * | 2006-12-18 | 2007-06-06 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 半工艺电工钢的生产方法 |
CN101144113A (zh) * | 2007-08-20 | 2008-03-19 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种基于csp工艺的深冲级冷轧钢板的生产工艺 |
CN101348855A (zh) * | 2008-09-05 | 2009-01-21 | 首钢总公司 | 一种磁感更高的普通取向电工钢生产方法 |
CN101358318A (zh) * | 2008-09-05 | 2009-02-04 | 首钢总公司 | 一种综合性能好的无取向电工钢的成分设计及制备方法 |
CN101643828A (zh) * | 2009-08-25 | 2010-02-10 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种耐时效镀锡原板的生产方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
JP特开昭59-190324A 1984.10.29 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102816914A (zh) | 2012-12-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9905361B2 (en) | Manufacturing method of common grain-oriented silicon steel with high magnetic induction | |
CN104694817B (zh) | 超低碳冷轧钢板生产方法 | |
CN102102141B (zh) | 改善取向硅钢板组织均匀性的热轧工艺 | |
CN108570595B (zh) | 一种新能源汽车驱动电机用低铁损高磁感冷轧无取向电工钢及其生产方法 | |
CN104404396B (zh) | 一种无需常化的高磁感无取向硅钢及用薄板坯生产方法 | |
CN101914726B (zh) | 一种低碳低硅高效无取向电工钢板及其生产方法 | |
CN107058874B (zh) | 一种基于薄带连铸制备高磁感无取向硅钢薄规格产品的方法 | |
CN104046895B (zh) | 无间隙原子钢冷轧钢板及其生产方法 | |
CN103993147B (zh) | 一种冷轧钢板及其制备方法 | |
CN104745935A (zh) | 冲压性能优良的冷轧钢板生产方法 | |
CN107723591A (zh) | 一种新能源汽车驱动电机用冷轧无取向电工钢及其生产方法 | |
CN103572158A (zh) | 一种无取向电工钢板及其生产方法 | |
CN104694818A (zh) | 碳素结构钢冷轧钢板生产方法 | |
CN103194669A (zh) | 一种提高低碳硅锰系冷轧相变诱发塑性钢强塑性的方法 | |
CN101805820A (zh) | 一种塑料模具钢的预硬化处理方法 | |
CN105256225A (zh) | 电梯用冷轧钢板及其制备方法 | |
CN108531813B (zh) | 一种新能源汽车驱动电机用冷轧无取向电工钢及其生产方法 | |
CN100485074C (zh) | 一种薄板坯连铸连轧生产if钢的生产工艺 | |
CN109868349B (zh) | 一种采用超快冷工艺生产全工艺冷轧无取向电工钢35wd1900的方法 | |
CN102816914B (zh) | 一种冷轧钢板生产方法 | |
CN109182907B (zh) | 一种无头轧制生产半工艺无取向电工钢的方法 | |
CN103938072A (zh) | 一种电工钢板及其生产方法 | |
CN109338238B (zh) | 一种基于薄带铸轧的冲压用低碳钢及其制造方法 | |
JP2013046916A (ja) | 熱延鋼板の熱間プレス成形方法 | |
JPS62286626A (ja) | 鋼板のプレス成形方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |