CN102741444A - 高强度中空弹簧用无缝钢管 - Google Patents

高强度中空弹簧用无缝钢管 Download PDF

Info

Publication number
CN102741444A
CN102741444A CN2011800082896A CN201180008289A CN102741444A CN 102741444 A CN102741444 A CN 102741444A CN 2011800082896 A CN2011800082896 A CN 2011800082896A CN 201180008289 A CN201180008289 A CN 201180008289A CN 102741444 A CN102741444 A CN 102741444A
Authority
CN
China
Prior art keywords
quality
steel pipe
carbide
contain
spring
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN2011800082896A
Other languages
English (en)
Inventor
高知琢哉
畑野等
丰武孝太郎
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kobe Steel Ltd
Original Assignee
Kobe Steel Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kobe Steel Ltd filed Critical Kobe Steel Ltd
Priority to CN201510309020.1A priority Critical patent/CN104975224A/zh
Publication of CN102741444A publication Critical patent/CN102741444A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
    • B21C23/002—Extruding materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special extruding methods of sequences
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/32—Soft annealing, e.g. spheroidising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/02—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for springs
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L9/00—Rigid pipes
    • F16L9/02—Rigid pipes of metal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/003—Cementite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Extrusion Of Metal (AREA)

Abstract

本发明的高强度中空弹簧用无缝钢管，其特征在于，由如下构成，C：0.20～0.70质量％、Si：0.5～3.0质量％、Mn：0.1～3.0质量％、P：0.030质量％以下(含0％)、S：0.030质量％以下(含0％)、N：0.02质量％以下(含0％)、余量Fe和不可避免的杂质，碳化物以当量圆直径计为1.00μm以下。由此，能够制造高强度耐久性优异的中空弹簧。

Description

高强度中空弹簧用无缝钢管
技术领域
本发明涉及高强度的中空弹簧用无缝钢管，特别是涉及适于汽车所使用的中空形状的悬架弹簧等的制造的高品质的无缝钢管。
背景技术
一般来说，卷簧是卷绕实心的单线而形成，但为了使其轻量化，已知使用中空的单线、即管状的单线的想法在专利文献1等中被提出，但是，其制造困难，加上过去的市场需求也不那么强烈，从而处于还没有达到实用化的状况。
另一方面，近年来，对于以汽车为中心的各种车辆的轻量化的需求正在进一步提高，不仅是受到尾气限制的汽油车，即使是今后期望的电动汽车，从削减消耗能源的观点出发，也把车体整体的轻量化作为将来需要贯彻的不可或缺的主题加以定位，随之而来的现状是，关于使作为悬吊的主要部件的悬架弹簧中空化的技术再次受到注目，面向其实用化的真正的开发得到推进。
可是，该中空悬架弹簧是以直径16mm左右的小径的钢管(仅称为管)为原材，以热态或冷态进行弹簧成形，接着实施淬火、回火等的热处理，最终进行装配、喷丸硬化等而成为制品，但因为作为原材的钢管会很大程度左右悬架弹簧的特性，所以重要的是维持并使该原材钢管的品质提高。
作为该中空弹簧用原材钢管，当初从制造成本的方面出发，研究的是电焊钢管(焊接管)，但弹簧用钢材(JISG4801)一般是含有0.5％以上的C的高C钢，另外含有Si和Mn等的合金元素，因此判明不适合造管，不适合必须进行焊接工序的这种制造，以至无缝钢管的应用得到研究。
关于无缝钢管的制法，一般是通过需要特殊的穿孔工序(曼内斯曼穿孔)的被称为曼内斯曼法的热轧法，或者不需要这种穿孔工序的热挤压法等，而进行坯锭的热加工，再进行冷加工，从而得到制品尺寸的钢管，作为前者的以采用曼内斯曼法为前提的技术，提出有专利文献2所述的技术。该技术规定曼内斯曼穿孔前的加热温度条件和中间热处理条件，一边确保一定的品质一边改善加工性，但生产率差的方面，因为以上述可以穿孔的原材为前提，所以制造强度高的钢管有困难，此外还有在钢管的内周面发生表面伤痕等的问题。
为了消除这一问题，使用后者的热挤压法的技术在专利文献3和4中被提出。两个文献所公开的技术，作为热挤压法均采用静水压挤压。
然而，以在这些现有技术中所得到的无缝钢管为原材的中空弹簧的强度水平充其量停留在1100MPa级，为了进一步轻量化，期望开发出具有更高强度的耐久性优异的中空弹簧用的无缝钢管。
先行技术文献
专利文献
专利文献1：日本特公昭58-137666号公报
专利文献2：日本专利第2512984号公报
专利文献3：日本特开2007-125588号公报
专利文献4：日本特开2007-127227号公报
发明内容
本发明鉴于上述的技术背景而做，其课题在于，提供一种可以制造高强度、耐久性优异的中空弹簧的高品质的无缝钢管。
本发明作为用于解决上述课题的手段，在此提出以下面的内容作为要旨的高强度中空弹簧用无缝钢管。
(1)一种高强度中空弹簧用无缝钢管，其特征在于，包括：C：0.20～0.70质量％、Si：0.5～3.0质量％、Mn：0.1～3.0质量％、P：0.030质量％以下(含0％)、S：0.030质量％以下(含0％)、N：0.02质量％以下(含0％)，余量是Fe和不可避免的杂质，碳化物以当量圆直径计为1.00μm以下。
(2)根据(1)所述的高强度中空弹簧用无缝钢管，其中，还含有从如下之中选择的一种以上，Cr：3.0质量％以下(不含0％，下同)、B：0.0150质量％以下、Al：0.10质量％以下、V：1.0质量％以下、Ti：0.30质量％以下、Nb：0.30质量％以下、Ni：3.0质量％以下、Cu：3.0质量％以下、Mo：2.0质量％以下、Ca：0.0050质量％以下、Mg：0.0050质量％以下、REM：0.020质量％以下、Zr：0.10质量％以下、Ta：0.10质量％以下、Hf：0.10质量％以下。
根据本发明，能够提供可以制造1150MPa级以上的高强度、耐久性优异的中空弹簧的高品质的无缝钢管。
另外，根据本发明，能够推进悬架弹簧等的悬吊部件的中空化，能够实现汽车等车辆的进一步轻量化。
具体实施方式
本发明者们着眼于根据所述背景技术中阐述的专利文献3和4所公开的技术而取得的无缝钢管的强度提高中存在极限，就此问题进行了锐意研究，其结果探明，这些现有技术的高强度化的阻害要因是存在于钢管的金属组织中的粗大碳化物。
即，在专利文献3和4的现有技术中，在无缝钢管的制造过程中为了确保其加工性，会反复实施以650～750℃加热原材而使之软化的热处理(参照专利文献3的公报[0060]、[0063]和专利文献4的公报[0031]、[0039]所述的加热工序(D)、(H))，即所谓的球状化退火。因此制造的钢管成为含有粗大化的碳化物的组织。然后，虽然在以该钢管为原材的中空弹簧的制造工序中进行淬火处理，但是上述粗大化的碳化物不能完全固溶，而是以未固溶的状态残存，该碳化物使弹簧的硬度降低，如前述，可知会阻碍高强度化。
特别是近年来，在进行弹簧钢材的淬火处理时，从加热时的防脱碳、旧奥氏体粒径的微细化带来的弹簧特性的提高的观点出发，处于采用高频加热等的急速加热，使加热时间缩短化的倾向，因此在这样的淬火处理的条件下，钢中的未固溶的粗大碳化物的残存显著呈现。
另外，在专利文献3和4的现有技术中，虽然可以使淬火处理的条件中的热温度达到高温而使碳化物完全固溶，但在这种情况下，奥氏体粒径粗大化，产生弹簧的疲劳特性劣化的问题而不为优选。
连同上述发现一起，对于可以使无缝钢管的钢中的碳化物固溶和抑制奥氏体粒径的粗大化的适当的条件进一步进行研究、实验时确认，通过将钢管的金属组织中的碳化物的尺寸控制在一定值以下，能够提供作为所述课题的能够制造高强度、耐久性优异的中空弹簧的无缝钢管，直至完成了所述解决手段中展示的本发明。
以下，对于本发明的内容，按照本发明无缝钢管的金属组织、成分和实施例的顺序进行详述。
〔1〕本钢管的金属组织
(1)碳化物的尺寸以当量圆计为1.00μm以下
在本发明中，显著的特征在于，存在于无缝钢管的金属组织中的渗碳体(Fe3C)等的金属元素的碳化物(M3C，M7C3，M23C6等)的尺寸以当量圆计为1.00μm以下。还有，在里所说的所谓金属元素的碳化物，是以上述渗碳体为首的例如Mn、Cr、V、Ti、Nb、Ta、Hf等的碳化物及其复合碳化物，此外还意味着在所述碳化物和复合碳化物的一部中含有Fe的碳化物等。如此，使组织中的碳化物的尺寸为1.00μm以下，在中空弹簧的制造时的淬火处理中，能够使碳化物迅速完全地固溶，且也能够抑制奥氏体粒径的粗大化，使之维持在很小的20μm以下，其结果是，可以制造1150MPa级以上的高强度、耐久性优异的中空弹簧。
该碳化物的尺寸为1.00μm以下即可，但越微细，在淬火处理的加热时越容易固溶，因此能够使奥氏体粒径进一步微细化，对于提高弹簧的大气疲劳特性、即耐久性有利。因此，碳化物的尺寸优选为0.80μm以下，更优选为0.60μm以下，进一步优选为0.40μm以下。
(2)得到本钢管的金属组织的制造方法
作为此使本发明的金属组织的碳化物的尺寸微小化达1.00μm以下的方法，是在具有本发明规定的钢成分的无缝钢管的制造方法中，基本上使最终退火工序中的加热温度、即退火温度超过750℃即可。通常，在无缝钢管的制造时，为了改善加工性而多次实施使钢中的碳化物球状化的球状化退火，但在本发明中，在这一退火之中最后的退火工序中，作为该退火温度采用超过750℃而使碳化物熔化的高温退火来替代现有的球状化退火。当然，存在多个退火工序时，不仅上述最终退火工序，其余的退火工序的一部分或全部，其进行也可以使这一加热温度为超过750℃的高温。
在现有技术中，如前述，使热处理温度为650～750℃，而超过750℃，退火效果也是饱和，因此在经济上不为优选。然而，在本发明作为对象的钢材成分中，在750℃以下的温度域时，碳化物在退火中不会熔化，成为粗大的状态。因此，在本发明中通过采用与加热至750℃以下的现有技术不同的高温退火的，而使碳化物在退火中完全熔化，以消除粗大碳化物。另外，通过该高温退火能够使钢材软化，当然还能够同时达到加工性的改善。然后，在其后的冷却中，虽然固溶的碳化物再析出，但再析出碳化物为1.00μm以下的微细的尺寸，如此能够得到具有本发明的金属组织的无缝钢管。
如果最终退火温度超过750℃，则碳化物完全固溶，能够得到本发明作为目标的无缝钢管，但若最终退火时间过长，则退火中脱碳等表面性状劣化，因此优选退火时间短的方法。对于退火时间的短时间化有效的是上升加热温度，如果加热温度提高，则碳化物的固溶在短时间内完毕。从这一观点出发，优选最终退火温度为800℃以上，更优选为850℃以上，进一步优选为900℃以上，更进一步优选为925℃以上。但是，在超过1000℃的高温的退火中，在冷却过程生成贝氏体和马氏体等的脆的硬质组织，因此退火温度在1000℃以下为宜。
另外，该最终退火的冷却为空冷，期望其冷却速度为0.5～10℃/sec。
用于得到作为本发的明特征的金属组织的具体的方法如上，但关于制造本无缝钢管的整体的方法，原则上依据专利文献3所公开的方法。其中，热加工、冷加工的方式及其条件因为不作为本发明的特征，所以也能够采用历来已知的加工法，例如热加工，则可以采用专利文献3、4所提出的热等静压挤压法，另外也可以利用轧制法等。其加工条件也能够采用任意的方法。
若说明制造本无缝钢管时推荐的方法的概要，则首先，将调整至本发明规定的高强度弹簧用钢的成分范围的开坯轧制坯锭成形为例如外径为143mm，壁厚为52mm的钢管坯锭。
将成形好的圆筒状坯锭加热至1050～1300℃后，通过热挤压装置实施热加工，成为钢管第一中间体。其次，将该第一中间体加热至650～750℃而进行第一中间退火。对于经过该中间退火的第一中间体，利用周期式轧管机或拔管机进行第一次冷加工而成为钢管第二中间体。接着，与第一中间体的时一样，将的钢管第二中间体加热至650～750℃而进行第二次中间退火。接着，对于经过第二次中间退火的钢管第二中间体，利用周期式轧管机或拔管机进行第二次冷加工而成为钢管第三中间体。然后，将该钢管第三中间体加热至超过750℃～1000℃的高温而进行最终退火。对于如此得到的钢管进行矫正，酸洗等的精制而最终成为例如其外径为16mm，壁厚为4mm的制品(无缝钢管)。还有，上述热加工后的中间退火也能够省略，另外关于之前各退火工序中的本发明的高温退火的应用如说明的，在最终退火以外的中间退火工序，也可以根据需要，采用超过750℃的高温退火。
〔2〕本钢管的成分
关于本发明的钢管的成分，如所述解决手段(1)和(2)所述，解决手段(2)记述的元素是在解决手段(1)所述的元素基础上进一步选择性地添加，以进一步提高高强度弹簧的特性。对于此各成分的规定理由等进行说明。还有，％均为质量％的意思。
(1)C：0.20～0.70％
C对钢材的强度的影响大。为了适用于高强度弹簧而需要添加0.20％以上。另一方面，若增加C量，则在淬火时生成脆的透镜马氏体，弹簧疲劳特性劣化。因此需要在0.70％以下。
另外，关于该C量的下限，更优选为0.30％以上，进一步优选为035％以上，更进一步优选为0.40％以上，关于其上限，更优选为0.65％以下，进一步优选为0.60％以下，更进一步优选为0.55％以下。
(2)Si：0.5～3.0％
已知Si在500℃以下的回火软化阻抗大。是确保以比较低的温度进行回火处理的弹簧的强度所需要的元素，需要添加0.5％以上。另一方面，Si增量抑制回火时的渗碳体析出，使残留γ增加，但由于残留γ的增加会导致弹簧特性劣化，因此需要在3.0％以下。
另外，关于该Si量的下限，更优选为1.0％以上，进一步优选为1.4％以上，更进一步优选为1.7％以上，关于其上限，更优选为2.8％以下，进一步优选为2.6％以下，更进一步优选为2.4％以下。
(3)Mn：0.1～3.0％
Mn将有害元素S作为MnS固定，抑制韧性劣化。为此需要添加0.1％以上。另一方面，虽然Mn在渗碳体中固溶使之稳定化，但若随着Mn增量，渗碳体中的Mn比变高，则在加热时渗碳体难以熔化。因此需要在3.0％以下。
另外，关于该Mn量的下限，更优选为0.15％以上，进一步优选为0.20％以上，更进一步优选为0.30％以上，关于其上限，更优选为2.5％以下，进一步优选为2.0％以下，更进一步优选为1.5％以下。
(4)P：0.030％以下(含0％)
P发生晶界偏析而使韧性劣化，因此越低越好。为了确保作为高强度弹簧的特性，需要在0.030％以下。
另外，关于该P量的上限，更优选为0.020％以下，进一步优选为0.015％以下，更进一步优选为0.010％以下。
(5)S：0.030％以下(含0％)
S由于使晶界脆化和形成粗大硫化物致使韧性劣化，因此越低越好。为了确保作为高强度弹簧的特性需要控制在0.030％以下。
另外，关于该S量的上限，更优选为0.020％以下，进一步优选为0.015％以下，更进一步优选为0.010％以下。
(6)N：0.02％以下(含0％)
N与Al和Ti等形成氮化物，使组织微细化而有助于韧性提高，但若以固溶状态存在，则使韧性劣化。因此在本发明中，需要使N量在0.02％以下。
另外，关于该N量的上限，更优选为0.015％以下，进一步优选为0.010％以下，更进一步优选为0.005％以下。
(7)Cr：3.0％以下(不含0％)
Cr对于确保回火后的强度和提高耐腐蚀性有效，是有利于弹簧的高强度化的元素。为了发挥这一效果，优选添加0.20％以上。另一方面，Cr在渗碳体中固溶使之稳定化，但若由于Cr增量导致渗碳体中的Cr比变高，则在加热时渗碳体难以熔化，因此需要在3.0％以下。
另外，关于Cr量的下限，更优选为0.40％以上，进一步优选为0.60％以上，更进一步优选为0.80％以上，关于其上限，更优选为2.5％以下，进一步优选为2.0％以下，更进一步优选为1.5％以下。
(8)B：0.0150％以下(不含0％)
B减轻P的晶界偏析，具有抑制韧性劣化的效果。为了呈现这一效果添加0.0010％以上即可。另一方面，若过剩添加，则生成粗大的碳硼化物，强度降低，招致韧性劣化，因此需要在0.0150％以下。
另外，关于该B量的下限，更优选为0.0015％以上，进一步优选为0.0020％以上，更进一步优选为0.0025％以上，关于其上限，更优选为0.0120％以下，进一步优选为0.0100％以下，更进一步优选为0.0070％以下。
(9)Al：0.10％以下(不含0％)
Al将N作为AlN固定，在抑制由固溶N造成的韧性劣化上，使组织微细化而有助于韧性提高。为了发挥这一效果，添加0.001％以上即可。但是，Al与Si同样抑制回火时的渗碳体析出，具有使残留γ增加的效果，若Al增量，则残留γ的增加，由此造成弹簧特性劣化。因此需要在0.10％以下。
另外，关于此Al量的下限，更优选为0.002％以上，进一步优选为0.005％以上，更进一步优选为0.010％以上，关于其上限，更优选为0.070％以下，进一步优选为0.050％以下，更进一步优选为0.030％以下。
(10)V：1.0％以下(不含0％)
V形成碳氮化物而有助于组织微细化，对于韧性提高有效。为了发挥这一效果，添加0.020％以上即可。但是，过剩添加则碳氮化物粗大化，使韧性劣化。从这一观点出发，需要在1.0％以下。此外，从削减成本的观点出发，期望添加所需最小限度。
另外，关于此V量的下限，更优选为0.030％以上，进一步优选为0.050％以上，更进一步优选为0.070％以上，关于其上限，更优选为0.50％以下，进一步优选为0.30％以下，更进一步优选为0.20％以下。
(11)Ti：0.30％以下(不含0％)
Ti形成碳氮化物而有助于组织微细化，在韧性提高上有效。为了发挥这一效果，添加0.020％以上即可。但是，过剩添加则碳氮化物粗大化，使韧性劣化。从这一观点出发需要在0.30％以下。此外，从削减成本的观点出发，期望添加所需最小限度。
另外，关于该Ti量的下限，更优选为0.030％以上，进一步优选为0.050％以上，更进一步优选为0.070％以上，关于其上限，更优选为0.25％以下，进一步优选为0.20％以下，更进一步优选为0.15％以下。
(12)Nb：0.30％以下(不含0％)
Nb形成碳氮化物而有助于组织微细化，在韧性提高上有效。为了发挥这一效果，添加0.02％以上即可。但是，过剩添加则碳氮化物粗大化，使韧性劣化。从这一观点出发，需要在0.30％以下。此外，从削减成本的观点出发，期望添加所需最小限度。
另外，关于该Nb量的下限，更优选为0.030％以上，进一步优选为0.050％以上，更进一步优选为0.070％以上，关于其上限，更优选为0.25％以下，进一步优选为0.20％以下，更进一步优选为0.15％以下。
(13)Ni：3.0％以下(不含0％)
已知Ni通过添加而使韧性提高，另外，还有抑制加热时的脱碳的效果，有助于弹簧耐久特性提高。为了发挥这些效果，添加0.1％以上即可。另一方面，若过剩添加，则使残留γ增加而使弹簧特性劣化。因此，需要在3.0％以下。此外，从削减成本的观点出发，期望添加所需最小限度。
另外，关于该Ni量的下限，更优选为0.20％以上，进一步优选为0.40％以上，更进一步优选为0.60％以上，关于其上限，更优选为2.5％以下，进一步优选为2.0％以下，更进一步优选为1.5％以下。
(14)Cu：3.0％以下(不含0％)
Cu具有抑制加热时的脱碳的效果，有助于弹簧耐久特性提高。为了发挥这一效果，添加0.10％以上即可。另一方面，若过剩添加，则使残留γ增加，使弹簧特性劣化。因此，需要在3.0％以下。此外，从削减成本的观点出发，期望添加所需最小限度。
另外，关于该Cu量的下限，更优选为0.20％以上，进一步优选为0.40％以上，更进一步优选为0.60％以上，关于其上限，更优选为2.5％以下，进一步优选为2.0％以下，更进一步优选为1.5％以下。
(15)Mo：2.0％以下(不含0％)
Mo减轻P的晶界偏析，具有抑制韧性劣化的效果。另外，形成碳化物而有助于组织微细化，使韧性提高。为了呈现这些效果，需要添加0.2％以上。另一方面，若过剩添加，则形成显著的凝固偏析带，招致韧性劣化。因此需要在2.0％以下。此外，从削减成本的观点出发，期望添加所需最小限度。
另外，关于该Mo量的下限，更优选为0.30％以上，进一步优选为0.50％以上，更进一步优选为0.70％以上，关于其上限，更优选为1.8％以下，进一步优选为1.6％以下，更进一步优选为1.4％以下。
(16)Ca：0.0050％以下(不含0％)
Ca以微量添加而使硫化物微细化，有助于韧性提高。为了呈现这一效果，添加0.0001％以上即可。另一方面，若过剩添加，则反而招致韧性劣化。因此，需要在0.0050％以下。
另外，关于该Ca量的下限，更优选为0.0002％以上，进一步优选为0.0003％以上，更进一步优选为0.0004％以上，关于其上限，更优选为0.0030％以下，进一步优选为0.0020％以下，更进一步优选为0.0010％以下。
(17)Mg：0.0050％以下(不含0％)
Mg以微量添加使硫化物微细化，有助于韧性提高。为了呈现这一效果，添加0.0001％以上即可。另一方面，若过剩添加，则反而招致韧性劣化。因此需要在0.0050％以下。
另外，关于该Mg量的下限，更优选为0.0002％以上，进一步优选为0.0003％以上，更进一步优选为0.0004％以上，关于其上限，更优选为0.0030％以下，进一步优选为0.0020％以下，更进一步优选为0.0010％以下。
(18)REM：0.020％以下(不含0％)
REM以微量添加使硫化物微细化，有助于韧性提高。为了呈现这一效果，添加0.0001％以上即可。另一方面，若过剩添加，则反而招致韧性劣化。因此，需要在0.020％以下。
另外，关于该REM量的下限，更优选为0.0002％以上，进一步优选为0.0003％以上，更进一步优选为0.0004％以上，关于其上限，更优选为0.010％以下，进一步优选为0.0050％以下，更进一步优选为0.0010％以下。
还有，在本发明中所谓REM，是指镧系元素(从La至Ln的15种元素)和Sc、Y合计。
(19)Zr：0.10％以下(不含0％)
Zr形成碳氮化物而有助于组织微细化，在韧性提高上有效。为了发挥这一效果，添加0.010％以上即可。但是，过剩添加则碳氮化物粗大化，使韧性劣化。从这一观点出发需要在0.10％以下。此外，从削减成本的观点出发，期望添加所需最小限度。
另外，关于该Zr量的下限，更优选为0.020％以上，进一步优选为0.025％以上，更进一步优选为0.030％以上，关于其上限，更优选为0.080％以下，进一步优选为0.060％以下，更进一步优选为0.040％以下。
(20)Ta：0.10％以下(不含0％)
Ta形成碳氮化物而有助于组织微细化，在韧性提高上有效。为了发挥这一效果，添加0.01％以上即可。但是，过剩添加则碳氮化物粗大化，使韧性劣化。从这一观点出发需要在0.10％以下。此外，从削减成本的观点出发，期望添加所需最小限度。
另外，关于该Ta量的下限，更优选为0.020％以上，进一步优选为0.025％以上，更进一步优选为0.030％以上，关于其上限，更优选为0.080％以下，进一步优选为0.060％以下，更进一步优选为0.040％以下。
(21)Hf：0.10％以下(不含0％)
Hf形成碳氮化物而有助于组织微细化，在韧性提高上有效。为了发挥这一效果，添加0.010％以上即可。但是，过剩添加则碳氮化物粗大化，使韧性劣化。从这一观点出发需要在0.10％以下。此外，从削减成本的观点出发，期望添加所需最小限度。
另外，关于该Hf量的下限，更优选为0.020％以上，进一步优选为0.025％以上，更进一步优选为0.030％以上，关于其上限，更优选为0.080％以下，进一步优选为0.060％以下，更进一步优选为0.040％以下。
〔3〕实施例
为了验证本发明的效果，实施下述的实验。
(1)无缝钢管的制造
将具有表1所示的成分，外径143mm，壁厚50mm的各钢管坯锭加热至1000℃，通过热等静压装置进行热加工，成为外径60mm，壁厚15mm的荒管，再通过拔管机对其进行冷加工，制作成外径16mm，壁厚4mm的钢管。如表2所示，以700～950℃的温度(退火温度)对这些钢管实施最终退火，进行酸洗等的精制处理而得到制品的无缝钢管。还有，最终退火的冷却通过空冷进行，其冷却速度为1.5℃/s。
(2)钢管的碳化物尺寸的评价
将上述所得到的各无缝钢管，使其任意的横截面为观察面而进行切断，埋入树脂，实施湿式研磨，加工成镜面。其后，以苦醇进行蚀刻，使用SEM进行金属组织观察。观察位置在管壁厚中央部(t/2位置)，以3000～5000倍拍摄5个视野。对观察照片进行图像处理，使金属组织中的碳化物(渗碳体)与当量圆近似，求得其最大值。该值作为碳化物的尺寸记述在表2中。
(3)钢管的淬火处理
为了掌握将钢管作为中空弹簧时的特性，进行上述各无缝钢管的淬火处理(淬火、回火)。淬火通过高频加热加热至1000～1150℃，保持10秒钟后进行水冷。另外，回火使用电炉，以400℃保持60分钟后进行空冷。
(4)钢管的淬火处理后的耐久試验
对于进行了上述淬火处理的各无缝钢管，以最大负荷应力1150MPa和1200MPa实施大气耐久试验。在寿命10万次以上为合格线的基础上，低于10万次评价为×(不合格)，10万次以上、低于30万次评价为△(合格)，30万回以上、低于50万次评价为○(合格)，50万次以上评价为◎(合格)。该耐久试验的结果显示在表2中。
(5)淬火处理后的旧奥氏体粒径调查
使所述淬火处理后的各无缝钢管的任意的横截面作为观察面，如此将其切断，埋入树脂，实施湿式研磨，加工成镜面。其后，使用苦味酸饱和水溶液进行蚀刻，使旧奥氏体晶界出现，使用光学显微镜进行观察。观察位置为管壁厚中央部(t/2位置)，以400倍拍摄5个视野。由观察照片以切断法求得旧奥氏体粒径的平均值。该旧奥氏体粒径的值显示在表2。
(6)淬火处理后的未固溶碳化物的调查
对于淬火处理后的各无缝钢管，使其任意的横截面为观察面而进行切断，埋入树脂，实施湿式研磨，加工成镜面。其后，以苦醇进行蚀刻，使用SEM进行金属组织观察，调查有无未固溶的碳化物。关于其结果也同样显示在表2中。
由表2的结果判明，本发明例的无缝钢管与比较例的同钢管相比具备更优异的品质，即，淬火处理后的强度在1150MPa级以上且经具有经受得住10万次以上的耐久试验的大气疲劳特性，具备高强度和耐久性，能够有利用地应用为高强度中空弹簧用的无缝钢管。还有，在表2的各比较例中，不能得到本发明的作为上述目标的强度和耐久性的，有钢材No.A1-1、A5-1、A6-1、A11-1、A15-1、A28-1、A29-1、A30-1、A32-1、A34-1、A35-1、A36-1和A46-1，因为分别不满足本发明规定的钢成分的范围，另外有钢材No.A7-2、A7-3、A14-2、A14-3、A18-2、A23-2、A37-2、A37-3、A42-2和A42-3，因为不满足本发明规定的碳化物的尺寸，此外还有钢材No.A16-1和A35-1，因为不满足本发明规定的钢成分和碳化物的尺寸的双方。
【表1】
Figure BDA00001971252600131
【表2】
Figure BDA00001971252600141
【表3】(接表2)
详细并参照特定的实施方式说明了本发明，但不脱离本发明的精神和范围而能够加以各种变更和修改，这对从业者来说很清楚。
本申请基于2010年3月4日申请的日本专利申请(专利申请2010-047648)，其内容在此参照并援引。
产业上的可利用性
本发明的无缝钢管对于汽车所使用的中空形状的悬架弹簧等的制造有用。

Claims (2)

1.一种高强度中空弹簧用无缝钢管，其特征在于，含有C：0.20～0.70质量％、Si：0.5～3.0质量％、Mn：0.1～3.0质量％、P：0.030质量％以下且含0％、S：0.030质量％以下且含0％、N：0.02质量％以下且含0％，余量是Fe和不可避免的杂质，并且，碳化物以当量圆直径计为1.00μm以下。
2.根据权利要求1所述的高强度中空弹簧用无缝钢管，其中，还含有从如下元素之中选择的一种以上的元素：Cr：3.0质量％以下但不含0％、B：0.0150质量％以下但不含0％、Al：0.10质量％以下但不含0％、V：1.0质量％以下但不含0％、Ti：0.30质量％以下但不含0％、Nb：0.30质量％以下但不含0％、Ni：3.0质量％以下但不含0％、Cu：3.0质量％以下但不含0％、Mo：2.0质量％以下但不含0％、Ca：0.0050质量％以下但不含0％、Mg：0.0050质量％以下但不含0％、REM：0.020质量％以下但不含0％、Zr：0.10质量％以下但不含0％、Ta：0.10质量％以下但不含0％、Hf：0.10质量％以下但不含0％。
CN2011800082896A 2010-03-04 2011-03-03 高强度中空弹簧用无缝钢管 Pending CN102741444A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201510309020.1A CN104975224A (zh) 2010-03-04 2011-03-03 高强度中空弹簧用无缝钢管

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010047648A JP5476597B2 (ja) 2010-03-04 2010-03-04 高強度中空ばね用シームレス鋼管
JP2010-047648 2010-03-04
PCT/JP2011/054986 WO2011108675A1 (ja) 2010-03-04 2011-03-03 高強度中空ばね用シームレス鋼管

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201510309020.1A Division CN104975224A (zh) 2010-03-04 2011-03-03 高强度中空弹簧用无缝钢管

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN102741444A true CN102741444A (zh) 2012-10-17

Family

ID=44542321

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN2011800082896A Pending CN102741444A (zh) 2010-03-04 2011-03-03 高强度中空弹簧用无缝钢管
CN201510309020.1A Pending CN104975224A (zh) 2010-03-04 2011-03-03 高强度中空弹簧用无缝钢管

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201510309020.1A Pending CN104975224A (zh) 2010-03-04 2011-03-03 高强度中空弹簧用无缝钢管

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20120325364A1 (zh)
EP (1) EP2543747B1 (zh)
JP (1) JP5476597B2 (zh)
KR (1) KR101267742B1 (zh)
CN (2) CN102741444A (zh)
WO (1) WO2011108675A1 (zh)

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103741054A (zh) * 2013-12-23 2014-04-23 马鞍山市盈天钢业有限公司 一种石油钻铤用无缝钢管材料及其制备方法
CN104060176A (zh) * 2014-05-27 2014-09-24 安徽红桥金属制造有限公司 一种弹簧及其表面处理方法
CN104060196A (zh) * 2014-05-26 2014-09-24 安徽红桥金属制造有限公司 一种合金弹簧钢
CN104451411A (zh) * 2014-12-22 2015-03-25 内蒙古包钢钢联股份有限公司 一种含稀土q420结构用无缝钢管及其生产方法
CN104525569A (zh) * 2014-11-11 2015-04-22 江苏华程工业制管股份有限公司 弹簧钢无缝钢管的加工方法
CN104525568A (zh) * 2014-11-11 2015-04-22 江苏华程工业制管股份有限公司 渗碳轴承钢无缝钢管的加工方法
CN105358726A (zh) * 2013-07-09 2016-02-24 日本发条株式会社 螺旋弹簧及其制造方法
CN105525208A (zh) * 2016-01-13 2016-04-27 铜陵百荣新型材料铸件有限公司 一种高淬透性弹簧钢的热处理工艺
CN106191685A (zh) * 2016-07-06 2016-12-07 安徽红桥金属制造有限公司 一种高韧性弹簧及其制备方法
CN106195084A (zh) * 2016-07-06 2016-12-07 安徽红桥金属制造有限公司 一种机车专用扭力弹簧及其加工工艺
CN106756506A (zh) * 2016-12-30 2017-05-31 天津大强钢铁有限公司 农用挠地旋耕刀合金弹簧钢材料

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6018394B2 (ja) * 2012-04-02 2016-11-02 株式会社神戸製鋼所 高強度ばね用中空シームレスパイプ
JP5986434B2 (ja) 2012-06-11 2016-09-06 株式会社神戸製鋼所 中空ばね用シームレス鋼管
JP6015557B2 (ja) * 2013-05-21 2016-10-26 株式会社豊田中央研究所 接合材、その製造方法および部材接合方法
US20150176109A1 (en) * 2013-12-20 2015-06-25 Crs Holdings, Inc. High Strength Steel Alloy and Strip and Sheet Product Made Therefrom
KR101446135B1 (ko) * 2013-12-26 2014-10-02 주식회사 세아베스틸 고강도 및 내구수명이 우수한 현가 스프링용 강 및 이의 제조방법
JP6282571B2 (ja) 2014-10-31 2018-02-21 株式会社神戸製鋼所 高強度中空ばね用鋼の製造方法
US20180265952A1 (en) * 2015-01-07 2018-09-20 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Hollow seamless steel pipe for spring
JP2016125119A (ja) * 2015-01-07 2016-07-11 株式会社神戸製鋼所 ばね用中空シームレス鋼管
JP2016125118A (ja) * 2015-01-07 2016-07-11 株式会社神戸製鋼所 ばね用中空シームレス鋼管
CN107109578B (zh) 2015-03-10 2019-11-05 日本制铁株式会社 悬挂弹簧用钢及其制造方法
DE102015217399A1 (de) * 2015-09-11 2017-03-16 Thyssenkrupp Ag Rohrfeder für Kraftfahrzeuge und ein Verfahren zum Herstellen einer Rohrfeder
CN105821311A (zh) * 2015-12-07 2016-08-03 苏州市吴中区胥口丰收机械配件厂 一种高韧性弹簧钢及其制备方法
CN105970096A (zh) * 2016-07-06 2016-09-28 安徽红桥金属制造有限公司 一种高强度高韧性压缩弹簧及其制备方法
CN106048424A (zh) * 2016-08-17 2016-10-26 安徽红桥金属制造有限公司 一种高强度耐腐蚀弹簧钢及其加工工艺
CN106399824A (zh) * 2016-08-17 2017-02-15 安徽红桥金属制造有限公司 一种高韧性弹簧用钢及其加工工艺
CN107299291B (zh) * 2017-06-30 2019-05-24 武汉钢铁有限公司 一种弹簧钢及其表面脱碳控制工艺
CN108642372A (zh) * 2018-03-27 2018-10-12 衡阳华菱连轧管有限公司 钢管、其原料、其制作方法以及旋挖钻机用钻杆
CN110760748B (zh) * 2018-07-27 2021-05-14 宝山钢铁股份有限公司 一种疲劳寿命优良的弹簧钢及其制造方法
CN110257701A (zh) * 2019-06-20 2019-09-20 东风商用车有限公司 一种弹簧钢材料及采用该材料生产的汽车空气悬架导向臂
CN110760753B (zh) * 2019-10-25 2021-04-27 鞍钢股份有限公司 一种低屈强比无缝钢管及其制造方法
JP7010441B1 (ja) * 2020-12-08 2022-01-26 丸嘉工業株式会社 管材の製造方法
CN113136525A (zh) * 2021-03-06 2021-07-20 浙江荣鑫带钢有限公司 一种耐疲劳弹簧钢
CN114686764B (zh) * 2022-03-30 2022-09-13 福建三宝钢铁有限公司 一种低松弛超高强精轧螺纹钢筋及其制备方法
CN115074627A (zh) * 2022-06-28 2022-09-20 南京钢铁股份有限公司 一种卷尺用弹簧钢带及其制备方法
CN115125446A (zh) * 2022-06-28 2022-09-30 浙江伊思灵双第弹簧有限公司 一种汽车用高疲劳性能弹簧及其制备方法
CN115125450B (zh) * 2022-06-29 2023-03-21 浙江伊思灵双第弹簧有限公司 一种微合金化弹簧及其制造工艺

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1388834A (zh) * 2000-06-14 2003-01-01 川崎制铁株式会社 冷加工性能和高频淬硬性能出色的高碳钢管及其制造方法
CN101626848A (zh) * 2007-03-14 2010-01-13 神钢金属产品株式会社 无缝钢管、使用无缝钢管的中空弹簧及其制造方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58137666A (ja) 1982-02-10 1983-08-16 Hitachi Zosen Corp 容器蓋等のボルト取付け取外し装置
JP2512984B2 (ja) * 1988-03-29 1996-07-03 住友金属工業株式会社 スプリング用継目無鋼管の製造方法
JP3336573B2 (ja) * 1994-11-04 2002-10-21 新日本製鐵株式会社 高強度フェライト系耐熱鋼およびその製造方法
US6290789B1 (en) * 1997-06-26 2001-09-18 Kawasaki Steel Corporation Ultrafine-grain steel pipe and process for manufacturing the same
JP2002194432A (ja) 2000-12-27 2002-07-10 Daido Steel Co Ltd ばね用鋼材の製造方法
JP4706183B2 (ja) * 2004-05-07 2011-06-22 住友金属工業株式会社 シームレス鋼管およびその製造方法
JP4612527B2 (ja) * 2005-11-04 2011-01-12 日本発條株式会社 中空ばね
JP4705456B2 (ja) 2005-11-04 2011-06-22 神鋼メタルプロダクツ株式会社 シームレス鋼管およびその製造方法
JP2010047648A (ja) 2008-08-19 2010-03-04 Toyo Ink Mfg Co Ltd 導電性インキ、導電回路および回路素子
JP5324311B2 (ja) * 2009-05-15 2013-10-23 株式会社神戸製鋼所 高強度ばね用中空シームレスパイプ

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1388834A (zh) * 2000-06-14 2003-01-01 川崎制铁株式会社 冷加工性能和高频淬硬性能出色的高碳钢管及其制造方法
CN101626848A (zh) * 2007-03-14 2010-01-13 神钢金属产品株式会社 无缝钢管、使用无缝钢管的中空弹簧及其制造方法

Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105358726A (zh) * 2013-07-09 2016-02-24 日本发条株式会社 螺旋弹簧及其制造方法
CN103741054A (zh) * 2013-12-23 2014-04-23 马鞍山市盈天钢业有限公司 一种石油钻铤用无缝钢管材料及其制备方法
CN103741054B (zh) * 2013-12-23 2016-01-13 马鞍山市盈天钢业有限公司 一种石油钻铤用无缝钢管材料及其制备方法
CN104060196A (zh) * 2014-05-26 2014-09-24 安徽红桥金属制造有限公司 一种合金弹簧钢
CN104060176A (zh) * 2014-05-27 2014-09-24 安徽红桥金属制造有限公司 一种弹簧及其表面处理方法
CN104525569A (zh) * 2014-11-11 2015-04-22 江苏华程工业制管股份有限公司 弹簧钢无缝钢管的加工方法
CN104525568A (zh) * 2014-11-11 2015-04-22 江苏华程工业制管股份有限公司 渗碳轴承钢无缝钢管的加工方法
CN104451411A (zh) * 2014-12-22 2015-03-25 内蒙古包钢钢联股份有限公司 一种含稀土q420结构用无缝钢管及其生产方法
CN105525208A (zh) * 2016-01-13 2016-04-27 铜陵百荣新型材料铸件有限公司 一种高淬透性弹簧钢的热处理工艺
CN106191685A (zh) * 2016-07-06 2016-12-07 安徽红桥金属制造有限公司 一种高韧性弹簧及其制备方法
CN106195084A (zh) * 2016-07-06 2016-12-07 安徽红桥金属制造有限公司 一种机车专用扭力弹簧及其加工工艺
CN106191685B (zh) * 2016-07-06 2018-02-02 安徽红桥金属制造有限公司 一种高韧性弹簧的制备方法
CN106756506A (zh) * 2016-12-30 2017-05-31 天津大强钢铁有限公司 农用挠地旋耕刀合金弹簧钢材料

Also Published As

Publication number Publication date
EP2543747A4 (en) 2014-12-31
KR20120101603A (ko) 2012-09-13
CN104975224A (zh) 2015-10-14
JP5476597B2 (ja) 2014-04-23
WO2011108675A1 (ja) 2011-09-09
EP2543747B1 (en) 2017-06-14
US20120325364A1 (en) 2012-12-27
JP2011184704A (ja) 2011-09-22
KR101267742B1 (ko) 2013-05-27
EP2543747A1 (en) 2013-01-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102741444A (zh) 高强度中空弹簧用无缝钢管
JP5387799B1 (ja) 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度鋼材の製造方法
CN100355928C (zh) 机械构造用钢部件、其所用原料及其制造方法
EP2796587A1 (en) High-strength seamless steel pipe with excellent resistance to sulfide stress cracking for oil well, and process for producing same
CN106103772B (zh) 钢轨及其制造方法
WO2010082395A1 (ja) 二相ステンレス鋼管の製造方法
CN103080353A (zh) 特殊钢钢丝及特殊钢线材
US10837080B2 (en) Rolled steel bar or rolled wire rod for cold-forged component
CN105483519A (zh) 高强度弹簧用中空无缝管
CN109642264A (zh) 高强度薄壁中空稳定器用电焊钢管及其制造方法
MX2012002116A (es) Acero de ultra alta resistencia que tiene buena dureza.
CN108291285B (zh) 钢、渗碳钢部件及渗碳钢部件的制造方法
CN106133170B (zh) 高碳热轧钢板及其制造方法
CN106133169B (zh) 高碳热轧钢板及其制造方法
CN110494582B (zh) 钢构件、所述钢构件用的热轧钢板和它们的制造方法
WO2001071050A1 (fr) Acier non raffine presentant une anisotropie de matiere reduite et une resistance, une tenacite et une usinabilite ameliorees
JP2010144226A (ja) 高周波焼入れ用圧延鋼材およびその製造方法
CN113302315B (zh) 热轧钢板和焊接接头、以及它们的制造方法
JP5459064B2 (ja) 高周波焼入れ用圧延鋼材およびその製造方法
EP3168319A1 (en) Microalloyed steel for heat-forming high-resistance and high-yield-strength parts, and method for producing components made of said steel
CN105369151B (zh) 无缝管制造用穿孔顶头
CN110494583B (zh) 钢构件、所述钢构件用的热轧钢板和它们的制造方法
JP4462454B1 (ja) 二相ステンレス鋼管の製造方法
CA3139909C (en) Electric-resistance-welded steel pipe or tube for hollow stabilizer
JP2010132998A (ja) 高強度及び冷鍛性に優れた高耐食フェライト系ステンレス鋼の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C12 Rejection of a patent application after its publication
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20121017