CN102732314A

CN102732314A - 一种渣油加氢处理和催化裂化组合方法

Info

Publication number: CN102732314A
Application number: CN2011100952951A
Authority: CN
Inventors: 刘铁斌; 李洪广; 翁延博; 耿新国; 张庆军; 韩照明; 蒋立敬
Original assignee: China Petroleum and Chemical Corp; Sinopec Fushun Research Institute of Petroleum and Petrochemicals
Current assignee: China Petroleum and Chemical Corp; Sinopec Fushun Research Institute of Petroleum and Petrochemicals
Priority date: 2011-04-15
Filing date: 2011-04-15
Publication date: 2012-10-17

Abstract

本发明公开了一种渣油加氢处理和催化裂化组合方法，渣油原料和至少部分催化裂化柴油馏分在加氢处理装置中在氢气和加氢处理催化剂存在下进行加氢处理反应，加氢处理反应流出物进行气液分离，气相循环用于加氢处理反应，液相不经分馏装置直接进入催化裂化装置进行催化裂化反应，催化裂化反应流出物在分馏装置中分离出干气、液化气、催化裂化汽油馏分、催化裂化柴油馏分、催化裂化循环油和催化裂化油浆，催化裂化柴油馏分的部分或全部循环回加氢处理装置进行加氢处理反应，催化裂化循环油循环回催化裂化装置进行催化裂化反应。与现有技术相比，本方法可以最大量的生产汽油，同时，节省设备投资，充分利用反应热能，降低生产能耗。

Description

一种渣油加氢处理和催化裂化组合方法

技术领域

本发明涉及一种渣油轻质化方法，具体地说是将渣油加氢处理和催化裂化有机组合，以渣油为原料主要生产汽油产品的工艺方法。

背景技术

随着原油日益变重、变劣，越来越多的渣油需要加工处理，渣油一般指原油或其它来源的烃类物料，经过减压蒸馏脱除汽油馏分、柴油馏分、减压馏分油等馏分之后的剩余部分，一般具有沸点高、杂质含量多等特点，是炼油工业中最难加工的原料。渣油的加工处理不但是要将其裂化为低沸点的产物，如石脑油、中间馏分油及减压瓦斯油等，而且还要提高它们的氢碳比，这就需要通过脱碳或加氢的方法来实现。其中脱碳工艺包括焦化、溶剂脱沥青、重油催化裂化等；加氢包括加氢裂化、加氢精制等。加氢法即能加氢转化渣油，提高液体产品的产率，而且还能脱除其中的杂原子，产品质量还好。但加氢法为催化加工工艺，存在加氢催化剂失活问题，尤其加工劣质、重质烃类原料时，催化剂失活问题更加严重。目前，为了降低重质、劣质渣油加工的成本，增加炼油企业利润，加工重质、劣质渣油的工艺目前仍以脱碳工艺为主，但其产品质量差，需要进行后处理才能利用，其中脱沥青油和焦化蜡油馏分尤其需要进行加氢处理，才能继续使用催化裂化或加氢裂化等轻质化装置进行加工，因此，各炼油企业均另建有脱沥青油和焦化蜡油的加氢处理装置。

渣油加氢处理技术的渣油裂化率较低，主要目的是为下游原料轻质化装置如催化裂化或焦化等装置提供原料。通过加氢处理，使劣质渣油中的硫、氮、金属等杂质含量及残炭值明显降低，从而获得下游轻质化装置能够接受的进料，尤其是催化裂化装置，因此目前渣油加氢改质工艺技术中以渣油固定床加氢处理与催化裂化组合技术为主流技术。

现有的渣油加氢处理与催化裂化组合工艺，首先是将渣油进行加氢处理，加氢生成油分离出石脑油和柴油馏分，加氢尾油作为重油催化裂化进料，进行催化裂化反应，产物为干气、液化气、汽油、柴油和焦炭，回炼油进行催化回炼或与循环回渣油加氢装置与渣油加氢处理原料混合进行加氢处理，催化油浆外甩或部分催化回炼或循环回渣油加氢装置。上述渣油加氢处理与催化裂化组合工艺存在汽油收率低，热能损耗大，设备投资高等不利因素。

USP 4,565,620、US4,713,221等公开了在常规的渣油加氢和催化裂化联合的基础上，来自重油催化裂化装置和蜡油催化裂化装置的回炼油与来自常减压装置的减压渣油合并送进渣油加氢装置加工，从渣油加氢装置产品分馏系统得到的加氢尾油送出装置作为下游重油催化裂化装置（和蜡油催化裂化装置）进料。但是催化裂化油浆没有得到有效利用，该方法对降低焦炭产率、提高产品收率有限。

CN1119397C公开了一种渣油加氢处理－催化裂化组合工艺方法，该方法中，渣油和澄清油一起进入渣油加氢装置，在氢气和加氢催化剂存在下进行反应，重循环油在催化裂化装置内部进行循环；反应所得的油浆经分离器分离得到澄清油，返回至加氢装置。但油浆进入渣油加氢处理装置，油浆中的易生焦物将会增加加氢催化剂的积炭，降低了加氢催化剂的加氢活性和操作周期，且重循环油是在催化裂化装置内部。因此，此方法对降低焦炭产率、提高产品质量是有限的。

CN1382776A公开了一种渣油加氢处理与重油催化裂化联合的方法，该方法将渣油在加氢处理装置进行加氢反应，分离反应产物得到气体，加氢石脑油、加氢柴油和加氢渣油。所得的加氢渣油与任选的减压瓦斯油一起进入催化裂化装置进行裂化反应，催化裂化的重循环油返回加氢处理装置，蒸馏油浆得到的蒸出物返回加氢处理装置。该方法将两个装置有机地联合起来，能将渣油、重循环油和油浆转化为轻质油品。CN101210200A中公开了一种渣油加氢处理与催化裂化组合工艺方法。该工艺方法中，渣油、脱除固体杂质的催化裂化重循环油、任选的馏分油和任选的催化裂化油浆的蒸出物一起进入渣油加氢处理装置，所得的加氢渣油和任选的减压瓦斯油一起进入催化裂化装置，得到各种产品；将脱除固体杂质的催化裂化重循环油循环至渣油加氢处理装置；将催化裂化油浆进行蒸馏分离，而催化裂化油浆的蒸出物可循环至渣油加氢处理装置。但上述方法在加氢处理和催化裂化过程中均设置分馏系统，增加了投资费用；由于过程换热，热能损失较多。

同时，现有渣油加氢处理装置均设有产品分馏系统，从产品分馏系统获得主要目的产品--加氢渣油，并副产1%～2%（质量）加氢石脑油和5%～8%（质量）柴油馏分。渣油加氢装置产品分馏系统除分馏塔之外，需要其它泵、换热器、再沸器、空冷器、各种容器等设备近20台套，材质要求较高，不仅建设投资较大，而且正常生产运行时能耗也较高。

另外，加氢处理装置和催化裂化装置都有柴油产品，相对而言，汽油产品的总收率将减少。另外，渣油加氢处理装置的渣油裂化率较低，加氢生成油进行分馏得到的石脑油、柴油产率有限，并且，渣油加氢处理过程得到的柴油馏分仍不能满足高质量柴油产品的要求。催化裂化柴油硫等杂质含量较高，性质较差，还需要进一步加氢处理才可作为合格的柴油产品。

渣油加氢处理和催化裂化组合工艺中，分馏装置的能耗占较大的比例，如何减少分馏装置的能耗也是需要重点考虑的内容。

发明内容

针对现有技术的不足，本发明提供一种渣油加氢处理和催化裂化组合方法，可以最大量生产汽油产品，同时工艺过程简单，整体能耗降低。

本发明渣油加氢处理和催化裂化组合方法，包括加氢处理装置和催化裂化装置，渣油原料和至少部分催化裂化柴油馏分在加氢处理装置中在氢气和加氢处理催化剂存在下进行加氢处理反应，加氢处理反应流出物进行气液分离，气相循环用于加氢处理反应，液相不经分馏装置直接进入催化裂化装置进行催化裂化反应，催化裂化反应流出物在分馏装置中分离出干气、液化气、催化裂化汽油馏分、催化裂化柴油馏分、催化裂化循环油和催化裂化油浆，催化裂化柴油馏分的部分或全部循环回加氢处理装置进行加氢处理反应，催化裂化循环油循环回催化裂化装置进行催化裂化反应。

本发明方法中，渣油原料包括常压渣油或减压渣油，也可以是其它来源的渣油原料，渣油原料中也可以同时含有部分直馏蜡油（VGO，即减压馏分油）、焦化蜡油（CGO，即焦化装置得到的减压馏分油）、脱沥青油（DAO，即渣油经溶剂脱沥青后的重质馏分油）、溶剂抽出油、乙烯裂解焦油、页岩油、煤焦油、生物质高温热裂解焦油、动植物油脂等中的一种或几种。具体可以根据原料供应情况具体确定。

本发明方法中，进入加氢处理装置的催化裂化柴油馏分可以是本发明渣油加氢处理和催化裂化组合方法中催化裂化装置得到的催化裂化柴油馏分，也可以包括其它催化裂化装置得到的催化裂化柴油馏分。本发明渣油加氢处理和催化裂化组合方法中催化裂化装置得到的催化裂化柴油馏分可以全部或部分进入加氢处理装置，进入加氢处理装置的催化裂化柴油馏一般至少占催化裂化装置得到柴油馏分重量的30%以上，最好50%以上。

本发明方法中，加氢处理装置可以根据加工处理规模的需要设置适宜数量的加氢反应器，加氢反应器至少设置一个，也可以设置2~6个。渣油原料加氢处理一般需要较低的空速，设置多个加氢反应器，可以解决超大规模加氢反应器加工困难的问题。设置多个加氢反应器时，进入加氢处理装置的催化裂化柴油馏分可以从任一加氢反应器进入加氢处理装置，也可以按适宜的比例分别进入不同的加氢反应器。具体可以由本领域技术人员按常规知识或进行简单实验确定。

本发明方法中，加氢处理反应流出物首先进行气液分离，该气液分离一般在与反应压力等级相同的条件下进行（一般称为高压分离），分离得到的气相主要为氢气，经过可选择的脱硫化氢处理后循环用于加氢反应，加氢处理反应过程同时需要补充新氢以补充反应过程的消耗。加氢处理反应流出物气液分离后得到的液相进入低压分离器，然后不经分馏直接进入催化裂化装置，低压分离器可以闪蒸出少量轻质烃类和溶解的硫化氢及氢气等。

渣油加氢处理技术可以是任何适用于本发明的技术，如固定床渣油加氢处理技术、悬浮床渣油加氢处理技术、沸腾床渣油加氢处理技术、移动床渣油加氢处理技术等。目前通常使用的是固定床渣油加氢处理技术和沸腾床渣油加氢处理技术。以目前工业上最成熟的固定床渣油加氢处理技术为例，采用的渣油加氢处理催化剂是指具有渣油加氢脱金属、加氢脱硫、加氢脱氮和加氢裂化等功能的单一催化剂或组合催化剂。这些催化剂一般都是以多孔耐熔无机氧化物如氧化铝为载体，第VIB族和/或VIII族金属如W、Mo、Co、Ni等的氧化物为活性组分，选择性地加入其它各种助剂如P、Si、F、B等元素的催化剂，例如由中国石油化工股份有限公司催化剂分公司生产的CEN、FZC、ZTN、ZTS系列渣油加氢催化剂，由齐鲁石化公司生产的ZTN、ZTS系列催化剂等。目前在固定床渣油加氢技术中，经常是多种催化剂配套使用，其中有保护剂、加氢脱金属催化剂、加氢脱硫催化剂、加氢脱氮催化剂等，装填顺序一般是使原料油依次与保护剂、加氢脱金属、加氢脱硫、加氢脱氮催化剂接触。当然也有将这几种催化剂混合装填的技术。加氢处理一般设置多个反应器，以提高加工量。加氢处理条件通常是在绝对压力为5MPa－35MPa，优选是10MPa－20MPa、温度为300℃－500℃，优选是350℃－450℃下操作。液时体积空速和氢分压是根据待处理物料的特性和要求的加氢处理深度进行选择的。液时体积空速一般在0.1h^-1－5.0h^-1，最好是0.15h^-1－2.0h^-1的范围内，总氢油体积比为100－5000，优选为300－3000。本发明适用于常压和减压渣油加氢处理，尤其适用于重质烃类油的加氢转化。渣油加氢处理过程的具体条件可以根据原料的性质以及催化裂化装置进料的要求具体确定。

本发明方法中，催化裂化可以采用本领域常规技术。催化裂化装置可以是一套或一套以上，每套催化裂化装置至少应包括一个反应器和一个再生器，催化裂化装置需设置分馏塔，可以每套催化裂化装置分别设置分馏塔，也可以共用分馏塔。分馏塔将催化裂化反应流出物分馏为干气、液化气、催化裂化汽油馏分、催化裂化柴油馏分、催化裂化循环油和催化裂化油浆等。催化裂化分馏塔可以按常规知识设计。

催化裂化装置按本领域一般条件操作：反应温度为450～600℃，最好是480～550℃；再生温度为600－800℃，最好为650－750℃，剂油重量比2～30，最好是4～10；与催化剂接触时间0.1～15秒，最好0.5～5秒；压力0.1～0.5MPa。所采用的催化裂化催化剂包括通常用于催化裂化的催化剂，如硅铝催化剂、硅镁催化剂、酸处理的白土及X型、Y型、ZSM－5、M型、层柱等分子筛裂化催化剂，最好是分子筛裂化催化剂，这是因为分子筛裂化催化剂的活性高，生焦少，汽油产率高，转化率高。所述的催化裂化装置的反应器可以是各种型式的催化裂化反应器，最好是提升管反应器或提升管加床层反应器。工艺流程一般为：原料油从提升管反应器底部注入，与来自再生器的高温再生催化剂接触，裂化反应生成的油气和沉积焦炭的催化剂混合物沿提升管反应器向上移动，完成整个原料油的催化裂化反应。

渣油加氢处理和催化裂化的具体操作条件可以由技术人员根据原料性质和产品质量指标通过简单实验获得。

现与有技术相比本发明的优点包括以下几个方面。

1、在整个组合工艺中，主要产品是高辛烷值催化裂化汽油、液化石油气和少量干气，从而可以保证最大量地生产汽油。现有方案得到的催化裂化柴油芳烃含量高，十六烷值低，硫等杂质含量高，性质差，还需要进一步加氢处理才可作为合格的柴油产品。本发明中催化裂化反应流出物的分馏系统不进行催化裂化柴油馏分的分离，省去重复加工步骤。

2、从整个组合工艺来看，加氢处理装置中不需设分馏系统，加氢处理生成油直接进入催化裂化反应器，不需设进料泵，同时减少了大量换热设备。使设备投资有了很大的降低。

3、催化裂化重馏分对新鲜渣油原料起到稀释作用，油品性质得到改善，降低了渣油加氢处理混合进料的加氢反应难度和加工苛刻度；另外，催化裂化柴油馏分可降低渣油原料的粘度，改善原料在反应系统中的物流分布以及传质，减小扩散在渣油加氢处理过程中的影响，改善镍、钒等有害金属在催化反应系统中的沉积分布，延长催化剂的使用寿命；同时，粘度的降低使混合原料油的输送和过滤更加容易。

4、催化裂化柴油馏分可在渣油加氢工艺过程中脱除杂质，芳烃饱和，成为更好的催化裂化原料组成，进一步提高了催化裂化高附加值产品收率。

5、由于加氢处理装置不设分馏系统，加氢生成油直接进入催化裂化反应器，可以大大降低了热量的损失，同时大大减少了分馏过程所需的能量，从而降低了整个工艺过程的能耗。

具体实施方式

下面进一步说明本发明的过程、操作条件及获得的技术效果。

工艺流程详细描述如下：渣油原料和催化裂化柴油馏分混合，升压后与循环氢混合进入加氢处理反应器，通过与加氢处理催化剂床层接触，脱除混合原料中的金属、硫、氮等杂质，同时降低原料的残炭来满足下游催化裂化装置的进料要求。加氢处理反应器出口反应流出物进入高压分离器进行气液分离，分离出的气相物流进行脱硫化氢等处理后进循环压缩机升压后循环到加氢处理反应器入口，补充的新氢也可以在循环压缩机之后引入，分离出的液相物流再进入低压分离器进一步分离，分离出的液相物流（即加氢生成油）不经换热和分馏，调整低压分离器的压力，使液相物流在不使用原料泵的情况下通过管线直接进入催化裂化装置的催化裂化反应系统。

加氢生成油进入催化裂化装置的反应系统，与高温再生催化裂化催化剂接触并进行催化裂化反应，反应后的油气物流进入催化装置的分馏塔，在分馏塔中分离出气体、催化裂化汽油馏分、催化裂化柴油馏分、催化裂化循环油和催化裂化油浆，气体和催化裂化汽油馏分排出装置，催化裂化柴油馏分油渣油原料混合进入加氢处理装置进行加氢处理反应，催化裂化循环油循环回催化裂化装置循环反应，催化裂化油浆排出装置进行适宜处理后利用。

下面的实施例将对本发明提供的方法进一步说明，但并不因此而限制本发明。反应是在小型提升管式催化裂化装置和中试渣油加氢处理装置上进行。实施例和对比例中所用的原料油为沙中常渣，其性质列于表1。实施例和对比例中所用的渣油加氢处理催化剂的类型和体积完全相同，均是中国石油化工股份有限公司催化剂分公司生产的CEN、FZC、ZTN、ZTS系列渣油加氢催化剂，具体包括保护剂，脱金属催化剂，脱硫催化剂，脱氮催化剂等，装填顺序一般是使原料油依次与保护剂、加氢脱金属、加氢脱硫、加氢脱氮催化剂接触，当然也有将这几种催化剂混合装填的技术。上述催化剂装填技术为本领域技术人员所熟知的技术内容。实施例和对比例中所用的催化裂化催化剂相同，均为大连石化分公司350万吨/年重油催化裂化装置使用的催化剂，为工业平衡催化剂。其新鲜剂组成为：95wt%LBO-16降烯烃催化剂+5wt%LBO-A提高辛烷值助剂。

对比例。

该对比例采用常规的渣油加氢处理－催化裂化方法，即渣油在加氢处理装置进行加氢反应，渣油加氢原料油为中东混合渣油为中东混合减渣：减压蜡油＝70：30（质量%），分离反应产物得到气体，加氢石脑油、加氢柴油和加氢渣油。所得的加氢渣油进入催化裂化装置进行裂化反应，催化裂化重循环油在催化裂化装置内循环处理。表2、表3、表4分别为工艺条件、产品分布和主要产品性质。

实施例1

该实施例采用本发明提供的渣油加氢处理和催化裂化组合方法，渣油加氢原料油为中东混合渣油为中东混合减渣：催化裂化柴油＝70：30（质量%）加氢处理所有液相产物（即加氢生成油）不经分馏直接进入催化裂化装置，催化裂化反应流出物分馏出干气、液化气、催化裂化汽油馏分、催化裂化柴油馏分、催化裂化循环油和催化油浆，其中催化裂化柴油馏分部分循环进入加氢处理装置进行加氢处理，催化裂化循环油循环回催化裂化装置进行循环处理。表2、表3、表5分别为工艺条件、产品分布、和主要产品性质。

表1 渣油原料油性质。

项目	中东减渣	直馏蜡油	催化裂化柴油	对比例	实施例1
						S, 质量%	3.62	2.99	0.81	3.32	2.87
N, μg/g	4251	1302	950	3566	3561
						残炭(CCR), 质量%	18.04	0.84	/	13.55	12.37
密度 (20℃), kg/m³	1024.9	936.3	944.0	987.60	990.9
						粘度(100℃), mm²/s	1387	12.65	2.98(40℃)	133.8	36.06
Ni+V, μg/g	172.86	/	/	110.89	109.93

表2 加氢处理和催化裂化工艺条件。

名称	对比例	实施例1
			加氢处理工艺条件
原料	渣油+直馏蜡油	渣油+催化裂化柴油馏分
			氢分压，MPa	14.0	14.0
反应温度，℃	385	385
			体积空速，h^-1	0.20	0.20
氢油比	600	600
			催化裂化工艺条件
原料	加氢渣油	混合油加氢生成油
			反应温度，℃	505	505
剂油比	7.5	7.5

表3 产品分布。

名称	对比例	实施例1
			加氢处理产品分布^●：质量%
化学氢耗	1.30	1.37
			气体	4.39	4.31
石脑油	1.14	-
			柴油	5.35	-
加氢尾油	90.42	97.06
			催化裂化产品分布^●：质量%
干气	1.58	1.36
			液化气	12.82	8.39
汽油	44.01	38.81
			柴油	19.72	34.20
重油	14.72	10.57
			焦炭	7.15	6.67
两套装置合计^●●，质量%
			化学氢耗	1.30	1.37
气体	5.82	5.63
			液化气	11.59	8.14
汽油（包括加氢石脑油）	40.93	37.67
			柴油	23.18	3.19
柴油（循环回渣油加氢装置）	/	30.00
			重油	13.31	10.26
焦炭	6.47	6.47

表3中，●以装置进料量为100％计算，●●以新鲜渣油原料为100％计算。

表4 常规加氢处理－催化裂化主要产品性质^●。

产品	加氢柴油	加氢常渣	催化裂化汽油	催化裂化柴油
					密度(20℃)，g/cm³	0.9095	0.9564	0.765	0.928
S, μg/g	160	5400	165	1703
					N, μg/g	30	2496	37	378
残炭，质量%	/	5.50	/	/
					凝点，℃	－11	23	/	-36
十六烷值	45	/	/	26.1
					RON	/	/	90.5	/

表4中，● 在本发明中加氢常渣为中间产品。

表5 本发明主要产品性质。

产品	催化裂化汽油
		密度(20℃)，g/cm³	0.765
S, μg/g	138.5
		N, μg/g	29.2
RON	90.3

对比结果表明，将催化裂化柴油与新鲜渣油原料混合加氢处理后，催化裂化汽油收率为37.67个百分点，液化气产率8.14个百分点。可将省去直馏蜡油作为渣油加氢稀释油，可作为加氢裂化原料生产高附加值产品。本发明方法可以很好地满足希望增产汽油的企业。

实施例2

该实施例采用本发明提供的渣油加氢处理和催化裂化组合方法，渣油加氢原料油为中东混合渣油为中东混合减渣：直馏减四线蜡油：催化裂化柴油＝70：15:15（质量%）加氢处理所有液相产物（即加氢生成油）不经分馏直接进入催化裂化装置，催化裂化反应流出物分馏出干气、液化气、催化裂化汽油馏分、催化裂化柴油馏分、催化裂化循环油和催化油浆，其中催化裂化柴油馏分部分循环进入加氢处理装置进行加氢处理，催化裂化循环油循环回催化裂化装置进行循环处理。表7、表8、表9分别为工艺条件、产品分布、和主要产品性质。

表6 渣油原料油性质。

项目	中东减渣	减四线蜡油	催化裂化柴油	对比例	实施例2
						S, 质量%	3.62	3.20	0.81	3.32	3.01
N, μg/g	4251	1045	950	3566	2744
						残炭(CCR), 质量%	18.04	18.04	/	13.55	12.41
密度 (20℃), kg/m³	1024.9	947.5	944.0	987.60	991.4
						粘度(100℃), mm²/s	1387	20.03	2.98(40℃)	133.8	95.40
Ni+V, μg/g	172.86	/	/	110.89	105.81

表7 加氢处理和催化裂化工艺条件。

名称	对比例	实施例2
			加氢处理工艺条件
原料	渣油+直馏蜡油	渣油+减四线蜡油+催化裂化柴油馏分
			氢分压，MPa	14.0	14.0
反应温度，℃	385	385
			体积空速，h^-1	0.20	0.20
氢油比	600	600
			催化裂化工艺条件
原料	加氢渣油	混合油加氢生成油
			反应温度，℃	505	505
剂油比	7.5	7.5

表8 产品分布。

名称	对比例	实施例2
			加氢处理产品分布^●：质量%
化学氢耗	1.30	1.37
			气体	4.39	4.31
石脑油	1.14	-
			柴油	5.35	-
加氢尾油	90.42	97.06
			催化裂化产品分布^●：质量%
干气	1.58	1.36
			液化气	12.82	8.39
汽油	44.01	38.81
			柴油	19.72	34.2
油浆	14.72	10.57
			焦炭	7.15	6.67
两套装置合计^●●，质量%
			化学氢耗	1.30	1.37
气体	5.82	5.63
			液化气	11.59	8.14
汽油（包括加氢石脑油）	40.93	37.67
			柴油	23.18	33.19
柴油（返回渣油加氢装置）	/	30.00
			重油	13.31	10.26
焦炭	6.47	6.47

表8中，●以装置进料量为100％计算，●●以新鲜渣油原料为100％计算。

表9 实施例2加氢处理－催化裂化主要产品性质。

产品	加氢常渣	催化裂化汽油	催化裂化柴油
				密度(20℃)，g/cm³	0.9336	0.756	0.922
S, μg/g	3200	104	1384
				N, μg/g	1596	50	360
残炭，质量%	4.71	/	/
				凝点，℃	23	/	-36
十六烷值	/	/	27.1
				RON	/	90.4	/

对比结果表明，将催化裂化柴油与新鲜渣油原料混合加氢处理后，催化裂化汽油收率为40.48个百分点，液化气产率7.96个百分点。本发明方法可以很好地满足希望增产汽油的企业。

Claims

1.一种渣油加氢处理和催化裂化组合方法，包括加氢处理装置和催化裂化装置，其特征在于：渣油原料和至少部分催化裂化柴油馏分在加氢处理装置中在氢气和加氢处理催化剂存在下进行加氢处理反应，加氢处理反应流出物进行气液分离，气相循环用于加氢处理反应，液相不经分馏装置直接进入催化裂化装置进行催化裂化反应，催化裂化反应流出物在分馏装置中分离出干气、液化气、催化裂化汽油馏分、催化裂化柴油馏分、催化裂化循环油和催化裂化油浆，催化裂化柴油馏分的部分或全部循环回加氢处理装置进行加氢处理反应，催化裂化循环油循环回催化裂化装置进行催化裂化反应。

2.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：渣油原料包括常压渣油或减压渣油，渣油原料中可以选择地含有直馏蜡油、焦化蜡油、脱沥青油、溶剂抽出油、乙烯裂解焦油、页岩油、煤焦油、生物质高温热裂解焦油、动植物油脂中的一种或几种。

3.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：进入加氢处理装置的催化裂化柴油馏分是所述渣油加氢处理和催化裂化组合方法中催化裂化装置得到的催化裂化柴油馏分，或者包括其它催化裂化装置得到的催化裂化柴油馏分。

4.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：加氢处理装置设置1个加氢反应器，或者设置2~6个加氢反应器。

5.按照权利要求4所述的方法，其特征在于：设置多个加氢反应器时，进入加氢处理装置的催化裂化柴油馏分从任一加氢反应器进入加氢处理装置，或者按适宜的比例分别进入不同的加氢反应器。

6.按照权利要求1或4所述的方法，其特征在于：渣油加氢处理技术使用固定床渣油加氢处理技术、悬浮床渣油加氢处理技术、沸腾床渣油加氢处理技术或移动床渣油加氢处理技术。

7.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：加氢处理条件的绝对压力为5MPa－35MPa，温度为300℃－500℃，液时体积空速为0.1h^-1－5.0h^-1，总氢油体积比为100－5000。

8.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：加氢处理条件的绝对压力为10MPa－20MPa，温度为350℃－450℃，液时体积空速为0.15h^-1－2.0h^-1，总氢油体积比为300－3000。

9.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：催化裂化装置是一套或一套以上，每套催化裂化装置至少应包括一个反应器和一个再生器，催化裂化装置需设置分馏塔，每套催化裂化装置分别设置分馏塔，或者共用分馏塔。

10.按照权利要求1所述的方法，其特征在于催化裂化装置反应温度为450～600℃，再生温度为600－800℃，剂油重量比2～30，与催化剂接触时间0.1～15秒，压力0.1～0.5MPa。

11.按照权利要求1所述的方法，其特征在于催化裂化装置反应温度为480～550℃，再生温度为650－750℃，剂油重量比为4～10，与催化剂接触时间为0.5～5秒。

12.按照权利要求1或9所述的方法，其特征在于：催化裂化装置的反应器为提升管反应器或提升管加床层反应器。