CN102690685A

CN102690685A - 一种催化重整装置的开工方法

Info

Publication number: CN102690685A
Application number: CN2011100728138A
Authority: CN
Inventors: 赵志海; 师峰; 付锦晖
Original assignee: Sinopec Research Institute of Petroleum Processing; China Petroleum and Chemical Corp
Current assignee: Sinopec Research Institute of Petroleum Processing; China Petroleum and Chemical Corp
Priority date: 2011-03-25
Filing date: 2011-03-25
Publication date: 2012-09-26
Anticipated expiration: 2031-03-25
Also published as: CN102690685B

Abstract

本发明涉及一种催化重整装置的开工方法，包括利用重整预加氢单元，以储备精制石脑油为原料，经过脱氢反应制得的氢气输送至重整反应单元，在氢气环境下调整重整反应单元的操作，重整产氢的一部分经增压后输送至预加氢单元，调整预加氢单元的操作，当预加氢单元生产的精制石脑油满足重整反应单元进料要求时，将重整反应单元的进料由储备精制石脑油切换为预加氢单元生产的精制石脑油，完成重整装置的开工过程。本发明的重整装置开工方法适用于不同的重整工艺以及不同的重整催化剂和预加氢催化剂。

Description

一种催化重整装置的开工方法

技术领域

本发明属于一种烃转化装置的开工方法，具体地说，是一种催化重整装置的开工方法。

背景技术

在炼油工业中，催化重整是一种重要的油品二次加工技术，重整装置以辛烷值较低的石脑油为原料，经过环烷烃脱氢、烷烃环化脱氢、异构化等反应后，生产出辛烷值较高的汽油调合组分。重整生成油除了是高辛烷值汽油调合组分外，由于具有较高的芳烃含量，还可以通过溶剂抽提的方法，生产苯、甲苯、二甲苯等芳烃产品，作为重要的化工原料使用。重整装置在生产高辛烷值汽油组分和芳烃的同时，还副产大量廉价氢气，所产氢气是加氢处理、加氢裂化等油品改质装置的重要氢气来源。

重整工艺按催化剂的再生方式划分，主要有半再生式重整和连续再生式重整两种类型。半再生式重整工艺的反应器采用固定床形式，催化剂由于积炭、表面积下降等原因需要再生时，需将装置的正常生产停下来，启动再生程序完成催化剂的再生，再生结束后，再恢复装置的正常生产。半再生重整工艺所采用的催化剂主要为铂铼系重整催化剂。连续再生式重整工艺的反应器采用移动床形式，催化剂可以在独立的再生系统内再生，并不断在反应系统及再生系统内循环，使催化剂在整个操作周期内均保持较高的活性。连续重整工艺所采用的催化剂主要为铂锡系重整催化剂。

重整装置的开工过程非常重要，关系到催化剂的性能是否能够正常发挥。重整装置的开工过程可分为有外供氢源和无外供氢源两种类型。

有外供氢源时，重整装置的开工过程比较简单。通常是先开重整预加氢单元，当预加氢单元能够产出合格精制石脑油后，再开重整反应单元。但当没有外供氢源时，就需要先开重整反应单元，重整反应单元正常产氢后，再开重整预加氢单元，当预加氢单元产出合格精制石脑油时，重整装置可以转入正常生产。

重整装置在没有外供氢源条件下开工时，需要事先储备足够的精制石脑油，并需要储备氢气或用适当的方法制备氢气。精制石脑油的储备比较容易，但氢气的储存和运输均具有不安全性，储备氢气的方法已很少使用，CN1023565C和CN1274790C分别提出了制备精制石脑油和开工用氢气的方法，适用于没有外供氢源情况下的重整装置开工。

CN1023565C的主要特点是：在重整预加氢单元内增设一台制氢反应器，器内装填有保护剂和制氢催化剂，以非精制石脑油为原料，采用不同的工艺条件和工艺方案分别制取重整装置开工所用的氢气和精制石脑油。因以非精制石脑油为原料，制氢反应器内需装填脱硫、脱砷保护剂，制取的氢气需要经过干燥、脱硫处理，供重整装置开工使用。该方法用于半再生重整工艺时，催化剂的活性和选择性会在装置正常运转后下降较快。

CN1274790C的主要特点是：在重整预加氢单元内增设一台制氢反应器，器内装填有保护剂和制氢催化剂，以非精制石脑油为原料，同时制取重整装置开工所用的氢气和精制石脑油。在氢气的净化方式和加氢精制条件等方面与CN1023565C略有不同。但由于预加氢单元制取的精制石脑油和氢气同时提供给重整反应单元使用，而制氢和制精制石脑油时使用着重整预加氢单元的工艺设备，因此，在重整装置正常产氢后，也不能对重整预加氢催化剂进行预硫化处理，而多数情况下，重整预加氢催化剂需要预硫化处理以提高加氢精制活性。

CN101376824A提出了一种新的观点，避开了氢气储存和制备的问题，提出了重整装置在没有外供氢源时在氮气环境下的开工方法，其主要特点是：用氧含量极低的氮气置换重整反应系统，当系统氧含量合格后，氮气循环对重整反应单元升温，当反应器入口温度满足要求时，引储备精制油进重整反应系统，重整产氢纯度满足要求后，向预加氢单元送氢，预加氢单元产出合格精制石脑油后，重整装置转入正常操作阶段。此种开工方法的主要缺点为：对开工所用氮气中的氧含量及氮气置换后重整反应系统内的氧含量均提出了非常高的要求，因为在升温过程中，氮气中的微量氧会氧化重整催化剂的活性金属组元，使催化剂的活性下降；为了能使重整反应系统在升温前具有很低的氧含量，置换系统所用的氮气量与常规方法相比要多出一倍以上；此种开工方法只适用于还原态铂锡系重整催化剂和经过预硫化的还原态的铂铼系重整催化剂的开工，因为重整反应系统升到温度并进精制石脑油后，已不具备重整催化剂的还原和预硫化条件；即便是经过氮气置换后，重整反应系统内的氧含量已经降至很低，但微量的氧气对铂铼系重整催化剂的影响还会是明显的，因为铂铼系重整催化剂应用于半再生式重整装置中，在整个操作周期中，被氧化的金属组元已不具备还原的条件。

综上所述，即便是重整装置在没有外供氢源条件开工，重整反应单元处在氢气环境下也是必要的。氢气的储存和运输均具有不安全性，因此储备氢气的方法已很少使用。采用特定的方法制备氢气，首先需要满足重整装置对开工用氢气的质量要求，避免对重整装置的正常操作带来负面影响；其次针对不同的重整工艺、不同的催化剂应具有普适性；再次应避免增加过多的设备，导致成本增加和操作不便。尽管CN1023565C和CN1274790C提出了制备重整装置开工用氢的方法，但均存在着一些缺点。

发明内容

本发明的目的是在现有技术的基础上，提供一种催化重整装置的开工方法。

本发明提供的方法包括：

在预加氢单元中，与预加氢反应器并联设置制氢反应器，以储备精制石脑油为原料，在制氢反应器中通过脱氢反应制取氢气，将制取的氢气输送至重整反应单元，在氢气环境下调整重整反应单元的操作，当重整反应单元操作正常后，停止制氢操作，将预加氢单元中的反应器切换为预加氢反应器，重整产氢的一部分经增压后输送至预加氢单元，调整预加氢单元的操作，以非精制石脑油为原料制备精制石脑油，当预加氢单元生产的精制石脑油满足重整反应单元进料要求时，将重整反应单元的进料由储备精制石脑油切换为预加氢单元生产的精制石脑油，完成重整装置的开工过程；所述的储备精制石脑油中，硫含量不大于0.5μg/g，氮含量不大于0.5μg/g，氯含量不大于1.0μg/g，水含量不大于5.0μg/g，砷含量不大于1.0ng/g，铅含量不大于10.0ng/g，铜含量不大于10.0ng/g。

在本发明提供的方法中，所述储备精制石脑油来自于加氢裂化重石脑油、加氢精制直馏石脑油、加氢精制焦化石脑油中的任何一种或其两种以上的混合石脑油。

在本发明提供的方法中，在预加氢单元增设一台制氢反应器，制氢反应器内装填有制氢催化剂。所述制氢催化剂以贵金属为活性组分，优选铂为活性组分，以氧化铝为载体。

以储备精制石脑油为原料制取氢气的过程依托于重整预加氢单元内的设备来实现，增设的制氢反应器与预加氢反应器为并联关系。预加氢单元经过氮气置换及催化剂干燥后，启动循环氢压缩机，在氮气循环条件下，加热炉点火逐步升高制氢反应器入口温度，预加氢反应器入、出口阀门处于关闭状态，当制氢反应器入口温度达到制氢反应所需要的温度后，开启预加氢进料泵，储备精制石脑油原料与循环氮气混合后，分别经过换热器换热及加热炉加热，引入制氢反应器，在制氢反应器内发生环烷烃的脱氢反应，反应物流再分别经过换热、冷却后，进入气液分离器。气液分离器的气相物流的一部分经循环氢压缩机压缩后循环使用，另一部分多余气相排放至放空管网；气液分离器的液相物流返回精制石脑油储罐或送至非精制石脑油储罐。当气液分离器气相的氢气纯度达到一定值时，向重整反应单元送氢。

本发明中，通过反应条件的调节，使预加氢气液分离器的压力高于重整反应单元的压力，制得的氢气可以不经过循环氢压缩机压缩，直接由气液分离器送至重整反应单元。

以储备精制石脑油为原料制氢的工艺条件为：反应温度360～460℃，反应压力0.3～2.0MPa(G)，氢油体积比100～500∶1，体积空速6～30h^-1。

当重整反应单元采用的是连续再生式重整工艺时，重整反应器内装填有铂锡系重整催化剂，而目前工业应用的铂锡系重整催化剂几乎全部以还原态供应，还原态铂锡系重整催化剂在反应系统进油前不需要预硫化，但重整反应单元在开始升温前，系统内为氢气环境对保护催化剂的性能是有利的。当制氢过程中，预加氢单元气液分离器的气相氢纯度达到70体积％时，就可以向重整反应单元送氢，进行重整反应单元的氢气置换和氢气气密等开工过程，在重整反应单元氢气置换和氢气气密的过程中，所制氢气的氢纯度会逐渐提高，当氢纯度达到90体积％时，启动循环氢压缩机，进行重整反应单元的升温操作，当重整反应单元温度达到370℃时，引储备精制石脑油进重整反应单元，并逐步将重整反应单元的反应条件调整至正常操作条件，当重整反应单元氢气增压系统操作正常并可以向预加氢单元送氢后，停止制氢操作，进行预加氢催化剂的预硫化，完成预加氢催化剂的预硫化后，将预加氢单元调整为非精制石脑油的加氢精制流程，当预加氢单元生产的精制石脑油满足重整反应单元进料要求时，将重整反应单元的进料由储备精制石脑油切换为预加氢单元生产的精制石脑油，此时，重整装置的预加氢单元及反应单元均转入正常生产阶段，完成重整装置的开工过程。

当重整反应单元采用的是半再生式重整工艺时，重整反应器内装填有铂铼系重整催化剂，目前工业应用的铂铼系重整催化剂有氧化态和还原态两种。氧化态铂铼系重整催化剂需要在氢气环境下转化为还原态，再经过预硫化后，才具备进油使用条件；还原态铂铼系重整催化剂不需要催化剂的还原过程，但在使用前还是需要经过预硫化处理的。铂铼系重整催化剂在还原和预硫化过程中，均要求重整反应系统处于氢气环境下，且由于催化剂具有较高的氢解活性，对所用氢气的氢纯度有较高的要求，特别是C2+烃类的含量有严格的要求，要求C2+烃类的含量不大于0.5体积％。在制氢过程中，当预加氢单元气液分离器的气相氢纯度达到90体积％时，所制氢气需经过脱烃吸附器脱烃处理后，方可引入重整反应单元，进行重整反应单元的氢气置换和氢气气密等开工过程，当重整反应单元气密合格且制氢氢纯度大于98体积％时，方可启动循环氢压缩机，进行重整反应单元的升温操作。氧化态铂铼系重整催化剂，需经过催化剂还原和预硫化过程，还原态铂铼系重整催化剂，需经过催化剂的预硫化过程。完成催化剂的预硫化后，将重整反应器入口温度降至370℃，引储备精制石脑油进重整反应单元，并逐步将重整反应单元的反应条件调整至正常操作条件，当重整反应单元氢气增压系统操作正常并可以向预加氢单元送氢后，停止制氢操作，进行预加氢催化剂的预硫化，完成预加氢催化剂的预硫化后，将预加氢单元调整为非精制石脑油的加氢精制流程，当预加氢单元生产的精制石脑油满足重整反应单元进料要求时，将重整反应单元的进料由储备精制石脑油切换为预加氢单元生产的精制石脑油，此时，重整装置的预加氢单元及反应单元均转入正常生产阶段，完成重整装置的开工过程。

所述脱烃吸附器内装有对烃类有较强吸附作用的吸附剂，优选活性炭吸附剂。

本发明具有如下优点：

1、本发明较好地解决了重整装置在没有外供氢源条件的开工问题，不需储备氢气，在充分利用重整预加氢单元设备的情况下，实现用自制氢气完成重整装置的开工。

2、采用储备精制石脑油开工，可以节省精制石脑油制备时间。通常在没有外供氢源的情况下，制备的精制石脑油要满足制氢和重整反应单元的需要，而重整反应单元需要的精制石脑油量较大，由非精制石脑油制备精制石脑油大约要用一周左右的时间，而全厂开工阶段一般按顺序对各单元装置开工，若要安排出一周左右的制备精制石脑油的时间，就要求有足够大的中间缓冲罐，即便如此，将其它相关装置的开工时间均延后一周，对炼油企业来说，损失也是巨大的。

3、由于采用精制石脑油制取氢气，制氢反应器内只需装填制氢催化剂，而不需要装填脱砷保护剂和脱硫保护剂。制氢催化剂可以多次使用，而且贵金属组分可以回收利用，但脱砷和脱硫保护剂均不可再生，失活后需要更换新剂。

4、由于制氢使用的是精制石脑油，原料的硫、氮、水等杂质含量均满足指标要求，所制氢气不需经过干燥脱水和吸附脱硫处理，当重整反应单元采用连续再生式重整工艺时，可以由预加氢单元直接向重整反应单元送氢，当重整反应单元采用半再生式重整工艺时，所制氢气只需经过脱烃处理，就可以由预加氢单元向重整反应单元送氢。

5、本发明通过反应条件的调节，使预加氢气液分离器的压力高于重整反应单元的压力，制得的氢气可以不经过循环氢压缩机压缩，直接由气液分离器送至重整反应单元，与CN1023565C和CN1274790C采用制取的氢气由循环氢压缩机出口送至重整反应单元相比，减小了预加氢循环氢压缩机的负荷，减少了制氢过程的能耗。

6、本发明提供的重整装置开工方法有广泛的适用性。不仅适用于连续再生式重整工艺，而且适用于半再生式重整工艺；不管重整催化剂是氧化态或是还原态均能用本方法开工；不管预加氢催化剂需要预硫化或不需要预硫化均能用本方法开工。

附图说明

下面结合附图对本发明所提供的重整装置开工方法进行进一步的说明，但并不因此而限制本发明。

附图1是本发明提供的重整装置开工方法的精制油制氢工艺流程示意图。

如附图1所示，精制石脑油由预加氢进料泵1增压后，与循环氢混合，经换热器2与制氢反应器出口物流换热后，再经预加氢进料加热炉3加热到精制油制氢所需要的反应温度，进入制氢反应器4。制氢反应器为预加氢单元新增设备，与预加氢反应器5为并联关系，在制氢过程中，反应物流只经过制氢反应器，而不经过预加氢反应器。制氢反应器出口物流分别经过换热器2、空冷器6和水冷器7冷却后，进入预加氢气液分离器8。气液分离器的液相物流引入非精制石脑油储罐或返回精制石脑油储罐，气相物流的一部分经预加氢循环氢压缩机入口缓冲罐9缓冲后，由预加氢循环氢压缩机10增压后，与精制石脑油进料混合，作用循环氢使用，气相物流的另一部分，送至重整反应单元作为开工用氢使用。当重整反应单元为连续再生式重整工艺时，所制氢气可以不经过任何处理，直接送至重整反应单元；当重整反应单元为半再生式重整工艺时，所制氢气需经过脱烃吸附器11，吸附脱除C2+烃类，再送至重整反应单元作为开工用氢使用。

附图2是本发明提供的重整装置开工方法中精制石脑油制氢阶段的物流走向示意图。

如附图2所示，精制石脑油20由精制石脑油储罐引入预加氢单元21，制氢反后油22由预加氢单元引出后，送至非精制石脑油储罐或返回精制石脑油储罐，制得的氢气23由预加氢单元引入重整反应单元25，对重整反应单元进行氢气置换及氢气气密。若重整反应单元为连续再生式重整工艺，反应器内装填铂锡系重整催化剂，则可以在氢气环境下，逐步提高反应器入口温度至进油温度；若重整反应单元为半再生式重整工艺，反应器内装填的是氧化态铂铼系重整催化剂时，则需要在氢气环境下对催化剂进行还原和预硫化，再将反应器入口温度降至进油温度；若重整反应单元为半再生式重整工艺，反应器内装填的是还原态铂铼系重整催化剂时，则需要在氢气环境下对催化剂进行预硫化，再将反应器入口温度降至进油温度。当重整反应单元的反应器入口温度达到进油温度后，精制石脑油24由储罐引入重整反应单元25，重整反应单元逐步调整操作，降低循环氢中的水含量，及时补充氯组元，重整反应产物26引出后，经气液分离及分馏处理得到相应的气相和液相产物。

附图3是本发明提供的重整装置开工方法中预加氢单元调整操作阶段的物流走向示意图。

如附图3所示，重整反应单元25所产氢气的一部分30经增压后送至预加氢单元21，预加氢催化剂经过预硫化后，引非精制石脑油27进预加氢单元，开工初期的加氢精制石脑油28引至非精制石脑油储罐，预加氢单元操作正常后，所产的合格精制石脑油29引入重整反应单元25，重整反应单元的原料由储备的精制石脑油切换为预加氢单元生产的精制石脑油，重整反应单元转入正常生产，所产氢气31供其它用氢装置使用，其它反应产物经分离后得到不同的液相产物。至此，重整装置结束开工阶段，转入正常生产阶段。

下面的实施例将对本发明予以进一步说明，但并不因此而限制本发明。

实施例1

本实施例采用图1所示的工艺流程，以精制石脑油为原料制取重整装置开工所用氢气。制氢反应器内装填的制氢催化剂为中国石化催化剂长岭分公司生产的高铂小球催化剂，制氢催化剂的主要性质如表1所示。

制氢所用的精制石脑油原料的主要性质如表2所示，制氢所用的精制石脑油原料的烃族质量组成如表3所示，制氢过程的主要反应条件如表4所示，制取的氢气的组成如表5所示，制氢反后油的烃族质量组成如表6所示。

由表5可知，制取的氢气的纯度达到了99.0体积％，C6+烃类1.0体积％，没有C5-烃类，这说明在精制石脑油制氢过程中，环烷烃脱氢反应条件比较缓和，没有裂化副反应发生，氢气中的C6+烃类含量是由气液分离器内的气液平衡条件决定的。本实施例制取的氢气纯度完全满足连续再生式重整工艺的需要，而不需再经净化处理；但用于半再生式重整工艺时，需经过吸附脱烃处理，将C2+烃类含量降至0.5体积％以下。

由表6可知，精制石脑油经过环烷烃脱氢反应后，环烷烃含量还高达54.6质量％，可以返回精制石脑油储罐作制氢或重整开工原料使用。

表1

表2

表3

碳数	烷烃	环烷烃	芳烃
				C₆	0.6	1.1	0.2
C₇	5.2	15.9	3.5
				C₈	12.7	34.3	4.2
C₉	7.1	14.6	0.2
				C₁₀	0.4	0.0	0.0
合计	26.0	65.9	8.1

注：组成数据为质量％。

表4

表5

氢气	99.0
		甲烷	0.0
乙烷	0.0
		丙烷	0.0
碳四烷烃	0.0
		碳五烷烃	0.0
碳六及以上烷烃	1.0

注：组成数据为体积％。

表6

碳数	烷烃	环烷烃	芳烃
				C₆	0.6	1.0	0.3
C₇	5.3	15.1	4.4
				C₈	12.7	27.9	10.3
C₉	7.5	10.6	3.9
				C₁₀	0.4	0.0	0.0
合计	26.5	54.6	18.9

注：组成数据为质量％。

实施例2

本实施例与实施例1相比，工艺流程、制氢催化剂、精制石脑油原料、制氢反应条件均相同，所不同是制取的氢气经过装填有活性炭吸附剂的脱烃吸附器脱烃处理，脱除制取氢气中的C2+烃类。经过吸附脱烃后的氢气组成如表7所示。

表7

氢气	99.9
		甲烷	0.0
乙烷	0.0
		丙烷	0.0
碳四烷烃	0.0
		碳五烷烃	0.0
碳六及以上烷烃	0.1

注：组成数据为体积％。

由表7可知，经过吸附脱烃处理后，氢气中的烃类只有0.1体积％，可以满足连续再生式重整装置及半再生式重整装置开工的需要。

实施例3

用实施例2制取的氢气，采用图2和图3的方法，对半再生式重整装置开工。重整反应单元一反和二反内装填的为中国石化催化剂长岭分公司生产的CB-6催化剂，三反和四反内装填的为中国石化催化剂长岭分公司生产的CB-7催化剂。

重整装置正常运转后的原料性质如表8所示，装置的主要操作条件如表9所示，装置运转1000小时时的主要反应结果如表10所示。

表8

表9

表10

对比例1

用实施例1制取的氢气对半再生式重整装置开工，其它条件与实施例3相同。装置运转1000小时时的主要反应结果如表11所示。

由表11的数据可知，在与实施例3相同的反应条件下，半再生式重整装置开工用氢不经过脱烃处理，重整装置正常运转1000小时时，重整生成油的研究法辛烷值由96.0降至94.7，重整生成油的质量收率由85.34％降至84.53％，纯氢质量收率由2.92％降至2.71％。说明若半再生式重整装置开工所用氢气不经过脱烃处理，使C2+烃类含量降至要求范围内，则会对重整催化剂的活性和选择性均会带来不利的影响。

表11

Claims

1.一种催化重整装置的开工方法，在预加氢单元中，与预加氢反应器并联设置制氢反应器，以储备精制石脑油为原料，在制氢反应器中通过脱氢反应制取氢气，将制取的氢气输送至重整反应单元，在氢气环境下调整重整反应单元的操作，当重整反应单元操作正常后，停止制氢操作，将预加氢单元中的反应器切换为预加氢反应器，重整产氢的一部分经增压后输送至预加氢单元，调整预加氢单元的操作，以非精制石脑油为原料制备精制石脑油，当预加氢单元生产的精制石脑油满足重整反应单元进料要求时，将重整反应单元的进料由储备精制石脑油切换为预加氢单元生产的精制石脑油，完成重整装置的开工过程；所述的储备精制石脑油中，硫含量不大于0.5μg/g，氮含量不大于0.5μg/g，氯含量不大于1.0μg/g，水含量不大于5.0μg/g，砷含量不大于1.0ng/g，铅含量不大于10.0ng/g，铜含量不大于10.0ng/g。

2.按照权利要求1所述的方法，其特征在于所述储备精制石脑油来自于加氢裂化重石脑油、加氢精制直馏石脑油、加氢精制焦化石脑油中的任何一种或其两种以上的混合石脑油。

3.按照权利要求1所述的方法，其特征在于制氢反应器内装填有制氢催化剂，所述制氢催化剂以铂为活性组分，以氧化铝为载体。

4.按照权利要求1所述的方法，其特征在于以储备精制石脑油为原料制取氢气的工艺条件为：反应温度360～460℃，反应压力0.3～2.0MPa，氢油体积比100～500∶1，体积空速6～30h^-1。

5.按照权利要求1所述的方法，其特征在于预加氢气液分离器的压力高于重整反应单元的压力，制得的氢气不经过循环氢压缩机压缩，直接由气液分离器送至重整反应单元。

6.按照权利要求1所述的方法，其特征在于重整反应单元为连续再生式重整工艺时，制取的氢气直接供重整反应单元使用。

7.按照权利要求6所述的方法，其特征在于预加氢单元气液分离器的气相氢纯度达到70体积％时，向重整反应单元送氢，在重整反应单元氢气置换和氢气气密的过程中，当氢纯度达到90体积％时，启动循环氢压缩机，进行重整反应单元的升温操作。

8.按照权利要求1所述的方法，其特征在于重整反应单元为半再生式重整工艺时，制取的氢气经脱烃处理后，当C2+烃类含量不大于0.5体积％时，供重整反应单元使用。

9.按照权利要求8所述的方法，其特征在于制取氢气的脱烃处理由脱烃吸附器完成，所述脱烃吸附器内装填活性炭吸附剂。

10.按照权利要求8所述的方法，其特征在于预加氢单元气液分离器的气相氢纯度达到90体积％时，所制氢气经过脱烃吸附器脱烃处理后，引入重整反应单元，当氢纯度大于98体积％时，启动循环氢压缩机，进行重整反应单元的升温操作。