CN102654163A - 滚动轴承、节流阀装置以及abs装置 - Google Patents

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Abstract

本发明提供具有可承受密封部件所受到的外压高的状况下的使用的高的密封性能的滚动轴承、具备该滚动轴承的节流阀装置以及ABS装置。由于在密封部件的芯骨(11)设置有：弯曲部(20)，其沿着V形槽(19)的外周侧的槽面(19a)延伸；以及内周缘部(21)，其从弯曲部(20)的内周侧的端部起越过V形槽(19)的底部棱线(19c)朝半径方向延伸，该内周缘部(21)的端部和内圈(2)的外周面(2a)之间的区域具有半径方向的间隙，所以能够确保密封部件(8、9)的内周部(15)的刚性，并能够有效地防止由外压引起的唇部(14)的卷起。

Description

滚动轴承、节流阀装置以及ABS装置
技术领域
本发明涉及具有高密封性能的滚动轴承、具备该滚动轴承的节流阀装置以及ABS装置。此外，在本发明中，“ABS”是指防抱死制动系统(Anti-lock Brake System)。 
背景技术
例如，在内燃机的节流阀装置中，已知有节流阀轴(throttle shaft)的两端部由滚动轴承支承的构造。在处于这样的压力变化中的滚动轴承中，要求将内圈与外圈之间的环状空间密封的密封构造具有较高的密封性能。而且，在专利文献1中公开了内圈与外圈之间的环状空间由沿轴心方向对置配置的一对环状的密封部件密封的密封构造(特别参照专利文献1的图6)。在该密封构造中，若一对密封部件中的一个密封部件从外侧受到超过大气压的较高的压力，则该密封部件的唇(lip)部向环状空间侧卷起，结果，存在环状空间的内部的压力上升，另一个密封部件向外侧卷起而从滚动轴承脱落的忧虑。 
因此，以往存在即使在从外侧向一个密封部件施加超过大气压的较高的压力，唇部向环状空间侧移动的情况下，也可利用设置于内圈的外周面的台阶差部来限制该唇部的移动的滚动轴承。但是，在该滚动轴承中，台阶差部、即唇部所接触的部分通过切削加工制成，面精度比基于研磨的加工的面精度低，很难得到较高的密封性能。 
专利文献1：日本特开2004-263734号公报 
发明内容
因此，本发明是鉴于以上情况而完成的，其课题在于提供可承受密封部件所受到外压高的状况下的使用的、具有较高的密封性能的滚动轴承、具备该滚动轴承的节流阀装置以及ABS装置。 
为了解决上述课题，本发明的滚动轴承具备内圈与外圈之间的环状的 空间由朝轴心方向对置配置的一对环状的密封部件密封的密封构造，该滚动轴承的特征在于，上述一对密封部件中的至少一个由芯骨、以及以覆盖上述芯骨的外侧面的方式形成的弹性部件构成，且具有形成有与上述内圈的外周面密合的唇部的内周部，在由上述弹性部件构成的上述内周部外侧的部分形成有以轴心为中心的环状的V形槽，上述芯骨具有：弯曲部，该弯曲部沿着上述V形槽的外周侧的环状的槽面延伸；以及内周缘部，该内周缘部从上述弯曲部的内周侧的端部起越过上述V形槽的底部棱线朝半径方向延伸，在上述内周缘部的端部和上述内圈的外周面之间的区域具有半径方向的间隙。 
为了解决上述课题，本发明的节流阀装置具备技术方案1至4中任一方案所记载的滚动轴承，该节流阀装置的特征在于，固定有节流阀的节流阀轴经由上述滚动轴承被支承于节流阀壳体。 
为了解决上述课题，本发明的ABS装置具备技术方案1至4中任一方案所记载的滚动轴承，该ABS装置的特征在于，ABS泵驱动用的电动马达的驱动轴经由上述滚动轴承被支承于马达壳体。 
根据本发明，能够提供具有可承受密封部件所受到的外压高的状况下的使用的高的密封性能的滚动轴承、具备该滚动轴承的节流阀装置以及ABS装置。 
附图说明
图1是第一实施方式的滚动轴承的轴平面的剖视图。 
图2是第一实施方式的说明图，并且是表示唇部未发生变形的状态的密封部件的内周部与内圈的外周面之间的位置关系的图。 
图3是现有技术的滚动轴承(31)的与图1对应的轴平面的剖视图。 
图4是现有技术的滚动轴承(41)的与图1对应的轴平面的剖视图。 
图5是现有技术的滚动轴承(51)的与图1对应的轴平面的剖视图。 
图6是表示空气泄漏试验装置(负压)的结构的概略的图。 
图7是表示空气泄漏试验装置(正压)的结构的概略的图。 
图8是表示表示空气泄漏试验装置的试验结果的图表。 
图9是表示在图4的滚动轴承中密封部件产生卷起的状态的说明图。 
图10是表示第二实施方式的节流阀装置的剖视图。 
图11是图10中的A部分的详细图。 
图12是第三实施方式的ABS装置的剖视图。 
符号说明： 
1...滚动轴承；2...内圈；2a...外周面(内圈)；3...外圈；3a...内周面(外圈)；7...环状空间；8、9...密封部件；10...弹性部件；11...芯骨；13...外周部；14...唇部；15...内周部；16...中间部；19...V形槽；19c...底部棱线；20...弯曲部；21...内周缘部。 
具体实施方式
[第一实施方式] 
参照附图对本发明的第一实施方式进行说明。另外，以下的说明中的轴心是指朝图1中的左右方向延伸的滚动轴承1的轴心(旋转轴)，此外，轴平面是指包含轴心的平面，轴端面是指与轴心正交的平面。 
图1是第一实施方式的滚动轴承1的轴平面的剖视图。如该图所示，滚动轴承1具有：内圈2；外圈3；多个滚动体4(钢球)，上述多个滚动体4被收纳于内圈2的滚道面2b与外圈3的滚道面3b之间；保持架(retainer)5，该保持架5以这些滚动体4在滚道面2b、3b上保持规定间隔的方式进行保持；一对密封部件8、9，上述一对密封部件8、9沿轴心方向(图1中的左右方向)对置配置并在内圈2与外圈3之间形成环状空间7。内圈2的外周面2a具有圆筒面，该圆筒面具有一定的直径，该圆筒面从内圈2的滚道面2b的轴心方向两侧沿着各密封部件8、9延伸。 
通过将沿着环状空间7形成为环状且由丁腈橡胶等构成的橡胶类的弹性部件10与金属制的芯骨11一体成型而得到密封部件8。密封部件8包括：外周部13，该外周部13与形成于外环外圈3的内周面3a的图1中的轴向左侧的端部的环状的嵌合槽12嵌合；内周部15，该内周部15具有与内圈2的外周面2a密合的唇部14；以及中间部16，该中间部 16形成于外周部13与内周部15之间并相对于轴端面平行地配置。另外，如图1所示，弹性部件10以覆盖芯骨11的外侧表面的方式形成。 
在密封部件8的外周部13形成有：与相对于轴端面平行的嵌合槽12的第1密封面12a密合的第1密合面13a、与相对于第1密封面12a具有约45°的开口角的第2密封面12b密合的角部13b、对角部13b与中间部16的外侧面16a进行连接的倾斜面13c、以及相对于外圈3的内周面3a配置在大致同一平面的凸缘面13d。此外，外周部13由环状的凸缘部17朝嵌合槽12按压，该凸缘部17通过使芯骨11的外周边部朝环状空间7侧(图1中的右侧)弯曲成直角而形成。另外，如图1所示，芯骨11的凸缘部17由弹性部件10覆盖。此外，在嵌合槽12与外周部13之间形成有既定的环状的空间18。 
如图1以及图2所示，在密封部件8的内周部15，在形成于弹性部件10的外侧面形成有以轴心为中心的环状的V形槽19。该V形槽19具有与中间部16的外侧面16a连续的外周侧的槽面19a、以及形成于唇部14的外周侧的面(与内圈2的外周面2a密合一侧的面14a的相反侧的面)的内周侧的槽面19b，并且开口角被设置为90°以下。芯骨11具有：弯曲部20，该弯曲部20从中间部16的内周侧的端部沿槽面19a弯曲；以及内周缘部21，该内周缘部21从该弯曲部20的内周侧的端部起朝向轴心越过V形槽19的底部棱线19c向半径方向延伸。另外，如图2所示，在芯骨11的内周缘部21的端面21a与内圈2的外周面2a之间形成有在半径方向(图2中的上下方向)具有恒定间隔的间隙K。 
如图2所示，芯骨11的内周缘部21由形成于弹性部件10的内周侧的环状的底部22覆盖。该弹性部件10的底部22配置于内圈2的外周面2a与芯骨11的内周缘部21的端面21a之间，并具有面22a，在该面22a与内圈2的外周面2a之间形成有在半径方向具有恒定的间隔的间隙K。上述唇部14从底部22朝外侧并朝内周侧延伸，包含唇部14的密合面14a与底部22的面22a之间的棱线的轴端面L相对于包含V形槽19的底部棱线19c的轴端面H位于轴向内侧(图2中的右侧)。 
而且，在第一实施方式中，将唇部14的密合面14a的粗糙度曲线的最大高度(Rz)设定为6.0μm以下，并且将算术平均粗糙度(Ra)设定为1.3μm以下，此外，将内圈2的与唇部14密合的面(外周面2a) 的截面曲线的最大截面高度(Pt)设定为3.0μm以下，并且将算术平均粗糙度(Ra)设定为0.25μm以下。此外，如图2所示，在第一实施方式中构成为，在包含V形槽19的底部棱线19c的轴端面H(外侧的轴端面)与包含芯骨11的内周缘部21的内侧面21b的轴端面J(内侧的轴端面)之间的范围(图2中的轴向H-J之间)内，在弹性部件10与内圈2的外周面2a之间形成有半径方向(图2中的上下方向)的间隙K。若在包含V形槽19的底部棱线19c的轴端面H(外侧的轴端面)与包含芯骨11的内周缘部21的内侧面21b的轴端面J(内侧的轴端面)之间的范围(图2中的轴向H-J之间)内不设置间隙K，则在内圈2的外周面2a与底部22的面22a(封口)之间产生按压力，滚动轴承1的旋转扭矩会增大。 
由于在图2中示出了唇部14未产生变形的状态，所以唇部14的前端被表示为与内圈2的外周面2a干扰。实际上在组装了密封部件8后，唇部14按压内圈2而产生弹性变形，并在内圈2与密封部件8之间产生压力，唇部14与内圈2密合而得到较高的气密性。此处，若在密封部件8、9中未形成V形槽19，则已变形的唇部14失去躲避的空间，从而产生需求以上的按压力，因此滚动轴承1的旋转扭矩会增大。 
在图2中示出唇部14未变形的状态，因此，表现出唇部14的前端与内圈2的外周面2a干涉。实际上在组装密封部件8时，唇部14被内圈2按压而发生弹性变形，因此，在内圈2和密封部件8之间产生按压力，唇部14与内圈2密合而得到高的气密性。此处，如果在密封部件8、9不形成V形槽19，则没有供变形了的唇部14避让的空间，产生必要以上的按压力，因此导致滚动轴承1的旋转扭矩变大。 
此外，由于外周部13与形成于外环外圈3的内周面3a的图1中的轴向右侧的端部的环状的嵌合槽23嵌合的密封部件9、与密封部件8为相同构造，所以省略详细说明。此外，由于第一实施方式的滚动轴承1的除密封部件8、9之外的构造与现有技术相同，所以为了简化说明书的记载而省略除密封部件8、9之外的构造的详细说明。 
接下来，对第一实施方式的作用进行说明。 
此处，核查向滚动轴承1的密封构造施加外压(空气压力)的空气泄漏试验的试验结果。此外，作为图1所示的第一实施方式的滚动轴承 1的比较对象而实施图3、图4、以及图5所示的现有的滚动轴承31、41以及51的空气泄漏试验。 
另外，图3所示的滚动轴承31相当于上述的专利文献1的图1的滚动轴承，图4所示的滚动轴承41相当于上述的专利文献1的图6的滚动轴承，图5所示的滚动轴承51相当于上述的专利文献1的图3的滚动轴承，此处，省略各个滚动轴承31、41以及51的详细说明。此外，对于在各滚动轴承31、41以及51中与滚动轴承1相当的结构标注与图1所示的滚动轴承1相同的名称以及符号。 
实施例1以及比较例1～3的橡胶密封唇部14以及内圈2的外周面2a的表面粗糙度如表1所示。对于各样本，各测定三个。 
表中的截面曲线的最大截面高度(Pt)、粗糙度曲线的算术平均高度(Ra)、以及粗糙度曲线的最大高度(Rz)基于JIS B 0601：2001。 
[表1] 
Figure BDA0000139129540000061
图6以及图7是表示当前的空气泄漏试验中使用的试验装置32以及42的概略结构的图。图6所示的试验装置32包括：壳体34，其具有圆筒形的压力室33；夹具37，其由与内圈2的内周面嵌合的轴部35、以及凸缘部36构成，凸缘部36设置于该轴部35的下端部并与压力室33的底部可滑动地嵌合；以及减压用泵38，其向压力室33供给负压。在试验装置32中，作为试验对象的滚动轴承1、31、41以及51的外圈3的外周面3a与形成于壳体34的开口部(压力室33的上部)的环状的 台阶差部39嵌合。 
另外，图6所示的符号43、44为O形环，符号45为流量计，符号46为调节器，符号47为压力计。此外，图7所示的试验装置42是通过在图6所示的试验装置32中，将减压用泵38置换为加压用泵40而构成的。而且，根据使轴部35相对于壳体34绕轴心相对旋转时的扭矩的测定值来判定各滚动轴承1、31、41以及51的滑动扭矩是否合格。 
以下示出当前的空气泄漏试验的条件1-4。 
(条件1) 
在条件1中，对使压力室33的压力从-60kPa变化至+129kPa的情况下的各滚动轴承1、31、41以及51的气密性能(密封性能)以及滑动扭矩进行测定。另外，在条件1中，对于气密性能，在100ml/min以下的情况下设为合格，在超过100ml/min的情况下设为不合格。 
(条件2) 
在条件2中，对使压力室33的压力从-60kPa变化至+129kPa的情况下的各滚动轴承1、31、41以及51的气密性能以及滑动扭矩进行测定。另外，在条件2中，对于气密性能，在0.5ml/min以下的情况下设为合格，在超过0.5ml/min的情况下设为不合格。 
(条件3) 
在条件3中，对使压力室33的压力从+130kPa变化至+235kPa的情况下的各滚动轴承1、31、41以及51的气密性能以及滑动扭矩进行测定。另外，在条件3中，对于气密性能，在0.5ml/min以下的情况下设为合格，在超过0.5ml/min的情况下设为不合格。 
(条件4) 
在条件4中，对使压力室33的压力从-70kPa变化至+300kPa的情况下的各滚动轴承1、31、41以及51的气密性能以及滑动扭矩进行测定。另外，在条件4中，对于气密性能，在0.5ml/min以下的情况下设为合格，在超过0.5ml/min的情况下设为不合格。 
在图8中示出利用条件1-4实施的空气泄漏试验的试验结果。另外，图表中的○表示合格，×表示不合格，△表示气密性合格但滑动扭矩不合格(大)。 
(条件1) 
在条件1中，在所有的滚动轴承1、31、41以及51中，气密性能(密封性能)为100ml/min以下，但是对于滚动轴承51，滑动扭矩过大。其原因被推测为，由于图5所示的滚动轴承51并未如其他滚动轴承1、31以及41那样在密封部件8、9形成有V形槽19，所以密封部件8、9的内周部15被芯骨11以更大的力朝内圈2的外周面按压。 
(条件2) 
在条件2中，图3所示的滚动轴承31、图4所示的滚动轴承41、以及图5所示的滚动轴承51无法确保0.5ml/min以下的气密性能。其原因推测为，在滚动轴承31中，唇部14与内圈2的台阶差部25接触，该台阶差部25不进行基于无心加工的研磨加工，而通过切削对面进行加工，所以与基于研磨的加工面相比、面精度较低，唇部14的密合面未满足粗糙度曲线的最大高度(Rz)为6.0μm以下、且算术平均粗糙度(Ra)为1.3μm以下的条件，因此导致无法得到唇部14的足够的密合力的结果。另一方面，对于滚动轴承41和51，其原因推测为，由于未满足唇部14的密合面的粗糙度曲线的最大高度(Rz)为6.0μm以下、且算术平均粗糙度(Ra)为1.3μm以下的条件，所以导致无法得到唇部14的足够的密合力的结果。 
(条件3) 
在条件3中，只有图1所示的第一实施方式的滚动轴承1能够确保0.5ml/min以下的气密性能。由于在图1所示的第一实施方式的滚动轴承1中，芯骨11的内周侧的端部越过V形槽19的底部棱线19c向半径方向延伸，所以密封部件8的内周部15具有刚性，密封部件8的内周部15不向压力较低侧(轴承的内侧)卷起。在图4所示的滚动轴承41的密封部件8产生了图9所示那样的卷起(封口反转)。其原因推测为，芯骨11的内周侧的端部并未如图1所示的第一实施方式的滚动轴承1 那样越过V形槽19的底部棱线19c向半径方向延伸，换言之，由于芯骨11的内周侧的端部的直径大于V形槽19的直径，所以密封部件8的内周部15的刚性不足，若在内圈2未形成图3所示那样的台阶差部25，则密封部件8的内周部15向压力较低侧卷起。 
(条件4) 
在条件4中，只有图1所示的第一实施方式的滚动轴承1能够确保0.5ml/min以下的气密性能。由于在图1所示的第一实施方式的滚动轴承1中，芯骨11的内周缘越过V形槽19的底部棱线19c向半径方向延伸，所以密封部件8的内周部15的刚性得以确保，密封部件8的内周部15不向压力较低侧(轴承的内侧)卷起。但是，在图4所示的滚动轴承41的密封部件8产生了图9所示那样的卷起(封口反转)。其原因推测为，芯骨11的内周缘并未如图1所示的第一实施方式的滚动轴承1那样越过V形槽19的底部棱线19c向半径方向延伸，换言之，由于芯骨11的内周缘的直径大于V形槽19的直径，所以密封部件8的内周部15的刚性不足，若在内圈2未形成图3所示那样的台阶差部25，则密封部件8的内周部15向压力较低侧卷起。对于图5所示的滚动轴承51，其原因推测为，虽然未产生密封部件8的卷起(封口反转)，但由于唇部14的密合面未满足粗糙度曲线的最大高度(Rz)为6.0μm以下、且算术平均粗糙度(Ra)为1.3μm以下的条件，所以导致无法得到唇部14的足够的密合力的结果。此外，对于图3所示的滚动轴承31，其原因推测为，唇部14与内圈2的台阶差部25接触，未对该台阶差部25进行基于无心加工的研磨加工，而通过切削对面进行加工，所以与基于研磨的加工面相比，面精度较低，唇部14的密合面未满足粗糙度曲线的最大高度(Rz)为6.0μm以下、且算术平均粗糙度(Ra)为1.3μm以下的条件，因此导致无法得到唇部14的足够的密合力的结果。 
在第一实施方式中起到以下的效果。 
根据本实施方式，在芯骨11设置有沿着V形槽19的外周侧的槽面19a延伸的弯曲部20、以及内周缘部21，该内周缘部21从弯曲部20的内周侧的端部起朝向轴心越过V形槽19的底部棱线19c延伸，并且该内周缘部21的端部相对于内圈2的外周面2a具有半径方向的间隙，因此能够确保密封部件8、9的内周部15的刚性，能够有效地防止由外 压引起的唇部14的卷起。 
此外，将唇部14的密合面14a设为，粗糙度曲线的最大高度(Rz)为6.0μm以下、且算术平均粗糙度(Ra)为1.3μm以下，将内圈2的与唇部14密和的面(外周面2a)设为，截面曲线的最大截面高度(Pt)为3.0μm以下、且算术平均粗糙度(Ra)为0.25μm以下，并且，由于构成为在包含V形槽19的底部棱线19c的外侧的轴端面、与包含芯骨11的内周缘部21的内侧面21b的内侧的轴端面之间的范围(轴向H-J之间)内，在弹性部件10与内圈2的外周面2a之间形成有半径方向的间隙，并在密封部件8、9设置V形槽19来确保已变形的唇部14避让的空间，所以能够确保密封构造的气密性能(密封性能)，并得到适当的滑动扭矩。 
此外，与密封部件8、9的唇部14密合的内圈2的外周面2a是与内圈的滚道面连续的面，换言之，由于内圈2的外周面2a不具有图3所示的滚动轴承31那样的台阶差部25，所以能够通过无心加工对内圈2的供唇部14接触的部分进行研磨加工。因此，与对台阶差部25进行磨削加工的情况相比，能够削减制造成本。此外，由于基于研磨的加工面与基于切削的加工面相比，面精度较高，所以能够确保所要求的气密性能(密封性能)。此外，即使设置为不将密封部件8安装于轴承1的两侧而仅安装于与滚动轴承1内的空间产生压力差的一侧、并在另一侧安装普通的密封部件的结构，也能够确保气密性能。 
[第二实施方式] 
参照附图对本发明的第二实施方式进行说明。此处，如图10以及图11所示，对在内燃机的节流阀装置61中采用了上述第一实施方式的滚动轴承1的方式进行说明。另外，对与第一实施方式相当的结构标注相同的名称以及符号。 
在节流阀装置61中，在向直径方向(图10中的左右方向)贯通进气通路62的节流阀轴63上固定有节流阀64，节流阀轴63的两端部由滚动轴承1支承。而且，各滚动轴承1的外圈3与壳体65的嵌合槽12嵌合。此外，由于除滚动轴承1之外的结构与现有的节流阀装置相同，所以此处为了简化说明书的记载而省略节流阀装置61的详细说明。 
接下来，对第二实施方式的作用进行说明。 
在节流阀装置61中，在车辆行驶时(内燃机动作时)，进气通路62内的压力频繁地发生变化。由此，通过发动机构造向滚动轴承1的各密封部件8、9中的靠进气通路62侧的密封部件(图11所示的密封部件8)交替施加正压或者负压。因此，在向密封部件8施加正压的情况下，唇部4被强力地向内圈2的外周面2a按压，其结果，唇部14与内圈2的外周面2a之间的滑动阻力增大，滚动轴承1的旋转阻力也随之增大。而且，在向进气通路62侧的密封部件8施加较大的正压的情况下，密封部件8的内周部15向内侧反转而卷起，密封构造的密封性能损坏(参照图9)。 
另一方面，在向进气通路62的相反侧的密封部件9施加较大的负压的情况下，密封部件9的内周部15向轴承1的内侧反转而卷起，密封构造的密封性能损坏。 
在第二实施方式中，通过利用第一实施方式的滚动轴承1来支承节流阀轴63的两端部，即使在向滚动轴承1的密封构造施加了正压和负压的任一方的情况下，也能够确保所要求的气密性能(密封性能)。进而，能够提供可在进气通路62与滚动轴承1的环状空间7之间的压力差从-70kPa到+300kPa的更为严酷的环境下使用的节流阀装置61。此外，在第二实施方式中，即使是不将本发明的密封部件设置于轴承1的两侧而仅设置于进气通路62的相反侧，并在进气通路62侧安装普通的密封部件的结构，也能够确保气密性能。 
[第三实施方式] 
参照附图对本发明的第三实施方式进行说明。此处，如图12所示，对在车辆的ABS装置71中采用了上述第一实施方式的滚动轴承1的方式进行说明。另外，对与第一实施方式相当的结构标注相同的名称以及符号。 
ABS装置71具备：用于抽吸储液箱内的制动液并向制动装置的主缸供给的活塞72、以及对该活塞72进行驱动的ABS泵驱动用的电动马达73。并且，电动马达73的驱动轴74由安装于马达壳体75的一对滚 动轴承1支承。此外，由于除滚动轴承1之外的结构与现有的ABS装置相同，所以此处为了简化说明书的记载而省略ABS装置71的详细说明。 
接下来，对第三实施方式的作用进行说明。 
如图12所示，电动马达73被收纳于封闭的马达壳体75内，驱动轴74向活塞72侧(图12中的左侧)延长，在驱动轴74的前端部组装有用于使活塞72向图12中的上下方向往复动作的偏心滚动轴承76。因此，在活塞72侧发生制动液泄漏的情况下，配置于活塞72侧的滚动轴承1的活塞72侧的密封构造暴露在所泄漏的制动液中。 
此时，在配置于活塞72侧的滚动轴承1的活塞72侧的密封构造的液密性能(密封性能)不足的情况下，所泄漏的制动液会从配置于活塞72侧的滚动轴承1向马达壳体75内侵入。然后，若侵入到马达壳体75内的制动液到达电动马达73的电刷77，则会引起电动马达73的动作不良。 
在第三实施方式中，通过利用上述的第一实施方式的滚动轴承1来支承电动马达73的驱动轴74，即使在活塞72侧发生制动液泄漏的情况下，也能够可靠地防止所泄漏的制动液从配置于活塞72侧的滚动轴承1向马达壳体75内侵入。由此，可以预先防止电动马达73进而防止ABS装置的动作不良，能够提供可靠性高的ABS装置。此外，通过仅在驱动轴74的活塞72侧(图12中的左侧)设置第一实施方式的滚动轴承1也能够实现上述目的。并且，还可以仅将活塞72侧的密封部件设为密封部件8。 
此外，各实施方式并不局限于上述说明，例如，能够如以下那样地构成。 
上述的各实施方式中的滚动轴承1为滚珠轴承，但也可以在滚柱轴承中采用滚动轴承1的密封构造。 

Claims (6)

1.一种滚动轴承，该滚动轴承具备内圈与外圈之间的环状的空间由朝轴心方向对置配置的一对环状的密封部件密封的密封构造，
该滚动轴承的特征在于，
所述一对密封部件中的至少一个由芯骨、以及以覆盖所述芯骨的外侧面的方式形成的弹性部件构成，且具有形成有与所述内圈的外周面密合的唇部的内周部，在由所述弹性部件构成的所述内周部外侧的部分形成有以轴心为中心的环状的V形槽，
所述芯骨具有：弯曲部，该弯曲部沿着所述V形槽的外周侧的环状的槽面延伸；以及内周缘部，该内周缘部从所述弯曲部的内周侧的端部起越过所述V形槽的底部棱线朝半径方向延伸，
在所述内周缘部的端部和所述内圈的外周面之间的区域具有半径方向的间隙。
2.根据权利要求1所述的滚动轴承，其特征在于，
所述内圈的外周面具有圆筒面，该圆筒面具有一定的直径，该圆筒面从所述内圈的滚道面的两侧朝向所述密封部件延伸。
3.根据权利要求1或2所述的滚动轴承，其特征在于，
对于所述唇部的密合面，粗糙度曲线的最大高度(Rz)为6.0μm以下，且算术平均粗糙度(Ra)为1.3μm以下，
对于所述内圈的与所述唇部密合的外周面，至少是截面曲线的最大截面高度(Pt)为3.0μm以下，且算术平均粗糙度(Ra)为0.25μm以下。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的滚动轴承，其特征在于，
在包含所述V形槽的底部棱线的外侧的轴端面与包含所述芯骨的内周缘部的内侧面的内侧的轴端面之间的范围内，在所述弹性部件与所述内圈的外周面之间形成有半径方向的间隙。
5.一种节流阀装置，该节流阀装置是具备权利要求1至4中任一项所述的滚动轴承的内燃机的节流阀装置，
该节流阀装置的特征在于，
固定有节流阀的节流阀轴经由所述滚动轴承被支承于节流阀壳体。
6.一种ABS装置，该ABS装置是具备权利要求1至4中任一项所述的滚动轴承的车辆的ABS装置，
该ABS装置的特征在于，
ABS泵驱动用的电动马达的驱动轴经由所述滚动轴承被支承于马达壳体。
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