CN102251191A

CN102251191A - 一种马氏体不锈钢及其不锈钢扁带的制备方法

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Publication number: CN102251191A
Application number: CN2011102045198A
Authority: CN
Inventors: 张十庆; 李方; 王宏; 邹兴政; 聂尊誉; 刘庆宾; 王东哲
Original assignee: CHONGQING METER MATERIALS INST
Current assignee: CHONGQING METER MATERIALS INST
Priority date: 2011-07-21
Filing date: 2011-07-21
Publication date: 2011-11-23
Anticipated expiration: 2031-07-21
Also published as: CN102251191B

Abstract

本发明公开了一种马氏体不锈钢及其不锈钢扁带的制备方法，其化学成分按重量百分比计为：C：0.02～0.06﹪；Si：0.3～0.5﹪；Mn：1.0～1.5﹪；Ni：8.5～9.0﹪；Cr：17.5～18.5%；Ti：0.4～0.6%；P≤0.009%；S≤0.009%；余量为Fe。上述马氏体不锈钢制备扁带的方法，包括以下步骤：a）、按重量百分比称取各化学成分；b）、真空感应熔炼；c）、浇注重熔电极棒；d）、电渣重熔获得钢锭；e）、锻造钢坯；f）、加工圆条；g）、固溶处理；h）、拉拔成丝；i）、制作扁带。本发明的材料是通过镍铬当量的严格控制C、Ti的比例及合金元素的优化，材料通过EVR冶炼，添加合金化元素C、Si，Mn、Ti，满足形成亚稳定奥氏体组织，在通过丝材拉拔获得预变形马氏体相变的丝材，再通过扁带轧制获得超高强度形变马氏体钢扁带。

Description

一种马氏体不锈钢及其不锈钢扁带的制备方法

技术领域

本发明涉及一种不锈钢材料，特别涉及一种马氏体不锈钢及其不锈钢扁带的制备方法。

背景技术

亚稳定奥氏体不锈钢形变诱发马氏体钢扁带是马氏体钢的一种，它是指亚稳定奥氏体通过铸锻、形变产生马氏体。获得的马氏体不锈钢丝，再经过冷轧获得超高强度形变马氏体钢扁带。该扁带对于汽车工业、石油化工、航空工业、航天、生物医学所需高强度低成本弹性元件、形状记忆合金及结构材料有着重大的意义。近年来，随着尖端技术的高速发展，对高性能的设备和机器都有新的要求，进而对用于这些高性能设备和机器上的零部件的强度也有更高的要求，同时还要求具有高韧性。上世纪80、90年代国内外大量使用马氏体时效钢，它具有更高的强度和优良的韧性，制造加工容易，焊接性能优良等诸多的优点胜于其他在当今开发的所有材料中，它是强韧性最高的钢种。马氏体时效钢有三个典型类别，即:18Ni、20Ni、25Ni，其中以18Ni钢制造最容易且应用也最广。但这类超高强度马氏体钢含有大量钴、钼、镍元素，成本极高。

本世纪初，国内外倡导资源节约，采用节镍节钴的形变超高强度马氏体钢制作弹性元件逐渐成为潮流。

如果在M_S点以上对奥氏体进行塑性变形，会诱发马氏体转变而引起M_S点升高到M_d，同样塑性变形也可以使A_S下降到M_d和A_d分别称为形变马氏体点和形变奥氏体点。因形变诱发马氏体转变而产生的马氏体，常称为形变马氏体，同样形变诱发马氏体逆转变而产生的奥氏体称为形变奥氏体。

M_d的物理意义：可以获得形变马氏体的最高温度。若在高于M_d点的温度对奥氏体进行塑性变形，就会失去诱发马氏体转变的作用。

A_d的物理意义：可以获得形变奥氏体的最高温度。若在低于A_d点的温度对马氏体进行塑性变形，就会失去诱发马氏体逆转变的作用。

形变诱发马氏体转变的原因：根据M_S点的物理意义可知，形变之所以能诱发马氏体转变，是因为塑性变形为相提供了一定的相变驱动力。若机械驱动力可全部代替化学驱动力，M_d点已上升到T₀（马氏体与奥氏体两相热力学平衡温度），但这要求一种合适的变形方式以提供足够的机械驱动力。

按马氏体相变的热力学条件，我们可以知道M_d的上限和A_d的下限均为T₀。

目前国内还没有用亚稳定奥氏体不锈钢丝材经冷轧成扁带而绕制的弹性元件。由于是用丝材直接轧制而成，其产品中钢材的轧制变形流线没有被破坏，因此能得到很好的强度和弹性。这类产品力学性能优良，可反复装拆使用，并且由于其良好的抗腐蚀性能，在国民经济诸多领域大有发展前途和广泛推广应用的产品。

由于该类扁带所用材料需要特殊冶炼和丝材压扁冷轧加工，强度、硬度要求高，尺寸要求严，径厚比大，在国内尚属空白。而在国外该类产品已得到广泛的应用。

发明内容

本发明的目的就是针对现有技术的不足，提供一种低成本超高强度形变马氏体不锈钢扁带，填补我国在该类材料上的空白，填补国外类似材料的不足，减少马氏体不锈钢扁带的成本。

为实现上述目的，本发明采用如下技术方案：

一种马氏体不锈钢，其特征在于：其化学成分按重量百分比计为：C：0.02～0.06﹪；Si：0.3～0.5﹪；Mn：1.0～1.5﹪；Ni：8.5～9.0﹪；Cr：17.5～18.5%；Ti：0.4～0.6%；P≤0.009%；S≤0.009%；余量为Fe。

上述马氏体不锈钢制备扁带的方法，包括以下步骤：

a）、按重量百分比称取各化学成分；

按照镍铬当量法则，通过各化学元素成分设计与分析，按各化学成分的重量百分比进行配料；

b）、真空感应熔炼；

真空感应熔炼采用2次精炼工艺；

第一次精炼在（1530～1560）±5℃的温度下，真空度控制在1～6Pa，精炼10～20分钟；

第2次精炼在（1530～1560）±5℃的温度下，真空度控制在1～2×10^-1Pa以上，精炼10分钟，以控制成分偏析，然后进行电磁搅拌；

c）、浇注重熔电极棒

将经过2次真空感应熔炼的钢水采用细流中速均匀浇注，浇注时间为12～18秒，浇注温度控制温度至在（1530～1560）±5℃首次获得重熔电极棒；浇注时尽可能做到低温匀速浇注；

d）、电渣重熔获得钢锭

采用CaF-TiO₂-Al₂O₃系渣系进行电渣重熔，获得钢锭；

e）、锻造钢坯

将电渣重熔获得的钢锭锻造成截面边长为40～80mm的方坯，通过超声波探伤、渗透探伤后再进行精整；如果方坯截面太小了，热轧不方便；

f）、加工圆条

将精整后的钢坯在（850～1160）±5℃的温度下将方坯热轧成φ8～φ14mm的圆条；φ8～φ14mm都可以，但越粗越不利于丝材拉拔，小于φ8后，不利于表面的精整；

g）、固溶处理

在1070±10℃的温度下保温时间30~60分钟，然后进行水淬，圆条钢丝经过固溶热处理获得亚稳定的奥氏体不锈钢丝材坯料；钢在冷加工过程中必须适时进行固溶处理以消除冷作硬化；固溶处理的温度不能超过1080℃，温度高出5℃，钢的晶粒粗化，影响性能；

h）、拉拔成丝

将奥氏体不锈钢丝材坯料以每一次40～70%的变形度进行多次拉拔，最后一次的拉拔变形度控制在20～40%，获得形变诱发马氏体不锈钢丝材；

i）、制作扁带

将马氏体不锈钢丝材通过轧压获得高精度的形变马氏体不锈钢扁带。

优选的，在步骤i中，马氏体不锈钢丝材截面面积：成品扁带截面面积=1：1.2～1.4。

扁带使用状态一般为回火态，也可变形态+去应力回火+低温回火稳定化处理。回火热处理温度为420℃。

亚稳定的奥氏体不锈钢丝材坯料要经过多个中间过程的丝材拉拔；中间过程的丝材拉拔变形度控制在40～70%，钢丝在冷加工过程中必须适时进行固溶处理以消除冷作硬化，最后一道次的丝材变形度控制在20～40%，获得形变诱发马氏体不锈钢成品丝材；通过拟合扁带的面积，根据扁带的制作规律，我们总结出成品丝材面积控制在成品扁带面积的1.2～1.4倍，通过调整轧棍直径、轧制道次控制宽厚比，获得高精度的形变马氏体不锈钢扁带。最终形变马氏体不锈钢扁带的强化主要由形变马氏体的强化以及诱发的形变马氏体钢形变的强化贡献。

本发明的技术方案为对新合金的成分进行全新的设计及加工制备工艺的技术提高。本发明材料的设计成分和国内外对比合金成分列于表1。

表1 本发明合金成分和国内外对比合金成分

超高强度形变马氏体不锈钢扁带要有高的强度、硬度同时也需要有优异的韧性、高的尺寸精度。

张十庆、平山俊成等人通常用镍当量来衡量奥氏体稳定性（详见《仪表用高强度弹簧不锈钢丝(带)强化机制的研究》）。他们的研究表明镍当量≥25.7%的钢种属于奥氏体稳定化钢种，冷变形不会诱发马氏体转变；而镍当量≤20.7%的钢种，奥氏体极不稳定，淬火即可出现热马氏体；镍当量在22～24%范围内时，冷加工不仅容易诱发马氏体转变，并且伴之有大的相变诱发塑性出现,且镍当量最靠近22.0%时得到的亚稳定奥氏体不锈钢更能诱发形变马氏体。因此，在确定化学成分时，最好将镍当量控制在22～24%范围内。平山俊成、张十庆等人采用的镍当量的计算公式是:

Ni当量=Ni+0.65*Cr+1.05*Mn+0.35*Si+12.6*C (1)

式中元素含量均取重量百分数。

由于化学成分允许波动范围较宽，在确定的加工条件下，为了保证能获得高强度而一致性又好的材料，应该控制奥氏体的稳定度，即控制镍当量的大小，力求每炉、每批料的镍当量波动范围尽量小。

国内也有很多研究者以谢弗尔组织图来研究亚稳定奥氏体不锈钢。他们认为在谢弗尔组织图中镍当量控制在在更接近A→M 转变边界，亚稳定奥氏体不锈钢冷加工更易诱发合金中的马氏体相变。谢弗尔组织图中铬镍当量

Cr_当量= Cr%+ Mo %+1.5Si%+4Ti+3.5Al% （2）

Ni_当量=Ni%+30C%+0.5Mn （3）

根据平山俊成等的论述和谢弗尔组织图，结合重庆仪表材料研究所长期在形变马氏体不锈钢的科研经验，我们发明的形变马氏体钢化学成分测试结果如表2，含有10炉次，编号3YC32-1～3YC32-10。

表2 发明马氏体不锈钢化学成分测试结果表 Wt %

按照平山俊成的计算公式（1）

我们发明的形变马氏体不锈钢扁带控制成分的

镍当量=(8.5～9.0)%+0.65×(17.5～18) %+1.05×(1.0～1.2) %+0.35×（0.3～0.50）%+12.6×(0.02～0.04)%=21.285～22.639% （4）

3YC32-7～3YC32-10配料熔炼的4炉材料经过分析成分我们也计算出它们的Ni当量分别为22.015%，22.014%，22.022%,22.024%。

这个Ni当量按平山俊成的理论非常适合形变诱发马氏体。

按照谢弗尔组织图公式（2）、（3）我们控制成分的谢弗尔镍铬当量为：

Cr_当量=(17.5～18)%+1.5×（0.3～0.50）%+4×（0.40～0.8）% （5）

Ni_当量=(8.5～9.0) %+30×(0.02～0.04）%+0.5×(1.0～1.2) % （6）

由此得出控制成分谢弗尔镍铬当量为：

Cr_当量=19.55～21.95% （7）

Ni_当量=9.6～10.8% （8）

3YC32-7～3YC32-10配料熔炼的4炉材料经过分析成分我们也计算出它们的镍铬当量的平均值为：谢弗尔铬当量20.38%，镍当量10.625%。

参见附图1，从谢佛尔组织图上可以看出我们设计的化学成分，使得发明的钢经过固溶热处理水淬后在室温接近A→M 转变边界，能形成亚稳定的奥氏体，冷加工易于马氏体相变。

无论按照平山俊成还是谢弗尔镍铬当量的计算法则，我们设计的化学成分的镍铬当量均能使该不锈钢获得不稳定的奥氏体组织，在室温下形变很容易诱发马氏体转变。

根据上述目的和理论基础，本发明化学组成成分(Wt%) 范围为:C 0.02～0.06、 Si 0.3～0.5、Mn 1.0～1.5、Ni 8.5～9.0、Cr 17.5～18.5%、Ti 0.4～0.6%，余量为Fe。

新发明不锈钢扁带中元素的作用如下

Cr是提高耐蚀性元素，适量的铬可使合金在多种介质下具有良好的耐蚀性。适量的铬还可提高合金在氧化性酸溶液中的耐蚀性，特别是Cr、Ni配比恰当时，耐蚀性更忧。但是随着Cr含量的进一步增加，合金中会形成金属间化合物σ相而影响强度和塑性。综合上述镍铬当量的分析，亚稳定奥氏体形变诱发马氏体钢确定的Cr含量控制为17.5～18.5%。

Ni是不锈钢奥氏体的主要形成元素，稳定的奥氏体组织提高合金的韧性；Ni还可抑制σ、μ、Laves相的形成，这样既可防止脆性的发生，又可提高金属的稳定性，综合上述镍铬当量，因此确定Ni的含量控制为8.5～9.0%。

Ti与钢中的C相互作用形成TiC。TiC不仅成分稳定，更主要的是不易聚集长大。根据镍铬当量控制规律，Ti含量增大时,对铬当量的影响比较大，因此Ti的含量控制为0.4～0.6%。

C是奥氏体形成元素，微量C的存在能显著增强奥氏体合金的强度，但碳含量继续提高会剧烈地增加奥氏体的稳定性，使得形变诱发马氏体相变变得困难。所以本合金材料C含量控制在0.02～0.06%。

Mn是扩大γ相区的元素，亦称奥氏体稳定化元素，在合金中能起到脱氧、净化合金的作用。但Mn等元素加入到一定量后, 可使γ相区扩大到室温以下, 使α相区消失。因此Mn的范围设计为1.0～1.5%。

Si是缩小γ相区元素，一定的硅能起到脱氧、净化合金的作用，但Si含量偏高，将增加合金材料的脆性，使得材料的加工性能降低，因此Si在不锈钢中加以控制，设计Si的含量控制在0.3～0.5%。

本发明一种马氏体不锈钢及其不锈钢扁带的制备方法的有益效果是，超高强度形变马氏体不锈钢扁带的材料是通过镍铬当量的严格控制C、Ti的比例及合金元素的优化，设计化学成分，材料通过EVR冶炼，添加合金化元素C、Si，Mn、Ti，满足形成亚稳定奥氏体组织，在通过丝材拉拔获得预变形马氏体相变的丝材，再通过扁带轧制获得超高强度形变马氏体钢扁带。该材料的成功填补我国在该项扁带研究上的空白，满足我国目前仪器、机械器具、汽车、家电、建筑、能源、宇航、玩具、服装、医疗、航空零部件需要的低成本、超高强度、高硬度、高韧性性能要求。

附图说明

图1是本发明的Schaefler组织图。

具体实施方式

下面结合附图对本发明作进一步的说明，但并不因此将本发明限制在所述的实施例范围之中。

实施例1：

一种马氏体不锈钢，其化学成分按重量百分比计为：C：0.049﹪；Si：0.35﹪；Mn：1.11﹪；Ni：8.59﹪；Cr：18.09﹪；Ti：0.60﹪；P≤0.009%；S≤0.009%；余量为Fe。

用上述马氏体不锈钢制备扁带的方法，包括以下步骤：

a）、按重量百分比称取各化学成分；

b）、真空感应熔炼；

真空感应熔炼采用2次精炼工艺；

第一次精炼在1530±5℃的温度下，真空度控制在1Pa，精炼20分钟；

第2次精炼在1530±5℃℃的温度下，真空度控制在0.1Pa，精炼10分钟，以控制成分偏析，然后进行电磁搅拌；

c）、浇注重熔电极棒

将经过2次真空感应熔炼的钢水采用细流中速均匀浇注，浇注时间为12～18秒，浇注温度控制温度至在1530±5℃首次获得重熔电极棒；

d）、电渣重熔获得钢锭

采用CaF-TiO₂-Al₂O₃系渣系进行电渣重熔，获得钢锭；

e）、锻造钢坯

将电渣重熔获得的钢锭锻造成截面边长为40mm的方坯，通过超声波探伤、渗透探伤后再进行精整；

f）、加工圆条

将精整后的钢坯在850℃±5℃的温度下将方坯热轧成φ8mm的圆条；

g）、固溶处理

在1070±10℃的温度下保温时间30分钟，然后进行水淬，圆条钢丝经过固溶热处理获得亚稳定的奥氏体不锈钢丝材坯料；钢在冷加工过程中必须适时进行固溶处理以消除冷作硬化；

h）、拉拔成丝

将奥氏体不锈钢丝材坯料以每一次40%的变形度进行多次拉拔，最后一次的拉拔变形度控制在20%，获得形变诱发马氏体不锈钢丝材；

i）、制作扁带

将马氏体不锈钢丝材通过轧压获得高精度的形变马氏体不锈钢扁带，马氏体不锈钢丝材截面面积：成品扁带截面面积=1：1.2，加工成0.3mm厚、不同宽度规格的扁带，应用于航空、石化、冶金、机电等行业所需的各类高强度高韧性膜片、片簧、碟簧、平面涡卷弹簧。

实施例2：

一种马氏体不锈钢，其化学成分按重量百分比计为：C：0.02；Si：0.3；Mn：1.0；Ni：8.5；Cr：17.5%；Ti：0.4；P≤0.009%；S≤0.009%；余量为Fe。

用上述马氏体不锈钢制备扁带的方法，包括以下步骤：

a）、按重量百分比称取各化学成分；

b）、真空感应熔炼；

真空感应熔炼采用2次精炼工艺；

第一次精炼在1560±5℃的温度下，真空度控制在6Pa，精炼10分钟；

第2次精炼在1560±5℃℃的温度下，真空度控制在0.02Pa，精炼10分钟，以控制成分偏析，然后进行电磁搅拌；

c）、浇注重熔电极棒

将经过2次真空感应熔炼的钢水采用细流中速均匀浇注，浇注时间为12～18秒，浇注温度控制温度至在1560±5℃首次获得重熔电极棒；

d）、电渣重熔获得钢锭

采用CaF-TiO₂-Al₂O₃系渣系进行电渣重熔，获得钢锭；

e）、锻造钢坯

将电渣重熔获得的钢锭锻造成截面边长为80mm的方坯，通过超声波探伤、渗透探伤后再进行精整；

f）、加工圆条

将精整后的钢坯在1160℃±5℃的温度下将方坯热轧成φ8～φ14mm的圆条；

g）、固溶处理

在1070±10℃的温度下保温时间60分钟，然后进行水淬，圆条钢丝经过固溶热处理获得亚稳定的奥氏体不锈钢丝材坯料；钢在冷加工过程中必须适时进行固溶处理以消除冷作硬化；

h）、拉拔成丝

将奥氏体不锈钢丝材坯料以每一次70%的变形度进行多次拉拔，最后一次的拉拔变形度控制在40%，获得形变诱发马氏体不锈钢丝材；

i）、制作扁带

将马氏体不锈钢丝材通过轧压获得高精度的形变马氏体不锈钢扁带，马氏体不锈钢丝材截面面积：成品扁带截面面积=1：1.4，加工成1.2mm厚、不同宽度规格的扁带，应用于航空、石化、冶金、机电等行业所需的各类高强度高韧性膜片、片簧、碟簧、平面涡卷弹簧。

实施例3：

一种马氏体不锈钢，其化学成分按重量百分比计为：C：0.06﹪；Si：0.5﹪；Mn：1.5﹪；Ni：9.0﹪；Cr：18.5%；Ti：0.6%；P≤0.009%；S≤0.009%；余量为Fe。

用上述马氏体不锈钢制备扁带的方法，包括以下步骤：

a）、按重量百分比称取各化学成分；

b）、真空感应熔炼；

真空感应熔炼采用2次精炼工艺；

第一次精炼在1540±5℃的温度下，真空度控制在3Pa，精炼15分钟；

第2次精炼在1540±5℃℃的温度下，真空度控制在0.06Pa，精炼10分钟，以控制成分偏析，然后进行电磁搅拌；

c）、浇注重熔电极棒

将经过2次真空感应熔炼的钢水采用细流中速均匀浇注，浇注时间为12～18秒，浇注温度控制温度至在1540±5℃首次获得重熔电极棒；

d）、电渣重熔获得钢锭

采用CaF-TiO₂-Al₂O₃系渣系进行电渣重熔，获得钢锭；

e）、锻造钢坯

将电渣重熔获得的钢锭锻造成截面边长为60mm的方坯，通过超声波探伤、渗透探伤后再进行精整；

f）、加工圆条

将精整后的钢坯在1000℃±5℃的温度下将方坯热轧成φ8～φ14mm的圆条；

g）、固溶处理

在1070±10℃的温度下保温时间40分钟，然后进行水淬，圆条钢丝经过固溶热处理获得亚稳定的奥氏体不锈钢丝材坯料；钢在冷加工过程中必须适时进行固溶处理以消除冷作硬化；

h）、拉拔成丝

将奥氏体不锈钢丝材坯料以每一次50%的变形度进行多次拉拔，最后一次的拉拔变形度控制在40%，获得形变诱发马氏体不锈钢丝材；

i）、制作扁带

将马氏体不锈钢丝材通过轧压获得高精度的形变马氏体不锈钢扁带，马氏体不锈钢丝材截面面积：成品扁带截面面积=1：1.3，加工成1.3mm厚、不同宽度规格的扁带，应用于航空、石化、冶金、机电等行业所需的各类高强度高韧性膜片、片簧、碟簧、平面涡卷弹簧。

实施例4：

一种马氏体不锈钢，其化学成分按重量百分比计为：C：0.052﹪；Si：0.48﹪；Mn：1.07﹪；Ni：8.65﹪；Cr：18.0%；Ti：0.56%；P≤0.009%；S≤0.009%；余量为Fe。通过真空熔炼再电渣重熔双联工艺制造获得的钢锭，经热加工、冷加工成丝材，然后通过轧制工艺加工成0.3～0.6mm厚、不同宽度规格的扁带，应用于仪器、机械器具、汽车、家电、建筑、能源、宇航、玩具、服装、医疗、航空零部件所需高强度高韧性弹性挡圈、卡圈、垫片。

实施例5：

一种马氏体不锈钢，其化学成分按重量百分比计为：C：0.046﹪；Si：0.41﹪；Mn：1.04﹪；Ni：8.74﹪；Cr：17．87%；Ti：0.45%；P≤0.009%；S≤0.009%；余量为Fe。通过真空熔炼再电渣重熔双联工艺制造获得的钢锭，经热加工、冷加工成丝材，然后通过轧制工艺加工成0.05～0.3mm厚、不同宽度规格的高强度高尺寸精度扁带应用于仪器、通讯、宇航、医疗、航天等领域光纤载体用弹性基片、振子元件、生物医学用弹性基片。

以上显示和描述了本发明的基本原理和主要特征和本发明的优点。本行业的技术人员应该了解，本发明不受上述实施例的限制，上述实施例和说明书中描述的只是说明本发明的原理，在不脱离本发明精神和范围的前提下，本发明还会有各种变化和改进，这些变化和改进都落入要求保护的本发明范围内。本发明要求保护范围由所附的权利要求书及其等效物界定。

Claims

1.一种马氏体不锈钢，其特征在于：其化学成分按重量百分比计为：C：0.02～0.06﹪；Si：0.3～0.5﹪；Mn：1.0～1.5﹪；Ni：8.5～9.0﹪；Cr：17.5～18.5%；Ti：0.4～0.6%；P≤0.009%；S≤0.009%；余量为Fe。

2.用权利要求1所述马氏体不锈钢制备扁带的方法，其特征在于包括以下步骤：

a）、按重量百分比称取各化学成分；

b）、真空感应熔炼；

真空感应熔炼采用2次精炼工艺；

第2次精炼在（1530～1560）±5℃的温度下，真空度控制在0.1～0.02Pa，精炼10分钟，以控制成分偏析，然后进行电磁搅拌；

c）、浇注重熔电极棒

将经过2次真空感应熔炼的钢水采用细流中速均匀浇注，浇注时间为12～18秒，浇注温度控制温度至在（1530～1560）±5℃首次获得重熔电极棒；

d）、电渣重熔获得钢锭

采用CaF-TiO₂-Al₂O₃系渣系进行电渣重熔，获得钢锭；

e）、锻造钢坯

将电渣重熔获得的钢锭锻造成截面边长为40～80mm的方坯，通过超声波探伤、渗透探伤后再进行精整；

f）、加工圆条

将精整后的钢坯在（850～1160）±5℃的温度下将方坯热轧成φ8～φ14mm的圆条；

g）、固溶处理

在1070±10℃的温度下保温时间30~60分钟，然后进行水淬，圆条钢丝经过固溶热处理获得亚稳定的奥氏体不锈钢丝材坯料；钢在冷加工过程中必须适时进行固溶处理以消除冷作硬化；

h）、拉拔成丝

i）、制作扁带

3.根据权利要求2所述的马氏体不锈钢制备扁带的方法，其特征在于：在步骤i中，马氏体不锈钢丝材截面面积：成品扁带截面面积=1：1.2～1.4。