CN102233358A - 利用穿带自适应修正热轧精轧机组辊缝的方法 - Google Patents
利用穿带自适应修正热轧精轧机组辊缝的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102233358A CN102233358A CN2010101505749A CN201010150574A CN102233358A CN 102233358 A CN102233358 A CN 102233358A CN 2010101505749 A CN2010101505749 A CN 2010101505749A CN 201010150574 A CN201010150574 A CN 201010150574A CN 102233358 A CN102233358 A CN 102233358A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- frame
- deformation
- roll
- resistance
- force
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Abstract
Description
技术领域
本发明属于热轧领域,特别是涉及一种修正热轧精轧机组辊缝的方法。
背景技术
热轧板带厚度控制系统在整个生产过程处于十分重要的地位,其效果直接影响到成品质量。具有完善的厚度控制系统的轧机生产出的带钢厚度精度可以控制在±30~±50μm范围之内。众所周知,带钢的头部厚度精度依赖于设定计算的精度。所以要提高带钢的厚度精度,必须提高构成设定功能的基本数学模型,如材料的变形抗力、温度计算、轧制力计算、轧件弹跳的精度。但是,在设定计算中采用的模型大多是由工程法导出的,模型精度不可能很高。为了提高模型的设定精度,热连轧机组经常利用穿带自适应来修正后续机架的辊缝,它是提高带钢头部厚度精度的有效方法,目前主要的技术流派有德国西门子和日本三菱。
德国在80年代开发了穿带自适应技术,以精轧道次计划预计算为基准,根据前一机架的实际值即辊缝和轧制力,计算F1~F3内后续机架的空载辊缝,从而对后续机架的轧制力和辊缝同时进行修正。按照其设计思路,带钢进入到F3机架之后,后续的机架辊缝的修正将不进行。该控制方式实际使用下来,由于同时修正辊缝和轧制力,造成控制效果不稳定,且带钢进入F3之后,对F4机架的修正经常无法到位,反而造成F4机架辊缝位置的控制不能有效锁定。
日本现在以F1~F3机架实际值对F4~F7机架进行一次性辊缝修正。这种方法较之德国的技术模型控制精度高一些,但也没有充分利用F1~F3的实际值数据与设定数据的相对大小分不同情况进行精确的动态控制。
对于热轧精轧机组的模型控制来说,辊缝的设定准确率是直接影响带钢厚度等的最主要因素,通常的学术交流讨论较多的是轧制力模型、辊缝模型等,而穿带自适应功能则研究较少。在部分已有的精轧模型控制相关理论书籍中,虽然也有对穿带自适应等控制方法的粗略描述,但没有公开的详细、有针对性的讨论文献及报道资料。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种利用穿带自适应修正热轧精轧机组辊缝的方法,采用前三个机架实测与设定轧制力的偏差信息,判断变形抗力的调整类型,并分不同类型求得变形抗力调整量,最后求得后续机架的辊缝调整量并进行动态设定,从而提高带钢的头部厚度控制精度。
一种利用穿带自适应修正热轧精轧机组辊缝的方法,包括以下步骤,
步骤一、确定第一、二、三机架轧制力偏差 ,并设定阈值A,根据检测得到的第一机架实际轧制力,第二机架实际轧制力,第三机架实际轧制力,并根据初始设定的第一机架预设轧制力,第二机架预设轧制力,第三机架预设轧制力,由公式(1)计算得到第一、二、三机架轧制力偏差
步骤二、确定对设定变形抗力造成影响的参数,第i机架的变形抗力由公式(2)计算得到,
步骤三、根据公式(2)、(3)中的参数选取、,、为调整参数,确定四种变形抗力调整策略;策略一,增大,其他为定值;策略二,减小,其他为定值;策略三,减小,其他为定值;策略四,增大,其他为定值;并根据步骤一中得到的第一机架轧制力偏差、第二机架轧制力偏差、第三机架轧制力偏差的偏差方式,以及阈值A,做如下选择,
步骤五、最后用步骤四得到的变形抗力的调整量,根据厚度增量方程(11)计算得到第4~7机架的辊缝调整量;
所述的阈值A取值为5%。
本发明利用穿带自适应修正热轧精轧机组辊缝的方法采用前三个机架实际与预设轧制力的偏差信息,判断变形抗力的调整类型,并分不同类型求得变形抗力调整量,最后求得后续机架的辊缝调整量并进行动态设定,从而提高带钢的头部厚度控制精度。本发明对轧制产品的尺寸精度及合格率、轧机的稳定生产具有重要的意义,具有很强的操作性和较广泛的推广价值。
附图说明
图1为本发明利用穿带自适应修正热轧精轧机组辊缝的方法的流程框图。
具体实施方式
下面结合具体实施例,进一步阐述本发明。应理解,这些实施例仅用于说明本发明而不用于限制本发明的范围。此外应理解,在阅读了本发明讲授的内容之后,本领域技术人员可以对本发明作各种改动或修改,这些等价形式同样落于本申请所附权利要求书所限定的范围。
实施例1
如图1所示,一种利用穿带自适应修正热轧精轧机组辊缝的方法,包括以下步骤,
步骤一、确定第一、二、三机架轧制力偏差,并设定阈值A,根据检测得到的第一机架实际轧制力,第二机架实际轧制力,第三机架实际轧制力,并根据初始设定的第一机架预设轧制力,第二机架预设轧制力,第三机架预设轧制力,由公式(1)计算得到第一、二、三机架轧制力偏差
步骤三、根据步骤二中的公式(2)、(3)可以看出来自于基准变形抗力与温度对变形抗力的影响系数中的经验参数的偏差占到轧制力模型本身偏差的主要部分。如果偏大或偏小,那么F1~F7机架的设定轧制力整体偏大或偏小;如果偏大,则对温度的变化越敏感,从第1到第7机架出现前部机架设定轧制力偏小,而后部机架设定轧制力偏大;如果偏小,则从第1到第7出现前部机架设定轧制力偏大,而后部机架设定轧制力偏小。
策略一,增大,其他为定值;策略二,减小,其他为定值;策略三,减小,其他为定值;策略四,增大,其他为定值;并根据步骤一中得到的第一机架轧制力偏差、第二机架轧制力偏差、第三机架轧制力偏差的偏差方式,以及阈值A,做如下选择,
1) 当>A,>A时,选用策略一调整,
整理公式(2)、(3)后得到公式(5)
选用策略一、二时认为是由于的偏差导致了变形抗力的偏差,根据式(5)有
(8)
要注意的是,由公式 (4)计算得到的、、正负符号可能会不同;对于调整选用策略三需要减少的情况,将、、中为正号的那个数取其相反数,即代入公式(10)中的变形抗力调整量全部为负数;对于调整选用策略四需要增大的情况,将、、中为负号的那个数取相反数,即公式(10)中的变形抗力调整量全部为正数。
对于不需要通过第3机架来判断选用策略类型时,取平均得到:
对需要通过第3机架来判断选用策略类型时,则;
因此第4~7机架调整后的变形抗力为
步骤五、最后用步骤四得到的变形抗力的调整量,根据厚度增量方程(11)计算得到第4~7机架的辊缝调整量;
(11)
将得到的送自动位置控制系统及时调整后续的第4~7机架辊缝。
本实施例可进一步描述为,所述的阈值A取值为5%。
第1~7机架轧制力的偏差趋势可通过第1~3机架实测与预设轧制力的偏差方式来判断。当轧制力偏差的符号分别为负、零、正。在实际生产中,实测的轧制力信号有误差,而且产生的原因也是多方面的,所以不能根据数学上的符号概念来确定轧制力偏差的符号,例如,当轧制力的偏差是几十千牛时,在数学上毫无疑问是有符号的,但在实际生产中,这些小偏差通常被认为是可以忽略的,即认为是零,所以取5%为临界点,区分出四种调整策略。
带钢数据——入口厚度:42.6mm,终轧厚度:3.51mm,终轧温度:873℃,宽度B=1210.8 mm,基准变形抗力=13.3MPa,刚度系数;经验参数=2.76,=-0.103, 其余数据见表2。
接着,根据公式(4)计算前两个机架变形抗力的偏差:
根据公式(6)
计算得到第4~7机架的变形抗力调整量,见表3;
最后,根据厚度增量方程计算辊缝调整量,由
计算得到辊缝调整量,见表3。
实施例2
实施例2中,带钢的数据为,入口厚度:50.7mm,终轧厚度:12.2mm,终轧温度:825℃,宽度:B=1554.6 mm,基准变形抗力,刚度系数,经验参数=2.80,=-0.103, 其余数据见表4。
最后,根据厚度增量方程计算辊缝调整量,由
得到辊缝调整量,见表2。
在线应用本专利计算方法时,还应该考虑特殊情况下变形抗力调整量过大,以致于对后续机架的辊缝调整力度过大而影响到生产稳定和设备安全,故可设置变形抗力的调整量在原有基础上不要超过10%的限制,若超过则强制到10%;同样,对辊缝设定值的调整也要做相应的上下限判断和保护措施。
Claims (4)
1.一种利用穿带自适应修正热轧精轧机组辊缝的方法,其特征是:包括以下步骤,
步骤一、确定第一、二、三机架轧制力偏差 ,并设定阈值A,根据检测得到的第一机架实际轧制力,第二机架实际轧制力,第三机架实际轧制力,并根据初始设定的第一机架预设轧制力,第二机架预设轧制力,第三机架预设轧制力,由公式(1)计算得到第一、二、三机架轧制力偏差,
步骤三、根据公式(2)、(3)中的参数选取、,、为调整参数,确定四种变形抗力调整策略;策略一,增大,其他为定值;策略二,减小,其他为定值;策略三,减小,其他为定值;策略四,增大,其他为定值;并根据步骤一中得到的第一机架轧制力偏差、第二机架轧制力偏差、第三机架轧制力偏差的偏差方式,以及阈值A,做如下选择,
步骤五、最后用步骤四得到的变形抗力的调整量,根据厚度增量方程(11)计算得到第4~7机架的辊缝调整量;
(11)
2.如权利要求1所述的利用穿带自适应修正热轧精轧机组辊缝的方法,其特征是:所述的阈值A取值为5%。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN 201010150574 CN102233358B (zh) | 2010-04-20 | 2010-04-20 | 利用穿带自适应修正热轧精轧机组辊缝的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN 201010150574 CN102233358B (zh) | 2010-04-20 | 2010-04-20 | 利用穿带自适应修正热轧精轧机组辊缝的方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN102233358A true CN102233358A (zh) | 2011-11-09 |
CN102233358B CN102233358B (zh) | 2013-02-06 |
Family
ID=44884757
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN 201010150574 Active CN102233358B (zh) | 2010-04-20 | 2010-04-20 | 利用穿带自适应修正热轧精轧机组辊缝的方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN102233358B (zh) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103191931A (zh) * | 2012-01-10 | 2013-07-10 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热连轧机零调后二侧偏差控制方法 |
CN103464471A (zh) * | 2012-06-06 | 2013-12-25 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种热连轧精轧机组agc自适应控制方法 |
CN104722583A (zh) * | 2013-12-19 | 2015-06-24 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 精轧穿带自适应方法 |
CN105642678A (zh) * | 2016-03-09 | 2016-06-08 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种辊缝动态设定方法 |
CN110369515A (zh) * | 2019-07-08 | 2019-10-25 | 北京科技大学设计研究院有限公司 | 一种铝热连轧机组薄板带的变规格穿带控制方法 |
CN112439791A (zh) * | 2019-08-29 | 2021-03-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种精轧穿带过程中的厚度控制方法 |
CN112570462A (zh) * | 2019-09-29 | 2021-03-30 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种提高带钢全长厚度精度的控制方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3940598A (en) * | 1973-09-28 | 1976-02-24 | Tokyo Shibaura Denki Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for controlling roll gaps of cold rolling mills |
GB2225129A (en) * | 1988-09-20 | 1990-05-23 | Toshiba Kk | Setting rolling mill roll gaps |
DE4243045C2 (de) * | 1991-12-26 | 1995-08-03 | Siemens Ag | Regelung für eine Kaltband-Walzstraße |
JP3348540B2 (ja) * | 1994-09-21 | 2002-11-20 | 住友金属工業株式会社 | タンデムミルの制御方法 |
CN1483526A (zh) * | 2002-09-19 | 2004-03-24 | 鞍钢集团新钢铁有限责任公司 | 带钢精轧机辊缝的控制方法 |
-
2010
- 2010-04-20 CN CN 201010150574 patent/CN102233358B/zh active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3940598A (en) * | 1973-09-28 | 1976-02-24 | Tokyo Shibaura Denki Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for controlling roll gaps of cold rolling mills |
GB2225129A (en) * | 1988-09-20 | 1990-05-23 | Toshiba Kk | Setting rolling mill roll gaps |
DE4243045C2 (de) * | 1991-12-26 | 1995-08-03 | Siemens Ag | Regelung für eine Kaltband-Walzstraße |
JP3348540B2 (ja) * | 1994-09-21 | 2002-11-20 | 住友金属工業株式会社 | タンデムミルの制御方法 |
CN1483526A (zh) * | 2002-09-19 | 2004-03-24 | 鞍钢集团新钢铁有限责任公司 | 带钢精轧机辊缝的控制方法 |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103191931A (zh) * | 2012-01-10 | 2013-07-10 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热连轧机零调后二侧偏差控制方法 |
CN103191931B (zh) * | 2012-01-10 | 2015-03-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热连轧机零调后二侧偏差控制方法 |
CN103464471A (zh) * | 2012-06-06 | 2013-12-25 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种热连轧精轧机组agc自适应控制方法 |
CN104722583A (zh) * | 2013-12-19 | 2015-06-24 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 精轧穿带自适应方法 |
CN104722583B (zh) * | 2013-12-19 | 2017-05-24 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 精轧穿带自适应方法 |
CN105642678A (zh) * | 2016-03-09 | 2016-06-08 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种辊缝动态设定方法 |
CN105642678B (zh) * | 2016-03-09 | 2017-10-10 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种辊缝动态设定方法 |
CN110369515A (zh) * | 2019-07-08 | 2019-10-25 | 北京科技大学设计研究院有限公司 | 一种铝热连轧机组薄板带的变规格穿带控制方法 |
CN110369515B (zh) * | 2019-07-08 | 2020-09-18 | 北京科技大学设计研究院有限公司 | 一种铝热连轧机组薄板带的变规格穿带控制方法 |
CN112439791A (zh) * | 2019-08-29 | 2021-03-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种精轧穿带过程中的厚度控制方法 |
CN112570462A (zh) * | 2019-09-29 | 2021-03-30 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种提高带钢全长厚度精度的控制方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102233358B (zh) | 2013-02-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102233358B (zh) | 利用穿带自适应修正热轧精轧机组辊缝的方法 | |
JP4452323B2 (ja) | 熱間での板圧延における圧延負荷予測の学習方法 | |
CN101890435B (zh) | 热轧串联式轧机的凸度和/或楔形自动控制方法及系统 | |
CN102189117B (zh) | 基于横向性能检测的冷轧带钢平直度前馈控制方法 | |
CN104942019B (zh) | 一种带钢冷轧过程宽度自动控制方法 | |
CN102029292B (zh) | 基于机械性能检测的带钢厚度前馈控制方法 | |
CN107363105A (zh) | 一种热轧卷头部厚度的控制方法及装置 | |
CN105268747B (zh) | 一种热轧板带凸度在线闭环控制方法 | |
CN112439791B (zh) | 一种精轧穿带过程中的厚度控制方法 | |
CN103100564A (zh) | 一种新型的轧制过程自适应控制方法 | |
CN102363159A (zh) | 一种单张板精密冷轧板厚测量系统的厚度控制方法 | |
CN108213085B (zh) | 基于金属厚度控制模型的推理传感器 | |
CN201720260U (zh) | 热轧串联式轧机的凸度和/或楔形自动控制系统 | |
CN101934288B (zh) | 冷连轧压下分配方法 | |
JP5790636B2 (ja) | 圧延材の蛇行制御方法、圧延材の蛇行制御装置、圧延材の蛇行制御プログラム、及び圧延材の製造方法 | |
CN106269908B (zh) | 基于遗传的带钢楔形自动控制方法 | |
CN105013835A (zh) | 冷连轧机组极薄带轧制中基于热凸度的原始辊缝设定方法 | |
JP2002126813A (ja) | 板圧延における圧下レベリング設定方法 | |
JP4660322B2 (ja) | 冷間タンデム圧延における板厚制御方法 | |
CN108655176B (zh) | 用于稳定轧制的冷轧前滑模型自适应计算方法 | |
CN105290116A (zh) | 中厚板横纵轧的宽度控制方法 | |
CN107614134B (zh) | 前后端板宽度控制装置 | |
JP2007203303A (ja) | 冷間圧延における形状制御方法 | |
CN105195523A (zh) | 一种提高热轧中间坯头部温度计算精度的方法 | |
CN109731921A (zh) | 一种精轧机架间张力的计算方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |