CN1019205B - 细等轴显微组织钛和钛合金材的制备方法 - Google Patents

细等轴显微组织钛和钛合金材的制备方法

Info

Publication number
CN1019205B
CN1019205B CN90102119A CN90102119A CN1019205B CN 1019205 B CN1019205 B CN 1019205B CN 90102119 A CN90102119 A CN 90102119A CN 90102119 A CN90102119 A CN 90102119A CN 1019205 B CN1019205 B CN 1019205B
Authority
CN
China
Prior art keywords
temperature
titanium alloy
titanium
microstructure
alpha
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired
Application number
CN90102119A
Other languages
English (en)
Other versions
CN1046565A (zh
Inventor
木村钦一
林正之
石井满男
吉村博文
高村仁一
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from JP1065982A external-priority patent/JPH0726183B2/ja
Priority claimed from JP26631189A external-priority patent/JPH03130352A/ja
Application filed by Nippon Steel Corp filed Critical Nippon Steel Corp
Publication of CN1046565A publication Critical patent/CN1046565A/zh
Publication of CN1019205B publication Critical patent/CN1019205B/zh
Expired legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C14/00—Alloys based on titanium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/02—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working in inert or controlled atmosphere or vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)

Abstract

在钛和(α+β)型钛合金材的制备中，将以氢量为0.02-2%(重量)氢化过的材料在450-900℃温度下，以大于60%的压下量加工，将该材料在其空中脱氢和退火。在450-800℃下进行钛材的加工，在550-900℃下进行(α+β)型钛合金材的加工。在钛、α型钛合金材和(α+β)型钛合金材的制备中，将以氢量为0.02-2%(重量)氢化过的材料进行热处理，其中将该材料在不低于β转变温度的温度下加热，然后冷却，在450-950℃温度下，以不低于20%的压下量将材料加工，在真空中脱氢和退火，在450-800℃下进行钛材的加工，在600-950℃下进行α型钛合金材的加工，在550-900℃下进行(α+β)型钛合金材的加工。

Description

本发明涉及具有优良疲劳强度和加工性能的钛（工业纯钛）或钛合金材的制备方法，特别是涉及具有细等轴显微组织的钛或钛合金材的制备方法。
由于钛和钛合金材料具有高的比强度（高的强度与比重之比）和优良的耐蚀性，所以被用来生产飞机零件和用作许多其它材料，而且这些材料的用途还在扩大。这就是为什么钛材料、α型钛合金材料和（α+β）型钛合金材料需要具有优良的强度和延展性。对性能的要求在有关领域是很严格的，特别是在交变应力环境下使用的飞机零件领域，不仅需要优良的加工性，而且还需要强的疲劳性，并规定了严格的质量标准（如参见AMS4967）。为了满足这些需要，材料的显微组织必须具有足够细的α相等轴晶粒。
但是，在工业纯钛材料中，由于杂质组分受到限制，靠常规的加工和热处理尽管可以产生等轴的显微组织，但不可能得到均匀的和细的显微组织。
对于α型钛合金材料和（α+β）型钛合金材料，用在上述领域的型材，如板、线、管和棒通常通过热轧和热处理结合来制造，但是，在热轧工序中常规技术的缺点在于，适合（1）保持足以获得具有高精度的材料形状的良好加工性和（2）在材料中产生等轴显微组织的温度范围很窄。
此外，在这一温度范围内，由于温度的变化，甚至温度稍微升高，材料的显微组织很容易变化，晶粒长大，热处理后显微组织常常是不均匀的。并且产生一个问题：热加工后形成的显微组织通过后续的热处理变化很小。
在这种背景下，已建议为获得具有等轴显微组织的α型和（α+β）型钛合金材的下列工艺：
（1）日本审定专利说明书NO.63-4914公开了一种方法，在该方法中可在一个特定的窄温度范围内反复加热和加工。但是，该方法缺点是：不能使显微组织足够细和均匀，所达到的等轴性仍不满意，生产率低和生产成本高。
（2）日本审定专利说明书NO.63-4908公开了一种方法，在该方法中可在单一β相的特定温度范围加热热轧材并热处理。然而，这种方法缺点是不能获得足够均匀和细的显微组织并且所达到的等轴性不满意。
通过添加氢作为临时合金元素（氢化）来改进钛合金的加工性或显微组织的技术是公知的，使用这一技术的下列方法是已知的。
（3）U.Zwicker等人的美国专利NO2，892，742（1958，6，30）公开了一种方法，在该方法中使在至少含6%（重量）Al的α型钛合金中加0.05-10%（重量）的氢来改进热加工性，最后，通过在高真空中加热使材料脱氢。但是，该文献没有提及材料的显微组织。
（4）在W.R.kerr等人的“氢作为钛中合金元素（Hydvovac）”（《钛》，80，2477-2486页）中指出，如果将（α+β）型合金Ti-6Al-4V氢化，则β转变温度降低，热加工性改善，并获得细的显微组织。但是，热加工以不大于60%的压下量通过锻造进行，该锻造由低速锤运动系统进行，压机的锤速低到1.27×10-3。所以，这种方法不能以工业规模使用。
（5）在N.C.Birla等人的“通过在Ti-6Al-4V 合金中使用氢控制各向异性”（印度金属学会会刊Vol.37，No.5，1984，10，631-635页）指出，如果将（α+β）型钛合金Ti-6Al-4V氢化并热轧，抗拉性能的各向异性得到改善。但是，根据该方法将氢化的板在990℃进行2小时均匀化，然后在730℃以若干道次每道次压下量为10%，总压缩比为50%进行轧制，并且每次压缩后进行10分钟的均匀化处理，但这种方法不能以工业规模使用。
通过这些常规技术不能获得具有足够细和等轴的显微组织的材料，并且通过这些常规技术不能以工业规模稳定地制造具有优良疲劳强度和加工性的钛和钛合金材料。
本发明的一个目的是提供一种方法，其中可使钛材料和α型及（α+β）型钛合金材料的显微组织更细和达到通过常规技术不能达到的等轴水平，而且这些具有优良疲劳强度和加工性的材料可稳定地以工业规模生产。
本发明的这一目的可通过下述构思的方法达到。
更准确地说，本发明提供了一种制备钛材料和（α+β）型钛合金材料的方法，其特征在于将其中氢含量为0.02-2%（重量）的氢化过的材料在450-900℃温度下，以超过60%的压下量进行加工，然后在真空中将材料脱氢并同时退火。钛材料的加工在450-800℃进行，而（α+β）型钛合金材料的加工在550-900℃进行。
此外，本发明提供了一种制备钛材料和α型及（α+β）型钛合金材料的方法，其特征在于将其中氢含量为0.02-2%（重量）的氢化过的材料进行热处理，材料的加热温度不低于β转变温度，然后冷却，将材料在450-950℃温度下加工，压下量不低于20%，在真空中将材料脱氢并同时退火。钛材料的加工在450-800℃进行，α型钛合金材料的加工在600-950℃进行，而（α+β）型钛合金材料的加工在550-900℃进行。
图1和3是按照本发明所制材料的显微照片（放大倍数500）;
图2和5是按照常规技术所制材料的显微照片（放大倍数500）和
图4是比较材料的显微照片（放大倍数500）。
为了解决常规技术的上述问题，发明人注意到，氢作为可很容易被加到钛和钛合金中，并可很容易从中除去的元素，进行了各种实验和研究。结果发现，如果将钛和钛合金氢化，通过增加固溶氢使β转变温度降低，且热加工可在低于通常采用的温度下进行，如果以一个合适的压下量加工后，在真空中将材料脱氢，同时再结晶并退火，可获得通过常规技术不能达到的具有细等轴显微组织的材料。
本发明的材料对象包括工业纯钛材料，如JIS标准的钛材料;α型钛合金材料，如Ti-5Al-2.5Sn和（α+β）型钛合金材料，如Ti-6Al-4V。铸造材料，如铸锭，通过锻造、初轧、热轧、热挤压等制造的热加工材料，冷轧材料和通过粉末模压成形的材料都可按照本发明进行处理。
在本发明中，首先通过氢化，使在上述的材料对象中含0.02-2%（重量）的氢。如果氢含量低于0.02%（重量），即使在下述条件下进行加工、脱氢和退火，也不能获得预期的细和等轴显微组织。因为氢含量的增加，加工可以在更低的温度下容易地进行，形成更细显微组织的效果提高，但是如果氢含量超过2%（重量），则材料本身变脆，运输时碰到的问题，如破裂增加。所以，氢含量限制在0.02-2%（重量）。
作为材料氢化的方法，例如可采用向熔体中加氢和在含氢气氛中热处理，其步骤和条件不特别严格。氢在其后材料中分布不均匀时，可在适当的温度下通过热处理进行均匀化。
现在叙述加工条件。对于钛材料，在450-800℃温度下以超过60%的压下量进行加工。对于（α+β）型钛合金材料，在550-900℃温度下以超过60%的压下量进行加工。由于钛合金材料具有不良热加工性，一般将钛合金材料在高于900℃但不低于β转变温度通过常规技术进行加工，所以α晶粒长大，并且加工和退火后难于获得细的显微组织。相反，按照本发明的方法，由于通过上述量的氢氢化使β转变温度降低，甚至在通常采用的加工温度下，仍存在大量β相和小量α相。因此，可以解决在常规技术中α晶粒长大引起的问题。另外，由于容易加工的β相在较低温度下大量存在，可在低于常规技术的温度下进行加工。此外，如果在上述特定温度和压缩比下进行加 工，再结晶退火后获得的显微组织足够细并且等轴。所设定的加工温度的上限是达到上述效果的最高温度，而设定的下限是加工时不出现破裂的最低温度。这里所指的压下量是不再次加热下进行一次或二次或多次加工的总压下量。
在本发明的方法中，由于加工温度比较低和压下量高达60%以上，材料发生变形和少量α相存在，这样，加工后α晶粒的长大被控制，加工后进行冷却期间氢化物以分散态析出。随着该氢化物的析出，材料中产生高密度位错网，氢化物本身中也产生高密度位错网。所以，如果材料在真空中脱氢并同时退火，氢化物消失，并获得具有足够细的等轴再结晶晶粒的显微组织。
要注意，由于α型钛合金材料热加工性极差，要制备具有上述显微组织的材料，需要进行如下所述的β热处理作为热加工预处理。
加工后，将材料在真空中脱氢并同时退火。加热条件可以是加工后进行再结晶通常采用的那些条件，但是温度更低较好。如果剩余氢量超过某一水平，即使再结晶形成细的和等轴的显微组织，但材料变脆。不能获得满意的产品。所以，脱氢在真空中进行。如果真空度减压约为13.33Pa（1×10-1乇）或更低就足够。压力愈低（真空度愈高），处理时间愈短。从实用观点出发，最好减压约为0.01333Pa（1×10-4乇），并保留气体是一种惰性气体，如Ar。
现在叙述其中热处理作为上述加工的预处理而进行实例。对于钛材料、α型钛合金材料和（α+β）钛合金材料的每一种，按照氢化的材料进行一种热处理（下文称为“β热处理”），因此，将材料在不低于β转变温度的温度下加热，然后冷却，使材料的显微组织更细。当这样处理的材料热加工时，在上述温度下压下量不必大于60%，而如果压下量不低于20%，随后的脱氢和退火制得具有足够细的和等轴再结晶显微组织的材料。所以，甚至在具有特别差的热加工性的α型钛合金材料情况下，也可以以工业规模稳定地制备具有上述显微组织的材料。
按照本发明的这一β热处理，在不低于β转变温度的温度下加热材料，然后冷却获得细组织。较好的是，加热温度在β范围内尽可能低。可以采用炉冷、空冷和水冷中任一种，但较好是高速冷却。如果冷却温度为比β转变温度低300℃的温度，可以获得细显微组织。冷却后，将材料直接进行上述加工或将材料一次加热或冷却到预定温度，然后进行上述加工。加工后，如上所述将材料在真空中脱氢并同时退火。
从上述可明显看出，按照本发明的制备方法，可稳定地以工业规模制备具有常规技术不能获得的细等轴显微组织的钛和钛合金材料，可稳定地提供具有优良强度、疲劳特征和加工性的这些材料。
实施例
现在参照下述实施例详细描述本发明，但不是限制本发明的范围。
实施例1
将氢量为0.01、0.05、0.2、0.5、0.9、1.5、或2、2（重量%）氢化过的Ti-6Al-4V合金扁锭在500、600、700、800或950℃下加热并以40%、60%、70%或80%的压下量热轧。热轧后，在700℃下于真空中进行脱氢并退火1小时。
热轧、脱氢和退火后材料的显微组织观察结果示于表1-6中。在氢含量为0.05、0.2、0.5、0.9、和1.5（重量%），加热温度为600、700和800℃及压下量为70%和80%下得到的热轧和退火材中，其显微组织足够细并等轴。
作为一个典型例子，将含0.2%（重量）氢量的材料在750℃下加热，以80%的压下量热轧，在700℃脱氢并退火1小时。所获得材料显微组织的显微照片示于图1。要注意，在含氢量为2.2%（重量）的材料场合，热轧后冷却到室温得到的材料很脆，不能在真空中进行随后的退火。
作为常规技术的例子，将未氢化的Ti-6Al-4V合金在950℃下加热和80%压下量热轧。然后退火，获得材料的显微组织照片示于图2。
可以看到本发明方法制备的材料比常规技术制备的材料具有更细和更等轴的显微组织。
实施例2
将氢量为0.2%（重量）氢化过的Ti-6Al-4V合金扁锭在850或950℃下加热，也就是高于在这一氢含量下的β转变温度的温度下加热，空冷，再在500、600、700、750、800或950℃下加热，并以22%、40%、60%或80%的压缩比加工。然后将材料在真空中在700℃下脱氢并退火1小时。所得 材料的显微组织观察结果示于表7和表8。如果热加工的加热温度为600、700、750或800℃，退火后的材料在任何压下量下都具有细等轴显微组织。
实施例3
将典型的α型钛合金Ti-5Al-2.5Sn用作试样，将厚度100毫米氢含量不同的扁锭在不低于与氢含量对应的β转变温度下加热，并冷却到室温，进行β热处理。将材料在不同加热温度和压缩比下热轧，然后在0.01333Pa（1×10-4乇）真空下，在700℃将材料加热5小时以使该材料脱氢并进行再结晶。
最终获得材料的显微组织结果以及制备条件示于表9。在显微组织的评价中，符号“○”表示完全细和等轴显微组织，符号“△”表示部分细和等轴显微组织，符号“X”表示粗晶粒或拉长晶粒显微组织。要注意，在试验No14中，由于热轧温度低，发生破裂，而不可能热轧。在试验No16中，由于氢含量高，材料在热轧后冷却状态变脆，不可能进行后续处理。
作为典型的例子，按照本发明试验No8的材料，试验No13的比较材料以及在980℃下以50%压下量将未氢化材料反复轧制并在700℃加热5小时获得的普通材料的显微组织照片分别示于图3、4和5。
可以看出，按照本发明可以获得具有细等轴显微组织的α型合金。
实施例4
将JIS2级的工业纯钛材料如实施例3所述的同样方法进行热轧，并将未进行β热处理的材料在0.01333Pa（1×10-4乇）真空中于600下加热1小时直到脱氢并退火。结果示于表10（未进行β热处理）和表11（进行β热处理）。表10中的试验No.14和表11中的试验No.15，由于热轧温度低，发生破裂，不能轧制。在表10的试验No.17和表11的试验No.17中，因为氢含量高，热轧后在冷却态材料很脆，不能进行后续处理。
可以看出，按照本发明可以获得具有细等轴显微组织的钛材料。
在上述实施例中，轧制扁锭并检查形成的板材。已被证实在由轧制坯料形成的棒、线和型材，由热挤压坯料形成的各种型材，锻材以及粉末成形材的情况下所获得的结果是相似的。
表1
氢含量0.01%（重量）材料的显微组织
压下量（%）
温度（℃）    40    60    70    80
500    △    △    △    △
600    △    △    △    △
700    △    △    △    △
800    △    △    △    △
950    X    X    X    X
○：完全细等轴晶粒显微组织
△：部分细等轴晶粒显微组织
X：粗晶或针状显微组织
表2
氢含量0.05%（重量）材料的显微组织
压下量（%）
温度（℃）    40    60    70    80
500    △    △    △    △
600    △    △    ○    ○
700    △    △    ○    ○
800    △    △    ○    ○
950    X    X    X    X
表3
氢含量0.2%（重量）材料的显微组织
压下量（%）
温度（℃）    40    60    70    80
500    △    △    △    △
600    △    △    ○    ○
700    △    △    ○    ○
800    △    △    ○    ○
900    X    X    X    X
表4
氢含量0.5%（重量）材料的显微组织
压下量（%）
温度（℃）    40    60    70    80
500    △    △    △    △
600    △    △    ○    ○
700    △    △    ○    ○
800    △    △    ○    ○
950    X    X    X    X
表5
氢含量0.9%（重量）材料的显微组织
压下量（%）
温度（℃）    40    60    70    80
500    △    △    △    △
600    △    △    ○    ○
700    △    △    ○    ○
800    △    △    ○    ○
950    X    X    X    X
表6
氢含量1.5%（重量）材料的显微组织
压下量（%）
温度（℃）    40    60    70    80
500    △    △    △    △
600    △    △    ○    ○
700    △    △    ○    ○
800    △    △    ○    ○
950    X    X    X    X
表7
氢含量0.2%（重量），
于850℃下加热并冷却的材料显微组织
压下量（%）
温度（℃）    22    40    60    80
500    △    △    △    △
600    ○    ○    ○    ○
700    ○    ○    ○    ○
750    ○    ○    ○    ○
800    ○    ○    ○    ○
950    X    X    X    X
表8
氢含量0.2%（重量），
在950℃下加热并冷却的材料显微组织
压下量（%）
温度（℃）    22    40    60    80
500    △    △    △    △
600    ○    ○    ○    ○
700    ○    ○    ○    ○
750    ○    ○    ○    ○
800    ○    ○    ○    ○
950    X    X    X    X
○：完全细等轴晶显微组织
表9
Ti-5Al-2.5Sn（进行过β热处理的）
试验    氧含量    β热处理温度    热轧温度    压下量    显微组织的    分类
评价
No（重量%）    （℃）    （℃）    （%）
1    0.02    1050    950    90    ○    本发明
2    0.3    950    900    80    ○    本发明
3    0.3    950    800    60    ○    本发明
4    0.3    950    750    40    ○    本发明
5    0.5    900    900    60    ○    本发明
6    0.5    900    800    20    ○    本发明
7    0.5    900    800    40    ○    本发明
8    0.5    900    800    70    ○    本发明
9    0.5    900    650    50    ○    本发明
10    1.0    850    750    70    ○    本发明
11    1.0    850    600    30    ○    本发明
12    2.0    850    600    20    ○    本发明
13    0.01    1050    950    90    X    比较明
14    0.5    900    550    -    比较
15    0.5    900    1000    95    △    比较
16    2.2    850    600    20    -    比较
表10
JIS2级钛（未进行β热处理的）
试验    氢含量    热轧温度    压下量    显微组织评价    分类
No    （重量%）    （℃）    （%）
1    0.02    800    90    ○    本发明
2    0.3    750    80    ○    本发明
3    0.3    680    70    ○    本发明
4    0.3    600    65    ○    本发明
5    0.5    750    65    ○    本发明
6    0.5    680    65    ○    本发明
7    0.5    600    65    ○    本发明
8    0.5    600    95    ○    本发明
9    0.5    500    75    ○    本发明
10    1.0    700    80    ○    本发明
11    1.0    450    65    ○    本发明
12    2.0    450    65    ○    本发明
13    0.01    800    90    X    比较
14    0.5    400    -    -    比较
15    0.5    850    90    X    比较
16    0.5    600    60    △    比较
17    2.2    450    65    -    比较
表11
JIS2级钛（进行过β热处理的）
试验    氢含量    β热处理    热轧温度    压下量    显微组织的    分类
温度    评价
No    （重量%）    （℃）    （℃）    （%）
1    0.02    900    800    90    ○    本发明
2    0.3    800    750    80    ○    本发明
3    0.3    800    680    60    ○    本发明
4    0.3    800    600    40    ○    本发明
5    0.5    750    750    60    ○    本发明
6    0.5    750    680    40    ○    本发明
7    0.5    750    600    20    ○    本发明
8    0.5    750    600    40    ○    本发明
9    0.5    750    600    70    ○    本发明
10    0.5    750    500    50    ○    本发明
11    1.0    700    700    70    ○    本发明
12    1.0    700    450    30    ○    本发明
13    2.0    650    450    20    ○    本发明
14    0.01    900    800    90    X    比较
15    0.5    750    400    -    -    比较
16    0.5    750    850    95    △    比较
17    2.2    650    450    20    -    比较

Claims (7)

1、一种制备具有细等轴显微组织的钛和钛合金材的方法，该方法包括处理以氢量为0.02-0.2%(重量)氢化过的钛或(α+β)型钛合金材，将该材料在450-900℃温度下以超过60%压下量加工，在真空中脱氢并同时退火。
2、按照权利要求1的方法，其中在450-800℃温度下加工钛材。
3、按照权利要求1的方法，其中在550-900℃温度下加工（α+β）型钛合金材。
4、一种制备具有细等轴显微组织的钛和钛合金材的方法，该方法包括将以氢量为0.02-2%（重量）氢化过的钛、α型钛合金或（α+β）型钛合金材进行在不低于β转变温度的温度下加热，然后冷却的热处理，将该材料在450-950℃温度下以不低于20%压下量加工，在真空中脱氢并同时退火。
5、按照权利要求4的方法，其中在450-800℃温度下加工钛材。
6、按照权利要求4的方法，其中在600-950℃温度下加工α型钛合金材。
7、按照权利要求4的方法，其中在550-900℃下加工（α+β）型钛合金材。
CN90102119A 1989-03-20 1990-03-20 细等轴显微组织钛和钛合金材的制备方法 Expired CN1019205B (zh)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP1065982A JPH0726183B2 (ja) 1988-12-28 1989-03-20 微細でかつ等軸的な組織を有するα＋β型チタン合金の製造方法
JP65982/89 1989-03-20
JP26631189A JPH03130352A (ja) 1989-10-16 1989-10-16 微細かつ等軸的組識を有するチタンあるいはα型チタン合金の製造方法
JP266311/89 1989-10-16

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN1046565A CN1046565A (zh) 1990-10-31
CN1019205B true CN1019205B (zh) 1992-11-25

Family

ID=26407144

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN90102119A Expired CN1019205B (zh) 1989-03-20 1990-03-20 细等轴显微组织钛和钛合金材的制备方法

Country Status (3)

Country Link
US (1) US5092940A (zh)
EP (1) EP0388830A1 (zh)
CN (1) CN1019205B (zh)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8562664B2 (en) 2001-10-25 2013-10-22 Advanced Cardiovascular Systems, Inc. Manufacture of fine-grained material for use in medical devices
US20060213592A1 (en) * 2004-06-29 2006-09-28 Postech Foundation Nanocrystalline titanium alloy, and method and apparatus for manufacturing the same
CN102342866A (zh) * 2010-07-30 2012-02-08 中国科学院金属研究所 一种人工钛听骨
JP5168434B2 (ja) * 2011-04-22 2013-03-21 新日鐵住金株式会社 熱間圧延用チタンスラブおよびその製造方法
CN102248178B (zh) * 2011-07-06 2013-01-02 郑新科 机械合金化热处理法制备6Al4V钛合金粉的工艺
US10920307B2 (en) * 2017-10-06 2021-02-16 University Of Utah Research Foundation Thermo-hydrogen refinement of microstructure of titanium materials
CN109252121B (zh) * 2018-10-30 2021-07-20 希诺股份有限公司 一种薄壁纯钛制品表面针状结晶花纹的加工方法
CN109777978A (zh) * 2019-01-10 2019-05-21 昆明理工大学 一种基于区域熔炼的钛合金置氢方法
WO2020190824A1 (en) * 2019-03-16 2020-09-24 Praxis Powder Technology, Inc. Microstructural improvements of titanium alloys
CN112251637B (zh) * 2020-09-29 2022-05-10 中国科学院金属研究所 一种高热稳定性等轴纳米晶Ti-Fe合金及其制备方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2892742A (en) * 1956-06-22 1959-06-30 Metallgesellschaft Ag Process for improving the workability of titanium alloys
US4415375A (en) * 1982-06-10 1983-11-15 Mcdonnell Douglas Corporation Transient titanium alloys
JPS634908A (ja) * 1986-06-25 1988-01-09 松下電工株式会社 建築板の端部補強法
JPS634914A (ja) * 1986-06-26 1988-01-09 Asahi Chem Ind Co Ltd フイルムの製造法
US4680063A (en) * 1986-08-13 1987-07-14 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method for refining microstructures of titanium ingot metallurgy articles

Also Published As

Publication number Publication date
CN1046565A (zh) 1990-10-31
US5092940A (en) 1992-03-03
EP0388830A1 (en) 1990-09-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1097639C (zh) 钛基复合材料、其制备方法以及发动机阀门
CN1039352C (zh) 磁性能优良的无取向电工钢板及其制法
CN1513063A (zh) 镁基合金丝及其制造方法
CN1050742A (zh) 改进多组分钛合金的方法及所制备的合金
CN1128239C (zh) 高磁通密度取向电工钢板的制造方法
CN1011987B (zh) 具有高强度和高延伸率及低程度各向不同性的双组织铬不锈钢带的生产方法
JP5112723B2 (ja) 強度および成形性に優れたチタン合金材およびその製造方法
CN1050744A (zh) 高强度、抗疲劳断裂的合金制品及其制法
CN1247809C (zh) 耐时效性良好的涂装烘烤硬化型冷轧钢板及其制造方法
WO2012032610A1 (ja) チタン材
CN1060115A (zh) 适于制造罐的铝合金
CN1010856B (zh) 高强度和高延伸率及低各向异性的双结构铬不锈钢带的生产方法
CN1019205B (zh) 细等轴显微组织钛和钛合金材的制备方法
CN1094523C (zh) 磁性优良的电工钢板及其制造方法
CN1285740C (zh) 晶粒取向电磁钢板的制造方法
CN1934280A (zh) 具有高强度和烘焙硬化性的冷轧钢板和热浸钢板及其制备方法
CN1643175A (zh) 在薄膜粘附性方面极优越的晶粒取向性电工硅钢片及其制造方法
CN1928139A (zh) 易加工性镁合金及其制造方法
CN1014501B (zh) 具有良好抗带钢单向起皱性能的易成型薄钢板的方法
CN1803389A (zh) 无方向性电磁钢板的制造方法和原料热轧钢板
CN1697888A (zh) 成型性及涂敷烧结硬化性优良的铝合金板及其制造方法
CN1078911C (zh) 双层盘管用钢板及其制造方法
CN1143004C (zh) 单取向电工钢板及其制备方法
CN1037984C (zh) 用于荫罩的合金薄板及其制造方法
CN1023495C (zh) 细等轴显微组织钛和钛合金制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C06 Publication
PB01 Publication
C13 Decision
GR02 Examined patent application
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
C19 Lapse of patent right due to non-payment of the annual fee
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee