CN101890590A

CN101890590A - 一种用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料及用其进行钎焊的方法

Info

Publication number: CN101890590A
Application number: CN 201010215156
Authority: CN
Inventors: 何鹏; 林铁松; 黄超
Original assignee: Harbin Institute of Technology
Current assignee: Harbin Institute of Technology
Priority date: 2010-07-01
Filing date: 2010-07-01
Publication date: 2010-11-24
Anticipated expiration: 2030-07-01
Also published as: CN101890590B

Abstract

一种用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料及用其进行钎焊的方法，解决采用现有钎料钎焊连接钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料得到的焊接接头易产生裂纹、接头强度低，以及在钎料中引入陶瓷相方法中陶瓷相的引入导致连接层对母材的润湿性降低的问题。复合钎料：由Cu、Ni及增强相组成，所述增强相为TiB₂粉或者SiC粉。方法：Cu、Ni及TiB₂或SiC粉末经球磨后与粘结剂混合均匀，涂覆在钛合金与陶瓷件的待焊接面上，得到待焊件，然后将其放入真空钎焊炉中，真空钎焊处理，即可。钎焊过程本发明的复合钎料对陶瓷及陶瓷材料润湿性好，得到的焊接接头无裂纹，焊接接头的抗剪强度达16~45MPa，具有很好的力学性能。

Description

一种用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料及用其进行钎焊的方法

技术领域

本发明涉及用于金属与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料和钎焊方法。

背景技术

陶瓷与金属连接由于可以克服陶瓷材料所固有的脆性、难烧结成型、难制备大尺寸及复杂构件的缺点并可获得兼具陶瓷与金属材料各自优异性能的复合构件，因此在未来的高推重比航空发动机、卫星姿控发动机、超高声速冲压发动机、巡航导弹发动机、液体和固体火箭发动机等武器装备领域具有广阔的推广应用前景。具有高比强度、耐腐蚀、耐高温等优异综合性能的钛合金材料是制造航空发动机和飞机机体结构件的重要材料，因此钛合金和陶瓷或陶瓷基复合材料的连接问题备受关注。尽管目前对于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料的连接方法有多种，然而由于陶瓷材料与钛合金材料在化学键型、微观结构、物理性质和力学性能等方面存在极大的差异，为二者之间高质量连接提出了巨大的挑战。其问题主要包括以下两个方面：(1)陶瓷与钛合金的热膨胀系数差异较大，因此焊后接头中易存在较大的残余应力，导致接头易产生裂纹，降低接头强度；(2)尽管可以通过在焊缝中掺入具有较低膨胀系数的陶瓷相缓解二者之间的应力，提高连接强度，但是过高的添加相的引入势必降低连接层对两种材料的润湿性，造成连接效果的下降。

发明内容

本发明是为了解决采用现有钎料钎焊连接钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料得到的焊接接头易产生裂纹、接头强度低，以及在钎料中引入陶瓷相方法中陶瓷相的引入导致连接层对母材的润湿性降低的问题，而提供了一种用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料及用其进行的钎焊方法。

本发明用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料按重量百分比由30%~60%的Cu粉、30%~60%的Ni粉和0.5%~35%的增强相组成，所述增强相为TiB₂粉或者SiC粉。

本发明采用用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料进行钎焊的方法是通过以下步骤实现的：一、按重量百分比称取30%~60%的Cu粉、30%~60%的Ni粉及0.5%~35%的增强相，然后加入到球磨机中，然后在Ar气保护下，以300转/分～350转/分的速度球磨3h～5h，得到复合钎料，其中所述增强相为TiB₂粉或者SiC粉，球磨介质为直径5mm的Al₂O₃陶瓷球，球料质量比为30:1；二、将钛合金和陶瓷件的待焊接面用丙酮清洗并烘干；三、按复合钎料与粘结剂的体积比为1:0.5～2称取经步骤一得到的复合钎料与粘结剂，并将复合钎料与粘结剂混合均匀，涂覆在经步骤二处理的钛合金和陶瓷件的待焊接面上，涂覆层的厚度为100μm～500μm，得到待焊件；四、将经步骤三得到的待焊件放入真空钎焊炉中，然后以10℃/min升温至700℃，保温10～30min后，再以10℃/min的速度升温至900~1100℃，保温5～35min后，再以8～12℃/min速度降温至常温，得到钛合金与陶瓷件的钎焊连接件，即完成采用用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料的钎焊方法；其中步骤四的钎焊过程中钎焊炉内真空度不低于3×10^-3~5×10^-3Pa。

本发明步骤二中所述钛合金为TC4钛合金、TiB_w/TC4钛合金、TB2钛合金、TA7钛合金、TA8钛合金或者TC11钛合金；所述陶瓷件为C/C复合材料、Al₂O₃陶瓷、C_f-SiC陶瓷或者Si₃N₄陶瓷。

步骤三中所述的粘结剂按质量百分比由1%的丙三醇、3%的蒸馏水和96%的羟乙基纤维素混合而成。

本发明中的复合钎料钎焊钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料的原理如下：在765℃、790℃时利用镍和铜元素与钛元素的共晶反应，溶解钛合金母材，使钛元素的在很低的温度下以液态形式进入焊缝中，这样可以提高钛元素在焊缝中的扩散速度，利于钛元素在陶瓷基复合材料侧富集，更容易与陶瓷基复合材料形成连接用的反应层。与此同时在母材(钛合金)中的钛元素向陶瓷基复合材料侧扩散富集的过程中，与钎缝中的SiC或TiB₂颗粒发生反应，原位生成相应的Ti₅Si₃C或TiB化合物，这些产物自身的热膨胀系数介于陶瓷和钛合金之间，降低钎料的热膨胀系数；同时生成的Ti₅Si₃C或TiB化合物与钎料基体间有较强的结合，在钎缝中以针状或规则的颗粒形式存在，钉扎在晶界上，因此这些原位生成的化合物有效的缓解接头的残余应力，降低焊接接头出现裂纹的几率，达到了提高接头强度的目的。

本发明的有益效果是：本发明所提供的用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料，一方面制备方便，成分相对简单，熔点较低，而且可以在陶瓷颗粒含量很高时，仍然保证钎料对陶瓷基复合材料的润湿性。另一方面在钎焊过程中，增强体颗粒与熔入钎料中的钛元素发生反应，形成针状的化合物，降低接头的热膨胀系数，有效缓解接头应力状态，钉扎化合物的晶界，提高接头的强度。

本发明的复合钎料在钎焊过程中对陶瓷或陶瓷基复合材料的润湿性好，在钎焊过程中，能在陶瓷或陶瓷基复合材料侧形成反应层，同时在焊接接头处原位生成的Ti₅Si₃C和TiB化合物，能有效降低钎料的热膨胀系数，而且能有效的缓解接头的残余应力，降低焊接接头出现裂纹的几率，达到了提高接头强度。钎焊钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料得到的焊接接头的抗剪强度达16~45MPa，具有很好的力学性能。

附图说明

图1是具体实施方式二十得到的TiB_w/TC4钛合金与C/C复合材料的钎焊连接件的焊接接头的扫描电子显微镜（SEM）形貌图；图2是具体实施方式二十得到的焊接接头的1000倍扫描电子显微镜（SEM）形貌图；图3是具体实施方式二十得到的焊接接头的1000倍扫描电子显微镜（SEM）形貌图；图4是具体实施方式二十四得到的TiB_w/TC4钛合金与C/C复合材料的钎焊连接件的焊接接头的扫描电子显微镜（SEM）形貌图；图5是具体实施方式二十四得到的焊接接头的1000倍扫描电子显微镜（SEM）形貌图；图6是具体实施方式二十四得到的焊接接头的1000倍扫描电子显微镜（SEM）形貌图。

具体实施方式

具体实施方式一：本实施方式用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料按重量百分比由30%~60%的Cu粉、30%~60%的Ni粉和0.5%~35%的增强相组成，所述增强相为TiB₂粉或者SiC粉。

本实施方式的复合钎料中，Cu、Ni可以溶解Ti元素，易于在陶瓷或陶瓷基复合材料侧形成反应层，同时利用增强颗粒（TiB₂或者SiC）与Ti元素的反应，原位生成增强颗粒，降低应力、钉扎晶界，提高强度。

具体实施方式二：本实施方式与具体实施方式一不同的是用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料按重量百分比由40%~50%的Cu粉、40%~50%的Ni粉和1%~10%的增强相组成，所述增强相为TiB₂粉或者SiC粉。其它参数与具体实施方式一相同。

本实施方式的复合钎料成分更优。

具体实施方式三：本实施方式与具体实施方式一不同的是用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料按重量百分比由48.5%的Cu粉、48.5%的Ni粉和3%的TiB₂粉组成。其它参数与具体实施方式一相同。

具体实施方式四：本实施方式与具体实施方式一不同的是用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料按重量百分比由48.5%的Cu粉、48.5%的Ni粉和3%的SiC粉组成。其它参数与具体实施方式一相同。

具体实施方式五：本实施方式采用具体实施方式一所述的用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料进行钎焊的方法是通过以下步骤实现的：一、按重量百分比称取30%~60%的Cu粉、30%~60%的Ni粉及0.5%~35%的增强相，然后加入到球磨机中，然后在Ar气保护下，以300转/分～350转/分的速度球磨3h～5h，得到复合钎料，其中所述增强相为TiB₂粉或者SiC粉，球磨介质为直径5mm的Al₂O₃陶瓷球，球料质量比为30:1；二、将钛合金和陶瓷件的待焊接面用丙酮清洗并烘干；三、按复合钎料与粘结剂的体积比为1:0.5～2称取经步骤一得到的复合钎料与粘结剂，并将复合钎料与粘结剂混合均匀，涂覆在经步骤二处理的钛合金和陶瓷件的待焊接面上，涂覆层的厚度为100μm～500μm，得到待焊件；四、将经步骤三得到的待焊件放入真空钎焊炉中，然后以10℃/min升温至700℃，保温10～30min后，再以10℃/min的速度升温至900~1100℃，保温5～35min后，再以8～12℃/min速度降温至常温，得到钛合金与陶瓷件的钎焊连接件，即完成采用用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料的钎焊方法；其中步骤四的钎焊过程中钎焊炉内真空度不低于3×10^-3~5×10^-3Pa。

本实施方式采用润湿性好的复合钎料，在钎焊过程中对陶瓷或陶瓷基复合材料的采用润湿性好，在钎焊过程中，能在陶瓷或陶瓷基复合材料侧形成反应层，同时在焊接接头处原位生成的Ti₅Si₃C和TiB化合物，能有效降低钎料的热膨胀系数，而且能有效的缓解接头的残余应力，降低焊接接头出现裂纹的几率，达到了提高接头强度。钎焊钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料得到的焊接接头的抗剪强度达16~45MPa，具有很好的力学性能。

具体实施方式六：本实施方式与具体实施方式五不同的是步骤一中按重量百分比称取40%~50%的Cu粉、40%~50%的Ni粉及1%~10%的增强相，所述增强相为TiB₂粉或者SiC粉。其它步骤及参数与具体实施方式五相同。

具体实施方式七：本实施方式与具体实施方式五不同的是步骤一中按重量百分比称取48.5%的Cu粉、48.5%的Ni粉及3%的TiB₂粉。其它步骤及参数与具体实施方式五相同。

具体实施方式八：本实施方式与具体实施方式五不同的是步骤一中按重量百分比称取48.5%的Cu粉、48.5%的Ni粉及3%的SiC粉。其它步骤及参数与具体实施方式五相同。

具体实施方式九：本实施方式与具体实施方式五至八之一不同的是步骤一中以310转/分～340转/分的速度球磨3.5h～4.5h。其它步骤及参数与具体实施方式五至八之一相同。

具体实施方式十：本实施方式与具体实施方式五至八之一不同的是步骤一中以320转/分的速度球磨4h。其它步骤及参数与具体实施方式五至八之一相同。

具体实施方式十一：本实施方式与具体实施方式五至十之一不同的是步骤三中所述的粘结剂按质量百分比由1%的丙三醇、3%的蒸馏水和96%的羟乙基纤维素混合而成。其它步骤及参数与具体实施方式五至十之一相同。

具体实施方式十二：本实施方式与具体实施方式五至十一之一不同的是步骤三中按复合钎料与粘结剂的体积比为1:0.8～1.8称取经步骤一得到的复合钎料与粘结剂。其它步骤及参数与具体实施方式五至十一之一相同。

具体实施方式十三：本实施方式与具体实施方式五至十一之一不同的是步骤三中按复合钎料与粘结剂的体积比为1: 1.3称取经步骤一得到的复合钎料与粘结剂。其它步骤及参数与具体实施方式五至十一之一相同。

具体实施方式十四：本实施方式与具体实施方式五至十三之一不同的是步骤三中涂覆层的厚度为200μm～400μm。其它步骤及参数与具体实施方式五至十三之一相同。

具体实施方式十五：本实施方式与具体实施方式五至十三之一不同的是步骤三中涂覆层的厚度为300μm。其它步骤及参数与具体实施方式五至十三之一相同。

具体实施方式十六：本实施方式与具体实施方式五至十五之一不同的是步骤四中再以10℃/min的速度升温至900~980℃，保温8～20min。其它步骤及参数与具体实施方式五至十五之一相同。

具体实施方式十七：本实施方式与具体实施方式五至十五之一不同的是步骤四中再以10℃/min的速度升温至940~960℃，保温10min。其它步骤及参数与具体实施方式五至十五之一相同。

具体实施方式十八：本实施方式与具体实施方式五至十七之一不同的是步骤四中再以10℃/min速度降温至常温。其它步骤及参数与具体实施方式五至十七之一相同。

具体实施方式十九：本实施方式与具体实施方式五至十八之一不同的是其中步骤四的钎焊过程中钎焊炉内真空度不低于3.5×10^-3~4.5×10^-3Pa。其它步骤及参数与具体实施方式五至十八之一相同。

具体实施方式十九：本实施方式与具体实施方式五至十八之一不同的是其中步骤四的钎焊过程中钎焊炉内真空度不低于4×10^-3Pa。其它步骤及参数与具体实施方式五至十八之一相同。

具体实施方式二十：本实施方式采用用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料进行钎焊的方法是通过以下步骤实现的：一、按重量百分比称取48.5%的Cu粉、48.5%的Ni粉及3%的TiB₂粉，然后加入到球磨机中，然后在Ar气保护下，以320转/分的速度球磨4h，得到复合钎料，其中球磨介质为直径5mm的Al₂O₃陶瓷球，球料质量比为30:1；二、将TiB_w/TC4钛合金和C/C复合材料的待焊接面用丙酮清洗并烘干；三、按复合钎料与粘结剂的体积比为1:1.3称取经步骤一得到的复合钎料与粘结剂，并将复合钎料与粘结剂混合均匀，涂覆在经步骤二处理的TiB_w/TC4钛合金和C/C复合材料的待焊接面上，涂覆层的厚度为300μm，得到待焊件；四、将经步骤三得到的待焊件放入真空钎焊炉中，然后以10℃/min升温至700℃，保温20min后，再以10℃/min的速度升温至960℃，保温10min后，再以10℃/min速度降温至常温，得到TiB_w/TC4钛合金与C/C复合材料的钎焊连接件，即完成采用用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料的钎焊方法；其中步骤四的钎焊过程中钎焊炉内真空度不低于5×10^-3Pa。

本实施方式步骤三中所述的粘结剂按质量百分比由1%的丙三醇、3%的蒸馏水和96%的羟乙基纤维素混合而成。步骤二中将TiB_w/TC4钛合金和C/C复合材料在用丙酮清洗前，分别依次用200#、400#和600#砂纸，将TiB_w/TC4钛合金和C/C复合材料打磨平整。步骤一中采用行星式球磨机。

本实施方式得到的TiB_w/TC4钛合金与C/C复合材料的钎焊连接件的焊接接头的扫描电子显微镜（SEM）形貌图如图1所示，由图1可见，在C/C复合材料侧形成Ti₂Cu/TiC的反应层。对焊缝（即Ti₂Cu/TiC反应层）进行不同放大倍数的扫描电子显微镜形貌表征，得到的放大1000倍的SEM图如图2和图3所示，由图2和图3可见，焊缝中心出现均匀分布的TiB晶须，晶须长度在3~10μm。

本实施方式对得到的TiB_w/TC4钛合金与C/C复合材料的钎焊连接件的焊接接头，在INSTRON-1185万能材料试验机上测试接头压剪强度，常温静载，试验加载速率为0.5mm/s，测试得到的焊接接头的抗剪强度达16MPa。

具体实施方式二十一：本实施方式与具体实施方式二十不同的是步骤二和步骤三中C/C复合材料用Al₂O₃陶瓷代替，步骤四中再以10℃/min的速度升温至940℃。其它步骤及参数与具体实施方式二十相同。

本实施方式得到的TiB_w/TC4钛合金与Al₂O₃陶瓷的钎焊连接件的焊接接头的抗剪强度达40MPa。

具体实施方式二十二：本实施方式与具体实施方式二十不同的是步骤一中按重量百分比称取45%的Cu粉、47%的Ni粉及8%的TiB₂粉，然后加入到球磨机中。其它步骤及参数与具体实施方式二十相同。

本实施方式得到的TiB_w/TC4钛合金与Al₂O₃陶瓷的钎焊连接件的焊接接头的抗剪强度达35MPa。

具体实施方式二十三：本实施方式与具体实施方式二十不同的是步骤三中按复合钎料与粘结剂的体积比为1:0.5称取经步骤一得到的复合钎料与粘结剂，并将复合钎料与粘结剂混合均匀，涂覆在经步骤二处理的TiB_w/TC4钛合金和C/C复合材料的待焊接面上，涂覆层的厚度为100μm，得到待焊件。其它步骤及参数与具体实施方式二十相同。

本实施方式得到的TiB_w/TC4钛合金与Al₂O₃陶瓷的钎焊连接件的焊接接头的抗剪强度达30MPa。

具体实施方式二十四：本实施方式采用用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料进行钎焊的方法是通过以下步骤实现的：一、按重量百分比称取48.5%的Cu粉、48.5%的Ni粉及3%的SiC粉，然后加入到球磨机中，然后在Ar气保护下，以350转/分的速度球磨3h，得到复合钎料，其中球磨介质为直径5mm的Al₂O₃陶瓷球，球料质量比为30:1；二、将TiB_w/TC4钛合金和C/C复合材料的待焊接面用丙酮清洗并烘干；三、按复合钎料与粘结剂的体积比为1:2称取经步骤一得到的复合钎料与粘结剂，并将复合钎料与粘结剂混合均匀，涂覆在经步骤二处理的TiB_w/TC4钛合金和C/C复合材料的待焊接面上，涂覆层的厚度为500μm，得到待焊件；四、将经步骤三得到的待焊件放入真空钎焊炉中，然后以10℃/min升温至700℃，保温20min后，再以10℃/min的速度升温至950℃，保温10min后，再以10℃/min速度降温至常温，得到TiB_w/TC4钛合金与C/C复合材料的钎焊连接件，即完成采用用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料的钎焊方法；其中步骤四的钎焊过程中钎焊炉内真空度不低于8×10^-3Pa。

本实施方式得到的TiB_w/TC4钛合金与C/C复合材料的钎焊连接件的焊接接头的扫描电子显微镜（SEM）形貌图如图4所示，由图4可见，在C/C复合材料侧形成Ti₂Cu/TiC的反应层。对焊缝（即Ti₂Cu/TiC反应层）进行不同放大倍数的扫描电子显微镜形貌表征，得到的放大1000倍的SEM图如图5和图6所示，由图5和图6可见，焊缝中心出现均匀分布的Ti₅Si₃C。

本实施方式对得到的TiB_w/TC4钛合金与C/C复合材料的钎焊连接件的焊接接头，在INSTRON-1185万能材料试验机上测试接头压剪强度，常温静载，试验加载速率为0.5mm/s，测试得到的焊接接头的抗剪强度达20MPa。

具体实施方式二十五：本实施方式与具体实施方式二十四不同的是步骤二和步骤三中C/C复合材料用Al₂O₃陶瓷代替，步骤四中再以10℃/min的速度升温至940℃。其它步骤及参数与具体实施方式二十四相同。

本实施方式得到的TiB_w/TC4钛合金与Al₂O₃陶瓷的钎焊连接件的焊接接头，在Al₂O₃陶瓷材料侧形成Ti₃Cu₃O的反应层，焊缝中心出现均匀分布的Ti₅Si₃C。焊接接头抗剪强度达45MPa。

Claims

1.一种用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料，其特征在于复合钎料按重量百分比由30%~60%的Cu粉、30%~60%的Ni粉和0.5%~35%的增强相组成，所述增强相为TiB₂粉或者SiC粉。

2.根据权利要求1所述的一种用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料，其特征在于复合钎料按重量百分比由40%~50%的Cu粉、40%~50%的Ni粉和1%~10%的增强相组成，所述增强相为TiB₂粉或者SiC粉。

3.根据权利要求1所述的一种用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料，其特征在于复合钎料按重量百分比由48.5%的Cu粉、48.5%的Ni粉和3%的TiB₂粉组成。

4.根据权利要求1所述的一种用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料，其特征在于复合钎料按重量百分比由48.5%的Cu粉、48.5%的Ni粉和3%的SiC粉组成。

5.采用如权利要求1所述的用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料进行钎焊的方法，其特征在于钎焊方法是通过以下步骤实现的：一、按重量百分比称取30%~60%的Cu粉、30%~60%的Ni粉及0.5%~35%的增强相，然后加入到球磨机中，然后在Ar气保护下，以300转/分～350转/分的速度球磨3h～5h，得到复合钎料，其中所述增强相为TiB₂粉或者SiC粉，球磨介质为直径5mm的Al₂O₃陶瓷球，球料质量比为30:1；二、将钛合金和陶瓷件的待焊接面用丙酮清洗并烘干；三、按复合钎料与粘结剂的体积比为1:0.5～2称取经步骤一得到的复合钎料与粘结剂，并将复合钎料与粘结剂混合均匀，涂覆在经步骤二处理的钛合金和陶瓷件的待焊接面上，涂覆层的厚度为100μm～500μm，得到待焊件；四、将经步骤三得到的待焊件放入真空钎焊炉中，然后以10℃/min升温至700℃，保温10～30min后，再以10℃/min的速度升温至900~1100℃，保温5～35min后，再以8～12℃/min速度降温至常温，得到钛合金与陶瓷件的钎焊连接件，即完成采用用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料的钎焊方法；其中步骤四的钎焊过程中钎焊炉内真空度不低于3×10^-3~5×10^-3Pa。

6.根据权利要求5所述的采用用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料进行钎焊的方法，其特征在于步骤一中按重量百分比称取40%~50%的Cu粉、40%~50%的Ni粉及1%~10%的增强相，所述增强相为TiB₂粉或者SiC粉。

7.根据权利要求5或6所述的采用用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料进行钎焊的方法，其特征在于步骤二中所述钛合金为TC4钛合金、TiB_w/TC4钛合金、TB2钛合金、TA7钛合金、TA8钛合金或者TC11钛合金；所述陶瓷件为C/C复合材料、Al₂O₃陶瓷、C_f-SiC陶瓷或者Si₃N₄陶瓷。

8.根据权利要求7所述的采用用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料进行钎焊的方法，其特征在于步骤三中所述的粘结剂按质量百分比由1%的丙三醇、3%的蒸馏水和96%的羟乙基纤维素混合而成。

9.根据权利要求5、6或8所述的采用用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料进行钎焊的方法，其特征在于步骤三中按复合钎料与粘结剂的体积比为1:0.8～1.8称取经步骤一得到的复合钎料与粘结剂。

10.根据权利要求9所述的采用用于钛合金与陶瓷或陶瓷基复合材料钎焊的复合钎料进行钎焊的方法，其特征在于步骤四中再以10℃/min的速度升温至900~980℃，保温8～20min。