CN101772586B - Ni基合金-高铬钢构造物及其制造方法 - Google Patents

Ni基合金-高铬钢构造物及其制造方法 Download PDF

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Abstract

提供一种利用焊接使Ni基合金和高铬钢接合并能够通过实施适当的热处理来维持上述接合部的强度的Ni基合金-高铬钢构造物及其制造方法。该构造物的制造方法中，所述构造物为通过利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，并在该第一部件彼此接合而成的部件上接合由高铬钢形成的第二部件而形成，利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，对该第一部件之间的焊接接头实施第一级时效处理后，在上述第一部件彼此连接的部件上利用焊接接合由高铬钢形成的第二部件，其后，实施对上述第一部件之间的焊接接头进行的第二级时效处理的施工及对上述第一部件和第二部件的焊接部进行的焊接后热处理。

Description

Ni基合金-高铬钢构造物及其制造方法
技术领域
本发明涉及一种主要构成蒸汽轮机、燃气轮机等的转子、壳体等与高温流体接触的部件的Ni基合金-高铬钢构造物及其制造方法。
背景技术
现在，作为主要的发电方法使用核能、火力、水力三种方法，从资源量及能量密度的观点，预想今后也以上述三种发电方法作为主要的发电方法被使用。其中，火力发电作为安全且应对负载变动的能力较高的发电方法而利用价值较高，预想在发电领域今后也会继续发挥重要的作用。
在包括蒸汽轮机的煤焚烧火力发电中，一直以来高效率化得到推进，现在一般在600℃级以下的蒸汽条件下进行发电，对于涡轮转子、动叶片等的主要部件使用具有相对于上述蒸汽温度的耐热性的12Cr钢等的高铬钢(铁素体系耐热钢)。
另外，近年为了降低CO2排出量和进一步提高热效率，要求采用700℃级的蒸汽条件的发电技术，但是如果采用700℃级的蒸汽条件则上述12Cr钢等的高铬钢(铁素体系耐热钢)变得强度不足。
因此，作为涡轮转子的材料，考虑应用具有更高的高温强度的Ni基合金，但是由于Ni基合金难于进行大型钢块的制造，因此涡轮转子的大型化较难，进而价格非常高，因此仅使用Ni基合金制造涡轮转子不现实。
因此，在专利文献1中公示了如下涡轮转子：是由Ni基合金构成的情况为仅在必须的部位使用Ni基合金而除此以外的部位由钢铁材料构成的涡轮转子，且是导入650℃以上的高温蒸汽的蒸汽轮机中具备的涡轮转子，上述涡轮转子通过熔敷分别连接根据蒸汽温度分割为由Ni基合金构成的部分和由CrMoV钢构成的部分的部位而构成，由上述Ni基合金构成的部分和由上述CrMoV钢构成的部分的连接部及由上述CrMoV钢构成的部分的蒸汽温度维持在580℃以下。另外，作为CrMoV钢，例举了以重量％计含有0.85～2.5％的Cr的低CrMoV钢。
但是，在专利文献1公示的技术中，作为CrMoV钢例举了以重量％计含有0.85～2.5％的Cr的低CrMoV钢，预想该低CrMoV钢中在由Ni基合金构成的部位以外的部位上耐热性不足，在高温的蒸汽轮机、燃气轮机中使用的情况下需要代替低CrMoV钢而使用12Cr钢等的高铬钢。
另外，为了确保焊接后的接头部的强度，需要在焊接后进行适当的处理，但是专利文献1中对于热处理没有公开，不清楚是否能够确保焊接接头部的强度。
专利文献1：日本特开2008-88525号公报
发明内容
因此，本发明鉴于该现有技术的问题，其目的在于提供一种利用焊接使Ni基合金和高铬钢接合并能够通过实施适当的热处理来维持上述接合部的强度的Ni基合金-高铬钢构造物及其制造方法。
为了解决上述课题，本发明中，提供一种构造物的制造方法，所述构造物通过利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，并在该第一部件彼此接合而成的部件上接合由高铬钢形成的第二部件而形成，其特征在于，利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，对该第一部件之间的焊接接头实施第一级时效处理后，在上述第一部件彼此连接而成的部件上利用焊接接合由高铬钢形成的第二部件，其后，实施对上述第一部件之间的焊接接头进行的第二级时效处理的施工、及对上述第一部件和第二部件的焊接部进行的焊接后热处理。
另外，提供一种构造物的制造方法，所述构造物通过利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，并在该第一部件彼此接合而成的部件上接合由高铬钢形成的第二部件而构成，其特征在于，利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，对该第一部件之间的焊接接头实施第一级时效处理及第二级时效处理后，在上述第一部件彼此连接而成的部件上利用焊接接合由高铬钢形成的第二部件，并对该焊接部实施焊接后热处理。
上述第一部件彼此、及第一部件和第二部件的焊接部直接在焊接的状态下进入淬火状态，为了确保焊接接头的强度特性不可缺少对应于各接头的焊接后热处理。因此，在Ni基合金彼此的焊接部即第一部件彼此的焊接部进行第一级及第二级时效处理，在Ni基合金和高铬钢即第一部件和第二部件的焊接部实施焊接后热处理，从而能够确保焊接部的强度。
另外，也可以使对上述第一部件之间的焊接接头进行的第二级时效处理温度与对上述第一部件和第二部件的焊接部实施的焊接后热处理温度为同一温度，并同时进行上述第二级时效处理和上述焊接后热处理。
上述第一部件为Ni基合金、第二部件为高铬钢时，上述第二级时效处理温度条件与上述第一部件和第二部件的焊接部的焊接后热处理温度条件大致相同。
因此，可以在实施上述第一级时效处理后，将上述第一部件和上述第二部件焊接，并同时进行上述第一部件之间的焊接接头的第二级时效处理和上述焊接后热处理，从而缩短热处理所需时间。
此时，并不是仅对上述第一部件之间的焊接接头、第一部件和第二部件的焊接部局部地进行热处理，而是对Ni基合金-高铬钢构造物整体进行热处理，这对于防止残余应力的不平衡、变形也是有效的。
另外，也可以在700～1000℃下进行上述第一部件之间的焊接接头的第一级时效处理，在600～800℃下实施上述第二级时效处理及上述第一部件和第二部件的焊接部的焊接后热处理。
通过在这样的温度范围内实施热处理，能够使上述各焊接部具有充分的强度。
另外，也可以利用焊接使至少两个上述第一部件彼此接合，对该第一部件之间的焊接接头实施第一级时效处理后，在上述第一部件彼此连接而成的部件上利用焊接接合由高铬钢形成的第二部件，进而，在上述第二部件上利用焊接接合由低铬钢形成的第三部件，其后，实施对上述第一部件之间的焊接接头进行的第二级时效处理、对上述第一部件和第二部件的焊接部进行的焊接后热处理、及对上述第二部件和第三部件的焊接部进行的焊接后热处理。
不仅是Ni基合金及高铬钢，还可以根据需要焊接接合低铬钢。例如在蒸汽轮机的转子中，在高温蒸汽通过的附近需要具有高耐热性的Ni基合金，但是由于在端部附近并不那么需要高耐热性，因此低铬钢就足够。因此，在将本发明的Ni基合金-高铬钢构造物用于蒸汽轮机的转子中的情况下，即使其端部为低铬钢，在耐热上也没有问题，通过在局部使用低铬钢能够将转子(Ni基合金-高铬钢构造物)整体的材料费抑制得较低。
另外，也可以使对上述第一部件之间的焊接接头进行的第二级时效处理温度、对上述第一部件和第二部件的焊接部实施的焊接后热处理温度、及对上述第二部件和第三部件的焊接部实施的焊接后热处理温度为同一温度，并同时进行上述第二级时效处理和上述各焊接后热处理。
上述第一部件为Ni基合金、第二部件为高铬钢、第三部件为低铬钢时，上述第二级时效处理温度条件、上述第一部件和第二部件的焊接部的焊接后热处理温度条件、及上述第二部件和第三部件的焊接部的焊接后热处理温度条件大致相同。
因此，实施上述第一级时效处理后，焊接上述第一部件和上述第二部件，并同时进行上述第一部件之间的焊接接头的第二级时效处理和上述各焊接后热处理(上述第一部件和第二部件的焊接部的焊接后热处理及上述第二部件和第三部件的焊接部的焊接后热处理)，从而能够缩短热处理所需时间。
此时，不是仅对上述第一部件之间的焊接接头、第一部件和第二部件的焊接部及第二部件和第三部件的焊接部局部地进行热处理，而是对Ni基合金-高铬构造物整体进行热处理，这对于防止残余应力的不平衡、变形也是有效的。
另外，也可以在700～1000℃下进行上述第一部件之间的焊接接头的第一级时效处理，在600～800℃下实施上述第二级时效处理、上述第一部件和第二部件的焊接部的焊接后热处理、及上述第二部件和第三部件的焊接部的焊接后热处理。
通过在这样的温度范围内实施热处理，能够使上述各焊接部具有充分的强度。
另外，作为用于解决课题的构造物的发明，其特征在于，
所述构造物通过利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，并在该第一部件彼此接合而成的部件上接合由高铬钢形成的第二部件而形成，其特征在于，利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，对该第一部件之间的焊接接头实施第一级时效处理后，在上述第一部件彼此连接而成的部件上利用焊接接合由高铬钢形成的第二部件，实施对上述第一部件之间的焊接接头进行的第二级时效处理的施工、及对上述第一部件和第二部件的焊接部进行的焊接后热处理，由此形成所述构造物。
另外，所述构造物通过利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，并在该第一部件彼此接合而成的部件上接合由高铬钢形成的第二部件而构成，其特征在于，利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，对该第一部件之间的焊接接头实施第一级时效处理及第二级时效处理后，在上述第一部件彼此连接而成的部件上利用焊接接合由高铬钢形成的第二部件，对该焊接部实施焊接后热处理，由此形成所述构造物。
本发明的Ni基合金-高铬钢构造物也可以利用焊接使至少两个上述第一部件彼此接合，对该第一部件之间的焊接接头实施第一级时效处理后，在上述第一部件彼此连接而成的部件上利用焊接接合由高铬钢形成的第二部件，在上述第二部件上利用焊接接合由低铬钢形成的第三部件，实施对上述第一部件之间的焊接接头进行的第二级时效处理、对上述第一部件和第二部件的焊接部进行的焊接后热处理、及对上述第二部件和第三部件的焊接部进行的焊接后热处理，由此形成所述Ni基合金-高铬钢构造物。
另外，本发明的Ni基合金-高铬钢构造物也可以在700～1000℃下进行上述第一部件之间的焊接接头的第一级时效处理，在600～800℃下实施上述第二级时效处理、上述第一部件和第二部件的焊接部的焊接后热处理及上述第二部件和第三部件的焊接部的焊接后热处理，由此形成所述Ni基合金-高铬钢构造物。
进而，本发明的Ni基合金-高铬钢构造物也可以在导入作为蒸汽或燃气的动作流体的旋转设备的转子或壳体的构成中使用。
如上所述，根据本发明，能够提供一种利用焊接使Ni基合金和高铬钢接合并能够通过实施适当的热处理来维持上述接合部的强度的Ni基合金-高铬钢构造物及其制造方法。
附图说明
图1是示意性地表示通过实施例1所涉及的本发明的Ni基合金-高铬钢构造物形成的涡轮转子的构成的俯视图。
图2是表示实施例1所涉及的涡轮转子的制造工序的概略图。
图3是具备通过实施例2所涉及的本发明的Ni基合金-高铬钢构造物形成的内部壳体的蒸汽轮机的上部剖面图。
具体实施方式
以下，参照附图例示性地对本发明的优选实施例进行详细说明。但只要该实施例所记载的构成部件的尺寸、材质、形状、及其相对配置等没有特别特定的记载，本发明的范围就不限于此，这仅是说明例。
[实施例1]
图1是示意性地表示通过实施例1所涉及的本发明的Ni基合金-高铬钢构造物形成的涡轮转子1的构成的俯视图。
(构成)
首先使用图1对实施例1所涉及的导入650℃以上的蒸汽的蒸汽轮机所使用的涡轮转子的构成进行说明。
如图1所示，涡轮转子1由两个Ni基合金部11a、11b、两个高铬钢部12a、12b、两个低铬钢部13a、13b构成。
两个Ni基合金部11a和11b利用焊接接合而形成焊接接头21，两个Ni基合金部11a、11b分别利用焊接与高铬钢部12a、12b接合而分别形成焊接接头22a、22b，进而高铬钢部12a、12b分别利用焊接与低铬钢部13a、13b接合而分别形成焊接接头23a、23b，从而从一端部按照低铬钢部13a、焊接接头23a、高铬钢部12a、焊接接头22a、Ni基合金部11a、焊接接头21、Ni基合金部11b、焊接接头22b、高铬钢部12b、焊接接头23b、低铬钢部13b的顺序形成一体化的涡轮转子1。
另外，上述Ni基合金部11a、11b及焊接接头21配置在暴露于650℃以上的温度的蒸汽中的位置，焊接接头22a及22b、以及高铬钢部12a、12b配置在暴露于650℃以下的温度的蒸汽中的位置，上述焊接接头23a、23b、以及低铬钢13a、13b配置在更低温的位置。这些配置温度只要是可稳定使用构成上述各部位的材料的高温界限温度以下即可，也可以设定为其他的温度。
(材料)
接着，对构成涡轮转子1的Ni基合金部11a、11b、高铬钢部12a、12b、低铬钢部13a、13b的材料进行说明。
(A)Ni基合金部
Ni基合金部优选通过具有即使在650℃以上优选700℃左右的高温下也可稳定地使用的耐热性，且从室温(也称为“常温”。以下相同。)到700℃的平均线膨胀系数为12.4×10-6/℃～15.5×10-6/℃的Ni基合金形成。这是因为，通过使用具有上述范围的线膨胀系数的Ni基合金，Ni基合金部11a、11b和高铬钢部12a、12b的线膨胀系数的差变小，因此Ni基合金部11a、11b和高铬钢部12a、12b之间的焊接接头22a、22b的热应力也变小，因此容易确保上述焊接接头的强度。
作为上述线膨胀系数为12.4×10-6/℃～15.5×10-6/℃的Ni基合金的例子，可以例举表1总结的(1)～(6)的化学组成范围的材料。
Ni基合金不限于(1)～(6)的范围，只要是具有即使在650℃以上优选700℃以上的高温下也可稳定地使用的耐热性，且从室温到700℃的平均线膨胀系数为上述12.4×10-6/℃～15.5×10-6/℃的范围的Ni基合金即可，也可以是其他的组成。
[表1]
Figure GPA00001014796200101
表1中的％是指重量％。
另外，表1中(1)～(6)的组成的Ni基合金中也包含不可避免的杂质，但是优选其含有率接近0％。
(B)高铬钢部
高铬钢部优选通过具有到650℃左右的温度为止可稳定使用的耐热性，且从室温到700℃的平均线膨胀系数为11.2×10-6/℃～12.4×10-6/℃的高铬钢形成。这是因为，通过使用具有上述范围的线膨胀系数的Ni基合金，Ni基合金部11a、11b和高铬钢部12a、12b的线膨胀系数的差变小，因此Ni基合金部11a、11b和高铬钢部12a、12b之间的焊接接头22a、22b的热应力也变小，因此即使在上述焊接接头上也容易确保充分的强度。
作为上述线膨胀系数为11.2×10-6/℃～12.4×10-6/℃的高铬钢，可以列举表2总结的(7)(8)的化学组成范围的材料。
高铬钢不限于(7)(8)的范围，只要是具有到650℃左右的温度为止可稳定地使用的耐热性，且从室温到700℃的平均线膨胀系数为上述的11.2×10-6/℃～12.4×10-6/℃的范围的高铬钢即可，也可以是其他的组成。
这样的范围的高铬钢也包含一般涡轮转子所使用的12Cr钢，可以将以往涡轮转子所使用的12Cr钢作为高铬钢使用。
[表2]
  (7)   (8)
  C   ≥0.10％   0.08～0.25％
  Si   ≤0.10％   ≤0.10％
  Mn   0.05～1.5％   ≤0.10％
  Ni   ≤1.5％   0.05～1.0％
  Cr   7～10％   10～12.5％
  Mo   (参照下述)   0.6～1.9％
  W   (参照下述)   1.0～1.95％
  V   0.10～0.30％   0.10～0.35％
  Nb   0.02～0.10％   0.02～0.10％
  N   0.01～0.07％   0.01～0.08％
  Al   ≤0.02％
  B   0.001～0.01％
  Co   2.0～8.0％
  Fe   余量   余量
  其他条件   含有连接A(1.75％Mo、0.0％W)、B(1.75％Mo、0.5％W)、C(1.53％Mo、0.5％W)、D(1.3％Mo、1.0％W)、E(2.0％Mo、1.0％W)、F(2.5％Mo、0.5％W)、G(2.5％Mo、0.0％W)、A的直线的内侧(不包含直线)的量
表2中的％是指重量％。
另外，表2中(7)(8)的组成的高铬钢中也包含不可避免的杂质，但是优选其含有率接近0％。
(C)低铬钢部
低铬钢部具有到温度低于上述高铬钢部的低铬钢部上升的温度为止可稳定地使用的耐热性即可，例如可以列举2.25CrMoV钢或CrMoV钢等。
低铬钢部不限于2.25CrMoV钢或CrMoV钢，只要是具有即使在温度低于上述高铬钢部的低铬钢部上升的温度下也可稳定地使用的耐热性的低铬钢即可，也可以是其他的组成。
(制造方法)
接着参照图1及图2对实施例1的涡轮转子1的制造方法进行说明。
图2是表示实施例1涉及的涡轮转子1的制造工序的概略图。
图2中通过概略图表示四种制造工序，第一制造工序是101→102→103→104→111→112→115→116→117的工序，第二制造工序是101→102→103→104→111→112→113→114的工序，第三制造工序是101→102→103→104→105→108→109→110的工序，第四制造工序是101→102→103→104→105→106→107。
以下从第一制造工序开始依次说明。
(A)第一制造工序
在第一制造工序中，在101首先进行Ni基合金部11a、11b的固溶处理。
接着在102将Ni基合金部彼此焊接，根据需要在103实施Ni基合金彼此的接头21的固溶处理。接着在104进行Ni基合金彼此的接头21的第一级时效(a)。第一级时效在700～1000℃的范围进行。
在104结束上述第一级时效后，在111接着进行完成了第一级时效的Ni基合金彼此的接头21(a)的第二级时效。第二级时效在600～800℃下实施。
在111结束第二级时效后，在112将Ni基合金部11a、11b和高铬钢部12a、12b焊接(b”)，在115实施该焊接部(b”)的热处理。该热处理在600～800℃下实施。
在115结束Ni基合金部11a、11b和高铬钢部12a、12b的焊接部(b”)的热处理后，在116将高铬钢部12a、12b和低铬钢部13a、13b焊接(c”’)，在117对该焊接部(c”’)实施热处理。该热处理在600～800℃下实施。
通过以上的从101到117的工序，Ni基合金彼此的焊接部被实施第一级时效(104)及第二级时效(111)，Ni基合金和高铬钢的焊接部在焊接后被实施热处理(115)，高铬钢和低铬钢的焊接部在焊接后被实施热处理(117)，能够制造焊接接头部也具有充分的强度的转子。
(B)第二制造工序
第二制造工序到图2的112为止与上述第一制造工序相同，因此省略其说明。
在112将Ni基合金部11a、11b和高铬钢部12a、12b焊接(b”)后，接着在113将高铬钢部12a、12b和低铬钢部13a、13b焊接(c”)。
在113结束上述焊接(c”)后，在114对Ni基合金部11a、11b和高铬钢部12a、12b的焊接部(b”)、以及高铬钢部12a、12b和低铬钢部13a、13b的焊接部(c”)实施热处理。该热处理在600～800℃下实施。
通过以上的工序制造转子1。
在第二制造工序中，利用可在相同的温度下实施Ni基合金部11a、11b和高铬钢部12a、12b的焊接部的热处理与高铬钢部12a、12b和低铬钢部13a、13b的焊接部的热处理，在112、113实施焊接后，在114同时实施热处理。由此，可在比第一制造工序短的时间内制造涡轮转子1。
(C)第三制造工序
第三制造工序到图2的104为止与上述第一及第二制造工序相同，因此省略其说明。
在104结束Ni基合金彼此的接头21的第一级时效处理后，在105将Ni基合金部11a、11b和高铬钢部12a、12b焊接(b)。该焊接结束后在108对转子整体在600～800℃下实施热处理。由此，Ni基合金彼此的接头21的二级时效完成，并且Ni基合金部和高铬钢部的焊接部的焊接后的热处理也完成。
在108结束热处理后，在109将高铬钢部12a、12b和低铬钢部13a、13b焊接(c’)，并在110对该焊接部(c’)在600～800℃下实施热处理。
通过以上的工序制造转子1。
在第三制造工序中，利用可在相同的温度下实施Ni基合金部彼此的接头的第二级时效与Ni基合金部11a、11b和高铬钢部12a、12b的焊接部的热处理，在108同时实施该第二级时效和热处理。由此，可在比第一制造工序短的时间内制造涡轮转子1。另外，通过在108对转子整体进行热处理，对防止残余应力的不平衡、变形也是有效的。
(D)第四制造工序
第四制造工序到图2的105为止与上述第三制造工序相同，因此省略其说明。
在105将Ni基合金部11a、11b和高铬钢部12a、12b焊接(b)后，接着在106将高铬钢部12a、12b和低铬钢部13a、13b焊接(c)。该焊接结束后对转子整体在600～800℃下实施热处理。由此，Ni基合金彼此的接头21的二级时效完成，并且Ni基合金部和高铬钢部的焊接部的焊接后的热处理也完成，进而高铬钢部和低铬钢部的焊接部的焊接后的热处理也完成。
通过以上的工序制造转子1。
在第四制造工序中，利用可在相同的温度下实施Ni基合金部彼此的接头的第二级时效、Ni基合金部11a、11b和高铬钢部12a、12b的焊接部的热处理、及高铬钢部12a、12b和低铬钢部13a、13b的焊接部的热处理，在107同时实施该第二级时效和热处理。由此，可在比第一～第三的任意一个制造工序都短的时间内制造涡轮转子1，并且在107对转子整体进行热处理，从而对防止残余应力的不平衡、变形也是有效的。
[实施例2]
图3是具备通过实施例2所涉及的本发明的Ni基合金-高铬钢构造物形成的内部壳体的蒸汽轮机的上部剖面图。
以下对内部壳体进行说明。
(构成)
如图3所示，蒸汽轮机30具备由内部壳体31和设置在其外侧的外部壳体34构成的二重构造的壳体。另外，在内部壳体33内贯通设置有涡轮转子36。另外，蒸汽轮机30构成为，主蒸汽管35贯通外侧壳体34及内侧壳体31而设置，从该主蒸汽管35导入的蒸汽在安装于上述内侧壳体33的内周面上的静叶片(未图示)和安装在转子36的外周面上的动叶片(未图示)之间流通。
上述内部壳体30通过本发明的Ni基合金-高铬钢构造物形成。如图3所示，内部壳体33由两个Ni基合金部32a、32b、一个高铬钢部33构成。
两个Ni基合金部32a和32b利用焊接接合而形成焊接接头42，Ni基合金部32b利用焊接与高铬钢部33接合而形成焊接接头43，从而从一端部按照Ni基合金部32a、焊接接头42、Ni基合金部32b、焊接接头43、高铬钢部33的顺序形成一体化的内部壳体31。
另外，上述Ni基合金部32a设置为包围上述主蒸汽管35，导入蒸汽的周围的高温部通过Ni基合金部32a或32b形成。
(材料)
Ni基合金部32a、32b及高铬钢部33可与实施例1相同地由例如表1及表2中总结的材料形成。
(制造方法)
能够通过与图2总结的实施例1相同的方法制造。但是在实施例2中，与实施例1不同没有设置低铬钢部，因此实施例1的上述(A)第一制造方法、(B)第二制造方法、(C)第三制造方法、(D)第四制造方法与第一制造方法和第二制造方法、第三制造方法和第四制造方法同义，可以例示图2的下述两种制造方法：
·101→102→103→104→111→112→114
·101→102→103→104→105→107
产业上的可利用性
可作为Ni基合金-高铬钢构造物及其制造方法进行利用，所述Ni基合金-高铬钢构造物利用焊接使Ni基合金和高铬钢接合，并能够通过实施适当的热处理来维持上述接合部的强度。

Claims (13)

1.一种Ni基合金-高铬钢构造物的制造方法，所述构造物通过利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，并在该第一部件彼此接合而成的部件上接合由高铬钢形成的第二部件而形成，其特征在于，
利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，
对该第一部件之间的焊接接头实施第一级时效处理后，在上述第一部件彼此连接而成的部件上利用焊接接合由高铬钢形成的第二部件，
其后，实施对上述第一部件之间的焊接接头进行的第二级时效处理的施工、及对上述第一部件和第二部件的焊接部进行的焊接后热处理，
在700～1000℃下进行上述第一部件之间的焊接接头的第一级时效处理，在600～800℃下实施上述第二级时效处理及上述第一部件和第二部件的焊接部的焊接后热处理。
2.一种Ni基合金-高铬钢构造物的制造方法，所述构造物通过利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，并在该第一部件彼此接合而成的部件上接合由高铬钢形成的第二部件而构成，其特征在于，
利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，
对该第一部件之间的焊接接头实施第一级时效处理及第二级时效处理后，在上述第一部件彼此连接而成的部件上利用焊接接合由高铬钢形成的第二部件，并对该焊接部实施焊接后热处理，
在700～1000℃下进行上述第一部件之间的焊接接头的第一级时效处理，在600～800℃下实施上述第二级时效处理及上述第一部件和第二部件的焊接部的焊接后热处理。
3.如权利要求1所述的Ni基合金-高铬钢构造物的制造方法，其特征在于，
使对上述第一部件之间的焊接接头进行的第二级时效处理温度与对上述第一部件和第二部件的焊接部实施的焊接后热处理温度为同一温度，
并同时进行上述第二级时效处理和上述焊接后热处理。
4.如权利要求1所述的Ni基合金-高铬钢构造物的制造方法，其特征在于，
利用焊接使至少两个上述第一部件彼此接合，
对该第一部件之间的焊接接头实施第一级时效处理后，在上述第一部件彼此连接而成的部件上利用焊接接合由高铬钢形成的第二部件，
进而，在上述第二部件上利用焊接接合由低铬钢形成的第三部件，
其后，实施对上述第一部件之间的焊接接头进行的第二级时效处理、对上述第一部件和第二部件的焊接部进行的焊接后热处理、及对上述第二部件和第三部件的焊接部进行的焊接后热处理。
5.如权利要求4所述的Ni基合金-高铬钢构造物的制造方法，其特征在于，
使对上述第一部件之间的焊接接头进行的第二级时效处理温度、对上述第一部件和第二部件的焊接部实施的焊接后热处理温度、及对上述第二部件和第三部件的焊接部实施的焊接后热处理温度为同一温度，
并同时进行上述第二级时效处理和上述各焊接后热处理。
6.如权利要求4或5所述的Ni基合金-高铬钢构造物的制造方法，其特征在于，
在700～1000℃下进行上述第一部件之间的焊接接头的第一级时效处理，在600～800℃下实施上述第二级时效处理、上述第一部件和第二部件的焊接部的焊接后热处理、及上述第二部件和第三部件的焊接部的焊接后热处理。
7.一种Ni基合金-高铬钢构造物，通过利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，并在该第一部件彼此接合而成的部件上接合由高铬钢形成的第二部件而形成，其特征在于，
利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，对该第一部件之间的焊接接头实施第一级时效处理后，在上述第一部件彼此连接而成的部件上利用焊接接合由高铬钢形成的第二部件，实施对上述第一部件之间的焊接接头进行的第二级时效处理的施工、及对上述第一部件和第二部件的焊接部进行的焊接后热处理，由此形成所述Ni基合金-高铬钢构造物，
在700～1000℃下进行上述第一部件之间的焊接接头的第一级时效处理，在600～800℃下实施上述第二级时效处理及上述第一部件和第二部件的焊接部的焊接后热处理，由此形成所述Ni基合金-高铬钢构造物。
8.一种Ni基合金-高铬钢构造物，通过利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，并在该第一部件彼此接合而成的部件上接合由高铬钢形成的第二部件而构成，其特征在于，
利用焊接使由Ni基合金形成的至少两个第一部件彼此接合，对该第一部件之间的焊接接头实施第一级时效处理及第二级时效处理后，在上述第一部件彼此连接而成的部件上利用焊接接合由高铬钢形成的第二部件，对该焊接部实施焊接后热处理，由此形成所述Ni基合金-高铬钢构造物，
在700～1000℃下进行上述第一部件之间的焊接接头的第一级时效处理，在600～800℃下实施上述第二级时效处理及上述第一部件和第二部件的焊接部的焊接后热处理，由此形成所述Ni基合金-高铬钢构造物。
9.如权利要求7所述的Ni基合金-高铬钢构造物，其特征在于，
使对上述第一部件之间的焊接接头进行的第二级时效处理温度与对上述第一部件和第二部件的焊接部实施的焊接后热处理温度为同一温度，
并同时实施上述第二级时效处理和上述焊接后热处理，由此形成所述Ni基合金-高铬钢构造物。
10.如权利要求7所述的Ni基合金-高铬钢构造物，其特征在于，
利用焊接使至少两个上述第一部件彼此接合，对该第一部件之间的焊接接头实施第一级时效处理后，在上述第一部件彼此连接而成的部件上利用焊接接合由高铬钢形成的第二部件，在上述第二部件上利用焊接接合由低铬钢形成的第三部件，
实施对上述第一部件之间的焊接接头进行的第二级时效处理、对上述第一部件和第二部件的焊接部进行的焊接后热处理、及对上述第二部件和第三部件的焊接部进行的焊接后热处理，由此形成所述Ni基合金-高铬钢构造物。
11.如权利要求10所述的Ni基合金-高铬钢构造物，其特征在于，
使对上述第一部件之间的焊接接头进行的第二级时效处理温度、对上述第一部件和第二部件的焊接部实施的焊接后热处理温度、及对上述第二部件和第三部件的焊接部实施的焊接后热处理温度为同一温度，
并同时实施上述第二级时效处理和上述各焊接后热处理，由此形成所述Ni基合金-高铬钢构造物。
12.如权利要求10或11所述的Ni基合金-高铬钢构造物，其特征在于，
在700～1000℃下进行上述第一部件之间的焊接接头的第一级时效处理，在600～800℃下实施上述第二级时效处理、上述第一部件和第二部件的焊接部的焊接后热处理、及上述第二部件和第三部件的焊接部的焊接后热处理，由此形成所述Ni基合金-高铬钢构造物。
13.如权利要求7～12中任意一项所述的Ni基合金-高铬钢构造物，其特征在于，
在导入作为蒸汽或燃气的动作流体的旋转设备的转子或壳体的构成中使用。
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