CN101474842B - 改善硬质聚氨酯发泡塑料填充性能的方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种改善硬质聚氨酯发泡塑料的填充性能的方法，其特征在于在发泡过程中采用引气装置对需填充硬质聚氨酯发泡塑料的腔体内压进行控制，将影响反应液流动的气体引出，以使反应液在整个发泡反应过程中容易流动。本发明可将影响反应液产生的气体不断引出，使得反应液在整个反应过程中容易流动，从本质上解决了现有的聚氨酯硬泡成型过程中流动性能低、充填性差问题，大幅改善了泡沫成型过程中的充填性能。采用本发明制备的硬质聚氨酯泡沫，在保证性能的情况下，与不采用本发明相比，充填量减少了5～20％。本发明利用现有的泡沫生产设备，并略作改造即可实施。

Description

改善硬质聚氨酯发泡塑料填充性能的方法
技术领域
本发明涉及在硬质聚氨酯泡沫塑料领域，具体说是一种改善硬质聚氨酯发泡塑料填充性能的方法，通过采用引气装置对需填充硬质聚氨酯发泡塑料的腔体内压进行控制，将影响反应液流动的气体引出，以使反应液在整个发泡反应过程中容易流动，改善了硬质聚氨酯发泡的填充性能。
背景技术
硬质聚氨酯泡沫塑料(简称聚氨酯硬泡)通常是在发泡剂的存在下，由聚合异氰酸酯与多元醇组合料组分进行反应而成，通常用作冰箱、冷柜、冷库和管道的绝热保温材料。硬质聚氨酯泡沫的成型工艺有多种，最常用的是模塑发泡成型工艺。
聚氨酯硬质泡沫发泡通常是在相对密封模具进行的。当原料经发泡机的枪头充分混合后，多元醇与水和异氰酸酯进行反应，同时放出热量，反应液的温度升高；而物理发泡剂通常是一种低沸点的化合物，受热汽化，形成气泡。少量的气体(发泡剂)从反应液中逸出，在模腔内累积，造成模腔内压的升高；另一方面，由于反应液的不断膨胀，使得模腔空间越来越小，模腔内压升高。这样，内压升高阻碍了反应液的流动。
以冰箱为例，发泡前通常先将钢板外壳和塑料内胆进行预装，将它置于冰箱发泡模具内，外壳有外夹具，内胆有内模支撑。这样塑料内胆与钢板外壳之间围成腔体(见图3-1)。将多元醇组合料和发泡剂预先混合，再与异氰酸酯通过高压发泡机充分混合后注射入腔体中。这样异氰酸酯和多元醇进行反应，发泡剂受热汽化，使反应液膨胀，同时反应液在腔体内流动，直到充满整个腔体，最后固化成型。此过程中，反应液会逐步释放气体，如果不及时排出，这些气体会在模腔中累积，产生一定的内压，阻碍聚氨酯反应液的流动，使泡沫充填性变差。冰箱箱体口框处的连接方式是先将钢板折成“U”形，后将内胆折边插入后用热熔胶等固定(参见图3-2)，这种连接方式使得钢板与内胆连接处几乎没有什么空隙，难以自然排气。
硬质聚氨酯泡沫的性能与反应速度有直接的关系，反应速度通常以纤维时间来表征。一般来说，较短的纤维时间，可获得更精细的泡孔结构，更快的固化时间。纤维时间越短，越不利于排气，泡沫的充填性越差。目前，硬质聚氨酯模塑发泡的工艺参数之纤维时间：35～120秒。
发明内容
本发明要解决的就是现有的硬质聚氨酯发泡塑料在发泡成型过程中流动性能低、充填性差问题。
申请人经研究发现：在一个相对封闭的平板模腔内(参见图4-1)发泡，反应开始时，模具内发泡压力(表压)为0，反应液流动到(11)处，约反应中期，此时发泡压力增加，反应液流动到(12)处，接近反应后期，此时发泡压力接近最高。而且发泡压力大小与模具有密封性有关。密封性越好，发泡压力越高。上述发泡过程中的压力与时间的关系参见图4-2。
试验表明：反应液的流动距离越长，越接近反应的后期，造成内压越高，越不利于反应液的流动。
参见图5-1和图5-2，在冰箱箱体空腔中，反应液流动到(13)位置，大约处于反应过程的中期，反应液流动到(14)位置，大约处于反应过程的后期。从(13)到(14)之间的内压增加很快，此过程最易产生排气不畅现象，造成泡沫充填性降低。
申请人经研究还发现：硬质聚氨酯模塑发泡的反应速度和发泡压力有一定的关系(见图4-3)，反应速度越快，模腔内压越高，导致泡沫充填性快速下降。因此硬质聚氨酯发泡纤维时间受到限制，在35～120秒的范围内。
基于上述研究，申请人提出如下改善硬质聚氨酯发泡的填充性能的方法：
在发泡过程中采用引气装置对需填充硬质聚氨酯发泡塑料的腔体内压进行控制，将影响反应液流动的气体引出，以使反应液在整个发泡反应过程中容易流动。
上述引气装置由压缩气体进气管、调压器、压力表、引气连接管、气体出气管组成，压缩气体进气管一端与气体调压器相连，另一端与气体出气管相接，引气连接管一端伸入需填充硬质聚氨酯发泡塑料的腔体内，另一端与气体出气管相连，压力表安装在引气连接管上。上述气体出气管采用文丘里管。该装置可通过压缩气体喷射形成负压，并用气体调压器调节压缩气体的压力，使压力表的表压为-0.05～0MPa。
此引气装置的工作原理是：具有一定压力的压缩气体，由气体进气管通过喷嘴向引气连接管高速喷出，将气体的压力能变为动能，形成高速射流；引气连接管中的气体被高速射流强制携带形成混合流，进入气体出气管，从而使引气连接管内的压力降低，形成负压。
通过气体调压器调节压缩气体的压力，也就调节了引气连接管内的压力，即调节了发泡腔体内的压力。
上述引气装置还可以由真空泵、缓冲罐、调压器、引气连接管、压力表组成，缓冲罐一端与真空泵相连，另一端与调压器相连，引气连接管一端伸入需填充硬质聚氨酯发泡塑料的腔体内，另一端与调压器相连；压力表安装在引气连接管上。该装置可通过真空泵形成负压，并用调压器控制真空度，使压力表的表压为-0.05～0MPa。
此引气装置的工作原理是：真空泵工作，使缓冲罐形成负压，与之相连接的引气连接管内的压力也降低。通过调压器调节引气连接管内的压力，即调节了发泡腔体内的压力。
通过采用上述引气装置，可使发泡腔体内的压力也不大于0(表压)。
为顺利引气、进一步加强引气效果，可在需填充硬质聚氨酯发泡塑料的腔体内预置引气元件，所述引气元件与引气装置的引气连接管相通。
上述引气元件选用多孔引气管或带连接管的多孔塑料件，多孔塑料件的连接管与多孔引气管相连后与引气连接管相连，或直接分别与引气连接管相连；前述多孔引气管上分布有一个以上的引气孔；前述带连接管的多孔塑料件为多孔空心塑料板和/或带填充物的多孔塑料袋，其中多孔空心塑料板表面分面有一个以上的引气孔，带填充物的多孔塑料袋表面分布有一个以上的引气孔，内部填充可通过气体的物质：如玻纤、织物或矿物棉等。
上述引气元件还可以是钢板或塑料板(也可以是其它材质)围成的不封闭的管状物，围成的管状物折叠处存在间隙，管状物的未端与引气连接管相连，这样，模腔内的气体可通过折叠处间隙进入管内，再进入引气连接管内。
为更有利于引气，引气元件布置在需填充硬质聚氨酯发泡塑料的腔体内反应液流动距离较长的部位，即处于发泡反应中期以后的位置。
本发明所采用的硬质聚氨酯发泡塑料由异氰酸酯、物理发泡剂和组合料经发泡后形成，它们的重量比为：组合料∶物理发泡剂∶异氰酸酯＝100∶(7～30)∶(90～165)。
上述异氰酸酯是指常用的聚合多异氰酸酯、二异氰酸酯或它们的混合物，其中混合物中NCO含量是25～45％。
上述组合料是由多元醇、泡沫稳定剂、催化剂、水和助剂按如下重量比配制而成：多元醇∶泡沫稳定剂∶催化剂∶水∶助剂＝100∶(1.0～4.0)∶(0.6～10)∶(0.35～3.0)∶(0～20)。
上述多元醇组分是由甘油与环氧化物制备的聚醚多元醇和下述多元醇中的至少一种组成的混合物：由活性氢化合物与环氧化物反应制备的聚醚多元醇、由植物油或植物油的衍生物与活性氢化合物反应制成的生物基多元醇、由有机酸或酸酐或酯与三羟甲基丙烷、丙二醇、乙二醇、二乙二醇、丙三醇、三乙二醇、三乙醇胺、三异丙醇胺、二乙醇胺或二异丙醇胺反应生成的聚酯多元醇，其中甘油与环氧化物制备的聚醚多元醇占混合物总重量的5～45％，优选10～40％。
上述与甘油反应及与活性氢化合物反应来制备聚醚多元醇的环氧化物是环氧丙烷和环氧乙烷，它们与甘油合成聚醚多元醇时的重量比为：环氧丙烷∶环氧乙烷＝(50～100)∶(50～0)。
上述与环氧化合反应来制备聚醚多元醇的活性氢化合物选自蔗糖、山梨醇、甘露醇、甲基葡萄糖苷、季戊四醇、三羟甲基丙烷、丙二醇、乙二醇、二乙二醇、三乙二醇、三乙醇胺、三异丙醇胺、苯胺、甲苯二胺、二乙醇胺、一乙醇胺、二异丙醇胺、一异丙醇胺、乙二胺或氨中的任意一种或一种以上任意比例的混合物。
上述植物油选自大豆油、菜籽油、棕榈油、小桐子油、蓖麻油或海藻油，与前述植物油反应生成生物基多元醇的活性氢化合物选自山梨醇、甘露醇、甲基葡萄糖苷、季戊四醇、三羟甲基丙烷、丙二醇、乙二醇、二乙二醇、丙三醇、三乙二醇、三乙醇胺、三异丙醇胺、二乙醇胺或二异丙醇胺。
上述物理发泡剂是指烷烃类如环戊烷、异戊烷、正戊烷等；氢氟烃类如HFC-245fa、HFC-365mfc/227ea等；氟代醚类如HFE-254等及全氟烷烃类如PFA四类；或上述四类发泡剂任选二种或二种以上任意比例的混合物。
上述催化剂可采用下物质中的任意一种：叔胺类如N-乙基吗啉、双(二甲基胺乙基)醚、五甲基二乙烯三胺、二甲基环己胺、三乙烯二胺、四甲基己二胺、四甲基丁二胺、六氢化三嗪、烷基哌嗪、烷基吗啉、烷基咪唑等；有机锡类如辛酸亚锡、二月桂酸二丁基锡；碱金属盐类如醋酸钾、醋酸钠、辛酸钾等。
上述泡沫稳定剂组分为硅碳类表面活性剂，如高施米特公司的B8404、B8474，奥斯佳公司的L6900、德美世创公司AK8805等。
上述助剂组分包括阻燃剂、填料等。阻燃剂为磷系阻燃剂如三(氯丙基)膦酸酯、三(氯乙基)膦酸酯和甲基膦酸二甲酯等；填料如碳黑、凹凸棒土等。
上述组合料中的水是指蒸馏水，它的用量是根据所加入的物理发泡剂及所需要的自由发泡密度来确定。
本发明可将影响反应液产生的气体不断引出，使得反应液在整个反应过程中容易流动，从本质上解决了现有的聚氨酯硬泡成型过程中流动性能低、充填性差问题，大幅改善了泡沫成型过程中的充填性能。采用本发明制备的硬质聚氨酯泡沫，在保证性能的情况下，与不采用本发明相比，充填量减少了5～20％。本发明利用现有的泡沫生产设备，并略作改造即可实施。
本发明通过强制引气后，使聚氨酯模塑发泡压力与时间的关系发生了变化(见图4-4)。也使硬质聚氨酯模塑发泡的反应速度控制范围加大，即纤维时间由原来35～120秒，加大为10～120秒。同时，反应速度的加快，使泡沫的性能得到改善。
附图说明
图1-1是本发明所采用的引气装置之一的示意图。
图1-2是本发明所采用的引气装置之二的示意图。
图2-1是本发明所采用的多孔引气管的示意图。
图2-2是本发明所采用的管状物引气管的示意图。
图2-3是图2-2中管状物G-G剖面图。
图2-4是本发明所采用的引气元件(多孔空心塑料板)的示意图。
图2-5是本发明所采用的引气元件(带填充物的多孔塑料袋)的示意图。
图3-1现有冰箱箱体结构示意图。
图3-2现有冰箱箱体口框连接结构的示意图。
图3-3是本发明对冰箱箱体口框连接结构的改进示意图。
图4-1现有模塑发泡用平板模(模腔空间：1900×700×65)的示意图。
图4-2相对密封模中，发泡压力与时间的关系示意图。
图4-3是不同反应速度下发泡压力与时间关系的示意图。
图4-4是采用本发明进行发泡时发泡压力与时间的关系示意图。
图5-1冰箱箱体反应液流动侧视剖面示意图。
图5-2是图5-1的A-A剖视图。
图6-1-1是采用本发明时冰箱箱体中引气元件——多孔塑料件的布置示意图。
图6-1-2是图6-1-1的C-C剖视图。
图6-1-3是图6-1-1的B-B剖视图。
图6-2-1是采用本发明时冰箱箱体中引气元件——多孔引气管的布置示意图。
图6-2-1是图6-2-2的侧视图。
图6-2-3是图6-2-1中冰箱箱体近口框处俯视图。
图1-1和图1-2中，I所标明的阴影部分是需填充的空腔；图2-3中的箭头所指向的是不封闭的管状物的非封闭处留下的间隙；图2-4和图2-5中的II所标明的部件是连接管；图3-1中，17为顶板、18为口框、19为侧板、20为底部底板、21为钢板、22为中隔板、23为塑料内胆；图3-2中24为钢板外壳；图3-3箭头所指的III处为可引气的通道；图4-1中IV处为高压发泡机枪头注射处、V为压力表；图5-1中，左侧为冰箱顶部，右侧为底部；图6-2-1中的箭头处引气装置的引气连接管；
具体实施方式
下面通过实施例来更详细地描述本发明，但本发明并不仅限于这些例子。
本实施例中需填充硬质聚氨酯发泡塑料的腔体为冰箱箱体，由钢板外壳体和塑料内胆形成，见图6-1-1至图6-1-3，(15)处是冰箱侧板靠近底部区，流动距离较长，属于反应中后期；(16)处是冰箱底部区，流动距离最长，属于反应后期。可在(15)至(16)处将带连接管的多孔塑料件，包括多孔空心塑料板(26-1)和带填充物的多孔塑料袋(26-2)粘贴在箱体内胆上，通过塑料件的连接管引气。实际应用过程中，可根据不同的型号的冰箱箱体，布置引气塑料件的面积(或数量)。根据需要还可以在箱体顶部和中隔板位置增加连接管的多孔塑料件。
冰箱箱体的口框处，反应液的流动距离相对较长，可考虑增加多孔引气管(25)。一般布置在冰箱箱体的顶部、底部和两侧近口框处。图6-2是引气管位置的示意图。根据需要还可在箱体中隔板处增加多孔引气管。
目前的冰箱箱体的口框连接方式(如图3-2)，钢板和内胆之间的间隙很小。改进后的口框连接方式如图3-3。钢板和内胆之间的间隙加大，可作为引气通道用来引气。
实施例中几组多元醇原料指标
甘油聚醚H：450mgKOH/g，蔗糖聚醚I：400mgKOH/g
甲苯二胺聚醚J：420mgKOH/g，甘油聚醚K：200mgKOH/g
生物基多元醇L：300mgKOH/g，苯酐聚酯M：250mgKOH/g
山梨醇聚醚N：480mgKOH/g，乙二胺聚醚P：580mgKOH/g
先将不同品种的多元醇和泡沫稳定剂、水和催化剂等按比例混合均匀，配制成组合料。后将组合料和物理发泡剂预混均匀，通过高压发泡机进行混合，并进行反应，测量纤维时间、自由升起密度。后进行模拟发泡，即将反应液注射入模具腔体内，并观察泡沫其它性能。
下表1中例举了组合料的不同配方。
表1
  编号   POL-1   POL-2   POL-3   POL-4   POL-5   POL-6   POL-7   POL-8   POL-9   POL-10
  H   15   20   30   40   10   30   40
  I   30   55   35   45   20   20   35
  J   30   25   20   35   35   20
  K   25   15   25   20   5   25   15
  L   30   15
  M   5   10
  N   30   45   55   30   5
  P   15   10   10   10   10
  B8462   2.5   2.5   2.5   2.5   2.5   2.5   2.5   2.5   2.5   2.5
  水   1.2～2.2   1.2～2.2   1.2～2.2   1.2～2.2   1.2～2.2   1.2～2.2   1.2～2.2   1.2～2.2   1.2～2.2   1.2～2.2
  催化剂   3.0   3.2   3.3   3.1   4.5   3.4   3.5   2.0   1.6   1.8
  TCPP   8   20
注：上表中：
POL表示组合料，表中的数值均为重量份数值。
B8462：是产自高施米特公司的一种泡沫稳定剂；
TCPP：即三(氯丙基)膦酸酯
实施例1
将上述POL-1：100份、HCFC-141b：22份，混合均匀，与44V-20L(异氰酸酯)在枪头混合发泡。测得纤维时间为：55秒，自由升起密度为：24.5kg/m3。按此配方在相同尺寸的模具中发泡，(模具尺寸：1900×700×65)，采用图1-1的引气方式控制发泡模腔表压，观察发泡情况。见下表2。
表2
  编号   P-1   P-2   P-3   P-4   P-5   P-6   P-7
  注射时间，秒   6.12   6.12   6.12   5.5   5.3   5.1   4.83
  表压(MPa)，maxmin 0.0650 0.050 0.030 0.020 0.010 00 0-0.019
充填情况   距模具顶17cm，有9％未充满   距模具顶2.2cm，有1.2％未充满 过充填1.5％ 恰好充填 恰好充填 恰好充填 恰好充填
  泡沫重量，g   4120   4140   4100   3680   3520   3370   3195
备注   流动受阻 流动受阻   流动受阻   流动受阻   流动受阻 敞口   易流动
由上表2可知：
采用同一组配方，模腔的内压越高，充满模腔所需原料越多；内压降低，充满模腔所需原料减少。
实施例2
将上述POL-5：100份、环戊烷：18.5份混合均匀，与44V-20L进行发泡，纤维时间为：15秒，自由升起密度为：22.8kg/m3。将上述POL-8：100份、环戊烷：18.5份混合均匀，与44V-20L进行发泡，纤维时间为：55秒，自由升起密度为：23.5kg/m3。用上述配方在相同尺寸的模具中发泡，(模具尺寸：1850×700×65)，采用图1-2的引气方式控制发泡模腔表压，观察发泡情况。
表3
  P-8   P-9   P-10   P-11   P-12   P-13
  注射时间，秒   3.95   4.54   3.80   4.37   4.54   4.60
  表压(MPa)，maxmin 00 00 0-0.02 0-0.02 0.070 00
充填情况 恰好充填 15％过充填 恰好充填 15％过充填   距模具顶22cm，有11.5％未充满 过充填
  密度底部中部上部 33.9733.1532.30 32.3532.0731.78 46.240.6/ 34.5033.4532.56
  泡沫导热系数，mW/m.K / 18.4 / 18.5 / 19.2
备注   敞口不受阻   敞口不受阻   易流动   易流动   流动受阻   敞口不受阻
注：上表3中：试验号P-8、P-9、P-10、P-11、P-12是采用POL-5组合料，P-13是采用POL-8组合料。
由上表3可知：
采用同一组配方，进行敞口发泡、引气发泡和常规(带压)发泡对比试验：引气情况下，恰好充填的泡沫重量比敞口发泡的泡沫重量少了3.9％，较常规(带压)发泡少了19％以上。而且泡沫的密度分布更均匀。同时试验表明：当纤维时间加快时，泡沫的导热系数降低。
实施例3
将上述POL-2、POL-3、POL-4、POL-6、POL-7各取100份、加入不同的发泡剂，与异氰酸酯进行反应，控制纤维时间为20～23秒，并按此配方在相同尺寸的模具中发泡，(模具尺寸：1850×700×65)，采用图1-1的引气方式控制发泡模腔表压，观察发泡情况。
表4
  P-14   P-15   P-16   P-17   P-18   P-19
  POL-2   100
  POL-3   100
  POL-4   100
  POL-6   100
  POL-7   100   100
  HFC-365mfc   26   26
  环戊烷/异戊烷(7∶3) 15 15
  HFC-245fa   22   22
  44V-20L   133   133   133   133   133   133
  GT，秒   30   32   28   26   18   18
  表压(MPa)MaxMin 0.0080 0-0.02 0.020 0-0.016 00 0-0.02
  恰好充填重量，g 3285 3085 3651 3115 3255 3072
由上表4可知：
采用不同种类的发泡剂进行发泡，引气情况下，模具恰好充填所需的泡沫重量明显减少；同时表明：表压越大，使模具恰好充填所需的泡沫重量越多。
实施例4
将上述POL-4：100份、环戊烷：16.7份混合均匀，与异氰酸酯进行发泡，纤维时间为：19秒，自由升起密度为：23.1kg/m3。按此配方在相同尺寸的模具中发泡，(模具尺寸：1850×700×65)，采用图1-1的引气方式控制发泡模腔表压，观察发泡情况。
表5
  P-20   P-21   P-22   P-23   P-24   P-25
 注射时间，秒 4.05 3.94 3.86 3.73 3.65 3.54
 表压(MPa)，maxmin 00 0-0.01 0-0.02 -0.001-0.03 -0.008-0.04 -0.013-0.051
泡沫情况   恰好充填，泡孔良好   恰好充填，泡孔良好   恰好充填，泡孔良好   恰好充填，泡孔良好   恰好充填，泡孔略粗   恰好充填，泡沫表面断裂现象较重
由上表5可知：
表压的控制范围为-0.05～0MPa，制备的泡沫性能较好。
实施例5
将上述POL-4：100份、环戊烷：16.8份混合均匀，与异氰酸酯进行发泡，注射到冰箱箱体中进行发泡，下表6中例P30采用图1-1的引气方式，发泡后解剖并观察箱体的泡沫情况。
表6
  P-26   P-27   P-28   P-29   P-30   P-31
  注射时间，秒   4.5   4.65   4.57   4.51   4.62   4.2
  表压(MPa)maxmin 00 0.0130 接近00 00 接近00 0-0.009
  多孔塑料件   有   无   有   无   有   有
  多孔引气管   有   无   无   有   有   有
  口框连接是否改进 有 无 有 有 无 有
解剖情况 恰好充填泡沫良好 箱体底部区未充满 恰好充填   恰好充填，泡沫有小空洞 恰好充填，口框处泡沫有空洞 恰好充填泡沫良好
  P-26   P-27   P-28   P-29   P-30   P-31
  泡沫导热系数
由上表6可知：
冰箱箱体的发泡过程中，采用引气元件和口框改进相配合，并对箱体进行引气，泡沫的填充量明显降低。
实施例6
将上述POL-9：100份、环戊烷：5份、HFC-245fa：10份混合均匀，与44V-20L进行发泡，纤维时间为：75秒，自由升起密度为：28.7kg/m3。将上述POL-10：100份、HFC-365mfc：25份混合均匀，与44V-20L进行发泡，纤维时间为：82秒，自由升起密度为：28.5kg/m3。用上述配方在相同尺寸的模具中发泡，(模具尺寸：1850×700×65)，采用图1-1的引气方式控制发泡模腔表压，观察发泡情况。
表7
  编号   P-32   P-33   P-34   P-35   P-36   P-37
  注射时间，秒   9.5   9.5   9.38   9.7   9.7   9.64
  表压(MPa)，maxmin 0.010 00 0-0.01 0.010 00 0-0.008
充填情况   有约6％未充满 恰好充填 恰好充填   有约7％未充填 恰好充填 恰好充填
注：上表7中：试验号P-32、P-33、P-34是采用POL-9组合料，P-35、P-36、P-37是采用POL-10组合料。

Claims (12)

1.一种改善硬质聚氨酯发泡塑料的填充性能的方法，其特征在于在发泡过程中采用引气装置对需填充硬质聚氨酯发泡塑料的腔体内压进行控制，将影响反应液流动的气体引出，以使反应液在整个发泡反应过程中容易流动；
前述引气装置由压缩气体进气管、气体调压器、压力表、引气连接管、气体出气管组成，压缩气体进气管一端与气体调压器相连，另一端与气体出气管相接，引气连接管一端伸入需填充硬质聚氨酯发泡塑料的腔体内，另一端与气体出气管相连，压力表安装在引气连接管上；或，
由真空泵、缓冲罐、调压器、引气连接管、压力表组成，缓冲罐一端与真空泵相连，另一端与调压器相连，引气连接管一端伸入需填充硬质聚氨酯发泡塑料的腔体内，另一端与调压器相连；压力表安装在引气连接管上；
在需填充硬质聚氨酯发泡塑料的腔体内预置引气元件，所述引气元件与引气装置的引气连接管相通；前述引气元件选用多孔引气管或带连接管的多孔塑料件，多孔塑料件的连接管与多孔引气管相连后与引气连接管相连，或直接分别与引气连接管相连；前述多孔引气管上分布有一个以上的引气孔；前述带连接管的多孔塑料件为多孔空心塑料板和/或带填充物的多孔塑料袋，其中多孔空心塑料板表面分面有一个以上的引气孔，带填充物的多孔塑料袋表面分布有一个以上的引气孔，内部填充可通过气体的物质。
2.如权利要求1所述改善硬质聚氨酯发泡塑料的填充性能的方法，其特征在于可通过气体的物质选自玻纤、织物或矿物棉。
3.如权利要求1所述改善硬质聚氨酯发泡塑料的填充性能的方法，其特征在于所述引气元件是由板材围成的不封闭的管状物，围成的管状物折叠处存在间隙，管状物的未端与引气连接管相连。
4.如权利要求1或2或3所述改善硬质聚氨酯发泡塑料的填充性能的方法，其特征在于所述引气元件布置在需填充硬质聚氨酯发泡塑料的腔体内反应液流动距离较长的部位，即处于发泡反应中期以后的位置。
5.如权利要求1或2或3所述改善硬质聚氨酯发泡塑料的填充性能的方法，其特征在于所述需填充硬质聚氨酯发泡塑料的腔体为冰箱箱体，由钢板外壳体和塑料内胆形成；在前述冰箱箱体的口框处，即钢板外壳体与塑料内胆的交接处留有的间隙作为引气通道。
6.如权利要求1或2或3所述改善硬质聚氨酯发泡塑料的填充性能的方法，其特征在于硬质聚氨酯发泡塑料由异氰酸酯、物理发泡剂和组合料经发泡后形成，它们的重量比为：组合料∶物理发泡剂∶异氰酸酯＝100∶(7～30)∶(90～165)；前述组合料是由多元醇、泡沫稳定剂、催化剂、水和助剂按如下重量比配制而成：多元醇∶泡沫稳定剂∶催化剂∶水∶助剂＝100∶(1.0～4.0)∶(0.6～10)∶(0.35～3.0)∶(0～20)。
7.根据权利要求6所述改善硬质聚氨酯发泡塑料的填充性能的方法，其特征在于所述异氰酸酯是指常用的聚合多异氰酸酯、二异氰酸酯或它们的混合物，其中混合物中NCO含量是25～45％。
8.根据权利要求6所述改善硬质聚氨酯发泡塑料的填充性能的方法，其特征在于所述多元醇组分是由甘油与环氧化物制备的聚醚多元醇和下述多元醇中的至少一种组成的混合物：由活性氢化合物与环氧化物反应制备的聚醚多元醇、由植物油或植物油的衍生物与活性氢化合物反应制成的生物基多元醇、由有机酸或酸酐或酯与三羟甲基丙烷、丙二醇、二乙二醇、丙三醇、乙二醇、三乙二醇、三乙醇胺、三异丙醇胺、二乙醇胺或二异丙醇胺反应生成的聚酯多元醇，其中甘油与环氧化物制备的聚醚多元醇占混合物总重量的5～45％。
9.如权利要求8所述改善硬质聚氨酯发泡塑料的填充性能的方法，其特征在于所述甘油与环氧化物制备的聚醚多元醇占混合物总重量的10～40％。
10.如权利要求8所述改善硬质聚氨酯发泡塑料的填充性能的方法，其特征在于所述环氧化物是环氧丙烷和环氧乙烷，它们与甘油合成聚醚多元醇时的重量比为：环氧丙烷∶环氧乙烷＝(50～100)∶(50～0)。
11.如权利要求8所述改善硬质聚氨酯发泡塑料的填充性能的方法，其特征在于所述与环氢化合反应来制备聚醚多元醇的活性氢化合物选自蔗糖、山梨醇、甘露醇、甲基葡萄糖苷、季戊四醇、三羟甲基丙烷、丙二醇、乙二醇、二乙二醇、三乙二醇、三乙醇胺、三异丙醇胺、苯胺、甲苯二胺、二乙醇胺、一乙醇胺、二异丙醇胺、一异丙醇胺、乙二胺或氨中的任意一种或一种以上任意比例的混合物。
12.如权利要求8所述改善硬质聚氨酯发泡塑料的填充性能的方法，其特征在于所述植物油选自大豆油、菜籽油、棕榈油、小桐子油、蓖麻油或海藻油，与前述植物油反应生成生物基多元醇的活性氢化合物选自山梨醇、甘露醇、甲基葡萄糖苷、季戊四醇、三羟甲基丙烷、丙二醇、乙二醇、二乙二醇、丙三醇、三乙二醇、三乙醇胺、三异丙醇胺、二乙醇胺或二异丙醇胺。
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