CN101423901B - 一种金属陶瓷材料的制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种金属陶瓷材料的制备方法，该方法包括将金属陶瓷原料与粘结剂混合均匀，之后进行破碎并注射成型得到坯件，将得到的坯件脱脂，然后在真空环境下对脱脂后的坯件进行烧结，得到金属陶瓷材料，其中，所述粘结剂由石蜡、乙烯-醋酸乙烯共聚物、高密度聚乙烯和有机酸组成，所述有机酸为油酸和/或硬脂酸。本发明通过使用由石蜡、乙烯-醋酸乙烯共聚物、高密度聚乙烯以及选自油酸和/或硬脂酸的有机酸组成的粘结剂，避免了在脱脂过程中坯体的起泡、变形和开裂等缺陷，从而使得到的金属陶瓷材料具有更好的强度和抗弯曲强度。
Description
技术领域
本发明是关于一种金属陶瓷材料的制备方法。
背景技术
碳氮化钛基金属陶瓷材料具有较高的硬度、耐磨性、红硬性和化学稳定性，对钢的摩擦系数小，而且还具有一定的韧性和强度，能很好的替代硬质合金材料制作刀具、量具、模具和耐磨部件等。
碳氮化钛基金属陶瓷材料通常采用模压的方法来制备，例如，CN1346816A公开了一种复合金属陶瓷及其制备方法，该复合金属陶瓷的制备方法包括以下步骤：(1)将单质元素Ti、C、Ni、Co粉末混合，其成分重量比为：25≤Ti≤28，6.5≤C≤7，25≤Ni≤40，12≤Mo≤20；用机械合金化制备包括纳米级的TiCx和NiCo固溶体的混合物，再将其与TiN、WC、Cr3C2、C粉一起配制成复合最终重量比例的混合料；(2)加入成型剂，压制成型，脱脂；(3)然后经真空烧结和热等静压处理而成。通过模压的方法制备得到的碳氮化钛基金属陶瓷材料的硬度和抗弯曲强度都能够达到要求，但该方法的缺点是无法制备结构复杂的金属陶瓷材料，因而限制了该金属陶瓷材料的应用。
为了制备结构复杂的碳氮化钛基金属陶瓷材料，目前常采用注射成型的方法制备该金属陶瓷材料，该方法能够制备出结构更为复杂的金属陶瓷材料，可应用于表壳、喷嘴和异型刀具等。例如，CN1814838A公开了一种金属陶瓷材料及其成型工艺，该工艺包括以下步骤：(1)配制粘结剂，(2)获得注射成型毛坯，(3)毛坯脱脂，(4)烧结及后处理，其中，所述粘结剂的组成包括20-30％的56#蜡、15-25％的微晶蜡、15-25的棕榈蜡、8-12的高密度聚乙烯、6-10％的聚丙稀、5-9％的乙烯-醋酸乙烯共聚物、5-9％的邻苯丙甲酸二丁脂和5-15％的硬脂酸；所述毛坯脱脂包括首先将毛坯在50-65℃的温度下放置到正乙烷或三氯乙烷中浸泡18-36小时，之后进行真空烧结。通过该方法能够制备得到结构更加复杂的碳氮化钛基金属陶瓷材料，但存在的问题是得到的该金属陶瓷材料的硬度和抗弯曲强度较差，从而限制了该金属陶瓷材料的应用。
发明内容
本发明的目的是为了克服现有技术通过注射成型的方法在制备结构复杂的金属陶瓷材料时，得到的金属陶瓷材料的硬度和抗弯曲强度差的问题，提供一种能够使得到的金属陶瓷材料具有较高强度和抗弯曲强度的金属陶瓷材料的制备方法。
本发明人意外的发现使用由石蜡、乙烯-醋酸乙烯共聚物、高密度聚乙烯和选自油酸和/或硬脂酸的有机酸组成的粘结剂能够避免在脱脂过程中坯体的起泡、变形和开裂等缺陷，从而使得到的金属陶瓷材料具有更好的强度和抗弯曲强度，并且本发明人发现，在对坯体进行溶剂脱脂时，使用正庚烷作为溶剂，脱去粘结剂的效果更好，能够更好的避免在脱脂过程中坯体的起泡、变形和开裂等缺陷，从而提高得到的金属陶瓷材料的强度和抗弯曲强度，另外，在热脱脂过程中，将热脱脂分为三个阶段能够更好的排出热脱脂过程中所产生的气体，从而进一步避免气泡对坯体的影响，更进一步的避免在脱脂过程中坯体的起泡、变形和开裂等缺陷，从而更进一步提高得到的金属陶瓷材料的强度和抗弯曲强度。
本发明提供一种金属陶瓷材料的制备方法，该方法包括将金属陶瓷原料与粘结剂混合均匀，之后进行破碎并注射成型得到坯件，将得到的坯件脱脂，然后在真空环境下对脱脂后的坯件进行烧结，得到金属陶瓷材料，其中，所述粘结剂由石蜡、乙烯-醋酸乙烯共聚物、高密度聚乙烯和有机酸组成，所述有机酸为油酸和/或硬脂酸。
本发明通过使用由石蜡、乙烯-醋酸乙烯共聚物、高密度聚乙烯以及选自油酸和/或硬脂酸的有机酸组成的粘结剂，避免了在脱脂过程中坯体的起泡、变形和开裂等缺陷，从而使得到的金属陶瓷材料具有更好的强度和抗弯曲强度。例如，实施例1-4得到的金属陶瓷材料制品A1-A4的硬度和抗弯曲强度均高于对比例1得到的参比金属陶瓷材料制品CA1，说明通过本发明提供的方法大幅度的提高了得到的金属陶瓷材料的硬度和抗弯曲强度。
具体实施方式
本发明提供一种金属陶瓷材料的制备方法，该方法包括将金属陶瓷原料与粘结剂混合均匀，之后进行破碎并注射成型得到坯件，将得到的坯件脱脂，然后在真空环境下对脱脂后的坯件进行烧结，得到金属陶瓷材料，其中，所述粘结剂由石蜡、乙烯-醋酸乙烯共聚物、高密度聚乙烯和有机酸组成，所述有机酸为油酸和/或硬脂酸。
根据本发明，所述粘结剂中，石蜡、乙烯-醋酸乙烯共聚物、高密度聚乙烯和有机酸的含量可以在很大范围内改变，优选情况下，以所述粘结剂的总重量为基准，石蜡的含量为40-60重量％，乙烯-醋酸乙烯共聚物的含量为10-30重量％，高密度聚乙烯的含量为10-30重量％，有机酸的含量为5-15重量％。
本发明中，所述乙烯-醋酸乙烯共聚物是指由乙烯与醋酸乙烯聚合生成的聚合物，优选情况下，所述乙烯-醋酸乙烯共聚物的重均分子量为2000-20000，醋酸乙烯占乙烯-醋酸乙烯共聚物的10-25重量％，符合上述条件的乙烯-醋酸乙烯共聚物可以通过商购得到，例如，温州华特热熔胶有限公司产的乙烯-醋酸乙烯共聚物(EVA)。
本发明中，所述高密度聚乙烯是指由乙烯共聚生成的热塑性聚烯烃，优选情况下，所述高密度聚乙烯的密度为0.94-0.98克/立方厘米，符合上述条件的高密度聚乙烯(HDPE)可以通过商购得到，例如，兰州石化公司生产的HDPE 5000S。
根据本发明，所述金属陶瓷原料含有TiC(碳化钛)、TiN(氮化钛)、WC(碳化钨)、Mo(钼)和Ni(镍)，所述金属陶瓷原料中，TiC、TiN、WC、Mo和Ni的含量可以在很大的范围内变动，优选情况下，以金属陶瓷原料的总量为基准，所述金属陶瓷原料含有30-45重量％的TiC、8-15重量％的TiN、5-10重量％的WC、10-20重量％的Mo和10-45重量％的Ni。
本发明中，所述粘结剂的含量可以在很大的范围内变动，优选情况下，相对于100重量份的金属陶瓷原料，所述粘结剂的用量为8-16重量份，进一步优选为，相对于100重量份的金属陶瓷原料，所述粘结剂的用量为10-15重量份。
根据本发明，所述将金属陶瓷原料与粘结剂混合的方法没有特别的限制，只要能够使金属陶瓷原料与粘结剂混合均匀即可，所述混合的条件包括混合温度为130-180℃，混合时间为1-5小时，优选情况下，所述混合温度为140-165℃，混合时间为2-4小时，优选情况下，可以使用高速混合机进行初混，之后使用双螺杆挤出机进行密炼，初混所用的高速混合机没有特别的限制，可以使用本领域常规的各种混合设备，例如，张家港市轻工机械厂有限公司生产的SHR-100A型高速混合机；密炼所用的双螺杆挤出机没有特别的限制，可以使用本领域常规的各种密炼设备，例如，张家港市轻工机械厂有限公司生产的CET-35型同向双螺杆挤出机配混挤出机。
本发明中，对混合后的金属陶瓷原料与粘结剂进行破碎的方法没有特别的限制，可以使用本领域常规的各种造粒设备，例如，深圳市立丰工业设备有限公司生产的ZF-Y75型塑料粉碎机。破碎后颗粒的大小没有特别的限制，只要能够符合注射成型设备的要求即可，优选情况下，破碎后颗粒的平均粒子直径为1-10毫米。
根据本发明，所述注射成型的方法为本领域技术人员所公知，例如，将破碎后的颗粒装入注射成型机中，注射到具有坯件结构的模具中，之后在注射成型条件下注射成型，得到坯件。所述注射成型的条件包括注射成型的温度为140-180℃，注射成型的压力为5-25MPa，注射成型的时间可以在很大范围内改变，一般情况下，单件样品的注射成型的时间为2-10秒，所述注射成型的设备没有特别的限制，可以使用各种常规的注射成型的设备，例如，海天机械集团生产的HTF-80/TJ型注塑成型机。
本发明中，所述脱脂包括首先将坯件进行溶剂脱脂，之后将溶剂脱脂后的坯件在惰性气体气氛或真空环境下进行热脱脂。所述溶剂脱脂的条件包括脱脂温度为40-65℃，脱脂时间为5-20小时，优选情况下，脱脂温度为45-55℃，脱脂时间为8-15小时。所述溶剂脱脂的溶剂可以为正庚烷、正己烷、三氯乙烯、二氯甲烷、三氯甲烷和三氯乙烷中的一种或几种，优选情况下，所述溶剂为正庚烷。
在对坯体进行溶剂脱脂时，使用正庚烷作为溶剂，脱去粘结剂的效果更好，能够更好的避免在脱脂过程中坯体的起泡、变形和开裂等缺陷，从而进一步提高得到的金属陶瓷材料的强度和抗弯曲强度。
所述热脱脂的条件可以为常规的热脱脂条件，例如，热脱脂温度为200-900℃，热脱脂的时间为3-20小时，优选情况下，所述热脱脂包括三个阶段，第一阶段热脱脂是指在10-40分钟内升温至200-350℃，并保持该温度1-5小时；第二阶段热脱脂是指在30-250分钟内升温至400-550℃，并保持该温度1-5小时；第三阶段热脱脂是指在10-60分钟内升温至700-900℃，并保持该温度0.5-2小时。
为了防止坯件中的金属陶瓷原料在热脱脂时氧化，所述热脱脂在惰性气体气氛或真空环境下进行，其中，所述惰性气体可以是零族元素气体和氮气中的一种或几种，所述惰性气体的流量为5-35升/分钟；所述真空环境的压力为0.2帕以下。
在热脱脂过程中，将热脱脂分为三个阶段能够更好的排出热脱脂过程中所产生的气体，从而更进一步避免气泡对坯体的影响，更进一步的提高得到的避免在脱脂过程中坯体的起泡、变形和开裂等缺陷，从而更进一步提高得到的金属陶瓷材料的强度和抗弯曲强度。
根据本发明，在真空环境下对脱脂后的坯件进行烧结的方法为本领域技术人员所公知，例如，所述烧结的条件包括在温度为1300-1500℃烧结0.5-2小时，所述真空环境的压力为0.2帕以下。
下面通过实施例更详细地对本发明进行说明。
实施例1
本实施例说明本发明提供的金属陶瓷材料的制备方法。
(1)将100重量份含有35重量％的TiC、10重量％的TiN、6.5重量％的WC、16.5重量％的Mo和32重量％的Ni的金属陶瓷原料与11重量份的粘结剂放入高混机(张家港市轻工机械厂有限公司，SHR-100A)中混合，所述混合的温度为160℃，混合的时间为1小时，随后将混合后的含有金属陶瓷原料和粘结剂的混合物转入双螺杆挤出机(张家港市轻工机械厂有限公司，CET-35)中混合，混合的温度为160℃，混合的时间为1小时。
所述粘结剂含有60重量％的石蜡、10重量％的乙烯-醋酸乙烯共聚物(温州华特热熔胶有限公司，EVA)、20重量％的高密度聚乙烯(兰州石化公司，HDPE 5000S)和10重量％的油酸。
(2)将在双螺杆挤出机中混合后的含有金属陶瓷原料和粘结剂的混合物，在粉碎机(深圳市立丰工业设备有限公司，ZF-Y75型)中破碎，破碎后的颗粒的平均粒子直径为2毫米。将破碎后的颗粒装入注射成型机(海天机械集团，HTF-80/TJ)中，注射到具有坯件结构的模具中，之后在注射成型条件下注射成型，所述注射成型的条件包括注射成型的温度为165℃，注射成型的压力为10MPa，注射成型的时间为3秒，得到壁厚为5mm的坯件。
(3)将得到的坯件放入到正己烷中进行溶剂脱脂，所述溶剂脱脂的条件包括脱脂温度为45℃，脱脂时间为8小时；之后将溶剂脱脂后的坯件放入到脱脂炉(湘潭市新大粉末冶金设备制造有限公司，卧式脱蜡炉)中，在氮气气氛下进行热脱脂，气体流量为25升/分钟；所述热脱脂的条件包括在500分钟内升温至500℃，并保持该温度8小时，得到脱脂后的坯件。
(4)将脱脂后的坯件放入到真空炉(北京电炉厂，ZS30-13)中烧结，真空炉中的压力为10-2帕，在700分钟内升温至1450℃，烧结0.5小时，得到金属陶瓷材料制品A1。
对比例1
根据权利要求1所述的方法制备参比金属陶瓷材料制品CA1，不同在于所用的粘结剂含有20重量％的56#蜡、15重量％的微晶蜡、25重量％的棕榈蜡、10重量％的高密度聚乙烯(兰州石化公司，HDPE 5000S)、5重量％的乙烯-醋酸乙烯共聚物(温州华特热熔胶有限公司，EVA)、10重量％的聚丙烯、5％的邻苯丙甲酸二丁酯和10重量％的硬脂酸。
实施例2
本实施例说明本发明提供的金属陶瓷材料的制备方法。
(1)将100重量份含有40重量％的TiC、11.5重量％的TiN、7.5重量％的WC、18.5重量％的Mo和22.5重量％的Ni的金属陶瓷原料与14重量份的粘结剂放入高混机(张家港市轻工机械厂有限公司，SHR-100A)中混合，所述混合的温度为145℃，混合的时间为2小时，随后将混合后的含有金属陶瓷原料和粘结剂的混合物转入双螺杆挤出机(张家港市轻工机械厂有限公司，CET-35)中混合，混合的温度为145℃，混合的时间为1小时。
所述粘结剂含有55重量％的石蜡、15重量％的乙烯-醋酸乙烯共聚物(温州华特热熔胶有限公司，EVA)、25重量％的高密度聚乙烯(兰州石化公司，HDPE 5000S)和5重量％的硬脂酸。
(2)将在双螺杆挤出机中混合后的含有金属陶瓷原料和粘结剂的混合物，在粉碎机(深圳市立丰工业设备有限公司，ZF-Y75型)中破碎，破碎后的颗粒的平均粒子直径为2毫米。将破碎后的颗粒装入注射成型机(海天机械集团，HTF-80/TJ)中，注射到具有坯件结构的模具中，之后在注射成型条件下注射成型，所述注射成型的条件包括注射成型的温度为155℃，注射成型的压力为14MPa，注射成型的时间为3秒，得到壁厚为5mm的坯件。
(3)将得到的坯件放入到正庚烷中进行溶剂脱脂，所述溶剂脱脂的条件包括脱脂温度为55℃，脱脂时间为8小时；之后将溶剂脱脂后的坯件放入到脱脂炉(湘潭市新大粉末冶金设备制造有限公司，卧式脱蜡炉)中，在氮气气氛下进行热脱脂，气体流量为25升/分钟；所述热脱脂的条件包括在500分钟内升温至500℃，并保持该温度8小时，得到脱脂后的坯件。
(4)将脱脂后的坯件放入到真空炉(北京电炉厂，ZS30-13)中烧结，真空炉中的压力为10-2帕，在700分钟内升温至1450℃，烧结1小时，得到金属陶瓷材料制品A2。
实施例3
本实施例说明本发明提供的金属陶瓷材料的制备方法。
(1)将100重量份含有36重量％的TiC、10重量％的TiN、6重量％的WC、16重量％的Mo和32重量％的Ni的金属陶瓷原料与10重量份的粘结剂放入高混机(张家港市轻工机械厂有限公司，SHR-100A)中混合，所述混合的温度为165℃，混合的时间为1.5小时，随后将混合后的含有金属陶瓷原料和粘结剂的混合物转入双螺杆挤出机(张家港市轻工机械厂有限公司，CET-35)中混合，混合的温度为165℃，混合的时间为2小时。
所述粘结剂含有60重量％的石蜡、10重量％的乙烯-醋酸乙烯共聚物(温州华特热熔胶有限公司，EVA)、20重量％的高密度聚乙烯(兰州石化公司，HDPE 5000S)和10重量％的油酸。
(2)将在双螺杆挤出机中混合后的含有金属陶瓷原料和粘结剂的混合物，在粉碎机(深圳市立丰工业设备有限公司，ZF-Y75)中破碎，破碎后的颗粒的平均粒子直径为2毫米。将破碎后的颗粒装入注射成型机(海天机械集团，HTF-80/TJ)中，注射到具有坯件结构的模具中，之后在注射成型条件下注射成型，所述注射成型的条件包括注射成型的温度为170℃，注射成型的压力为10MPa，注射成型的时间为4秒，得到壁厚为5mm的坯件。
(3)将得到的坯件放入到正庚烷中进行溶剂脱脂，所述溶剂脱脂的条件包括脱脂温度为55℃，脱脂时间为10小时；之后将溶剂脱脂后的坯件放入到脱脂炉(湘潭市新大粉末冶金设备制造有限公司，卧式脱蜡炉)中，在氮气气氛下进行热脱脂，气体流量为25升/分钟；所述热脱脂包括三个阶段，所述热脱脂包括三个阶段，第一阶段热脱脂是指在30分钟内升温至280℃，并保持该温度3小时；第二阶段热脱脂是指在200分钟内升温至430℃，并保持该温度3小时；第三阶段热脱脂是指在60分钟内升温至750℃，并保持该温度1小时。
(4)将脱脂后的坯件放入到真空炉(北京电炉厂，ZS30-13)中烧结，真空炉中的压力为10-2帕，在700分钟内升温至1440℃，烧结0.75小时，得到金属陶瓷材料制品A3。
实施例4
本实施例说明本发明提供的金属陶瓷材料的制备方法。
(1)将100重量份含有37重量％的TiC、10.5重量％的TiN、7重量％的WC、17重量％的Mo和28.5重量％的Ni的金属陶瓷原料与13重量份的粘结剂放入高混机(张家港市轻工机械厂有限公司，SHR-100A)中混合，所述混合的温度为140℃，混合的时间为1小时，随后将混合后的含有金属陶瓷原料和粘结剂的混合物转入双螺杆挤出机(张家港市轻工机械厂有限公司，CET-35同向双螺杆挤出机配混挤出机)中混合，混合的温度为140℃，混合的时间为2小时。
所述粘结剂含有60重量％的石蜡、15重量％的乙烯-醋酸乙烯共聚物(温州华特热熔胶有限公司，EVA)、20重量％的高密度聚乙烯(兰州石化公司，HDPE 5000S)和5重量％的硬脂酸。
(2)将在双螺杆挤出机中混合后的含有金属陶瓷原料和粘结剂的混合物，在粉碎机(深圳市立丰工业设备有限公司，ZF-Y75)中破碎，破碎后的颗粒的平均粒子直径为2毫米。将破碎后的颗粒装入注射成型机(海天机械集团，HTF-80/TJ型注塑成型机)中，注射到具有坯件结构的模具中，之后在注射成型条件下注射成型，所述注射成型的条件包括注射成型的温度为150℃，注射成型的压力为8MPa，注射成型的时间为3秒，得到壁厚为5mm的坯件。
(3)将得到的坯件放入到正庚烷中进行溶剂脱脂，所述溶剂脱脂的条件包括脱脂温度为50℃，脱脂时间为10小时；之后将溶剂脱脂后的坯件放入到脱脂炉(湘潭市新大粉末冶金设备制造有限公司，卧式脱蜡炉)中，在氮气气氛下进行热脱脂，气体流量为15升/分钟；所述热脱脂包括三个阶段，第一阶段热脱脂是指在20分钟内升温至300℃，并保持该温度4小时；第二阶段热脱脂是指在150分钟内升温至450℃，并保持该温度5小时；第三阶段热脱脂是指在40分钟内升温至850℃，并保持该温度1小时。
(4)将脱脂后的坯件放入到真空炉(北京电炉厂，ZS30-13)中烧结，真空炉中的压力为10-2帕，在700分钟内升温至1450℃，烧结0.75小时，得到金属陶瓷材料制品A4。
实施例5-8
将实施例1-4得到的金属陶瓷材料制品A1-A4按照下列条件进行三点弯曲试验和硬度测试。
1、三点弯曲实验
按照GB/T3851-1983的方法将实施例1-4得到的金属陶瓷材料制品A1-A4分别在万能材料实验机(美国英斯特朗公司，3367)上进行测试，跨距40毫米，加载速度为0.5毫米/分钟，结果如表1所示。
2、硬度测试
将实施例1-4得到的金属陶瓷材料制品A1-A4分别在洛氏硬度测试机(北京时代科技股份有限公司，TH300)上进行HRA硬度测试，硬度测试的条件包括压头重量为200克，加载时间为10秒，每个样品取5个数值，最后取其算术平均值，测试结果如表1所示。
对比例2
根据实施例5-8所述的方法，将对比例1得到的参比金属陶瓷材料制品CA1分别进行三点弯曲试验和硬度测试，结果如表1所示。
表1
| 实施例编号 | 制品编号 | 硬度(HRA) | 抗弯曲强度(兆帕) |
| 实施例5 | A1 | 86 | 1603 |
| 实施例编号 | 制品编号 | 硬度(HRA) | 抗弯曲强度(兆帕) |
| 对比例2 | CA1 | 78.5 | 1545 |
| 实施例6 | A2 | 90 | 1683 |
| 实施例7 | A3 | 90 | 1920 |
| 实施例8 | A4 | 92 | 1822 |
从上表1可以看出，实施例1-4得到的金属陶瓷材料制品A1-A4的硬度和抗弯曲强度均高于对比例1得到的参比金属陶瓷材料制品CA1，说明通过本发明提供的方法大幅度的提高了得到的金属陶瓷材料的硬度和抗弯曲强度，另外，实施例2得到的金属陶瓷材料制品A2的硬度和抗弯曲强度高于实施例1得到的金属陶瓷材料制品A1，说明通过使用正庚烷作为溶剂进行脱脂能够更好的脱去粘结剂，能够更好的避免在脱脂过程中坯体的起泡、变形和开裂等缺陷，从而更好的提高得到的金属陶瓷材料的强度和抗弯曲强度，还可以看出，实施例3-4得到的金属陶瓷材料制品A3-A4的抗弯曲强度以及实施例4得到的金属陶瓷材料制品A4的硬度均高于实施例1-2得到的金属陶瓷材料制品A1-A2，说明将热脱脂分为三个阶段能够更好的排出热脱脂过程中所产生的气体，能够更好的避免气泡对坯体的影响，更进一步的避免在脱脂过程中坯体的起泡、变形和开裂等缺陷，从而更进一步提高得到的金属陶瓷材料的强度和抗弯曲强度。
Claims (10)
1.一种金属陶瓷材料的制备方法，该方法包括将金属陶瓷原料与粘结剂混合均匀，之后进行破碎并注射成型得到坯件，将得到的坯件脱脂，然后在真空环境下对脱脂后的坯件进行烧结，得到金属陶瓷材料，其特征在于，所述粘结剂由石蜡、乙烯-醋酸乙烯共聚物、高密度聚乙烯和有机酸组成，所述有机酸为油酸和/或硬脂酸，所述脱脂包括先将坯件进行溶剂脱脂，之后将溶剂脱脂后的坯件在惰性气体气氛或真空环境下进行热脱脂，所述热脱脂包括三个阶段，第一阶段热脱脂是指在10-40分钟内升温至200-350℃，并保持该温度1-5小时；第二阶段热脱脂是指在30-250分钟内升温至400-550℃，并保持该温度1-5小时；第三阶段热脱脂是指在10-60分钟内升温至700-900℃，并保持该温度0.5-2小时。
2.根据权利要求1所述的方法，其中，以所述粘结剂的总重量为基准，石蜡的含量为40-60重量％，乙烯-醋酸乙烯共聚物的含量为10-30重量％，高密度聚乙烯的含量为10-30重量％，有机酸的含量为5-15重量％。
3.根据权利要求1或2所述的方法，其中，所述乙烯-醋酸乙烯共聚物的重均分子量为2000-20000，醋酸乙烯占乙烯-醋酸乙烯共聚物的10-25重量％；所述高密度聚乙烯的密度为0.94-0.98克/立方厘米。
4.根据权利要求1所述的方法，其中，所述金属陶瓷原料含有30-45重量％的TiC、8-15重量％的TiN、5-10重量％的WC、10-20重量％的Mo和10-45重量％的Ni。
5.根据权利要求1所述的方法，其中，相对于100重量份的金属陶瓷原料，所述粘结剂的用量为8-16重量份。
6.根据权利要求1所述的方法，其中，所述将金属陶瓷原料与粘结剂混合的条件包括混合温度为130-180℃，混合时间为1-5小时。
7.根据权利要求1所述的方法，其中，所述注射成型的条件包括注射成型的温度为140-180℃，注射成型的压力为5-25MPa，注射成型的时间为2-10秒。
8.根据权利要求1所述的方法，其中，所述溶剂脱脂的溶剂为正庚烷、正己烷、三氯乙烯、二氯甲烷、三氯甲烷和三氯乙烷中的一种或几种。
9.根据权利要求8所述的方法，其中，所述溶剂为正庚烷。
10.根据权利要求1所述的方法，其中，所述烧结的条件包括在温度为1300-1500℃烧结0.5-2小时，所述真空环境的压力为0.2帕以下。
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