CN101063434A - 燃料压力控制器 - Google Patents

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Abstract

公开了一种从燃料箱吸入燃料并且排出燃料的燃料泵。排放计量阀调节从所吸入的燃料中排出的燃料的量。通过借助于排放计量阀的通电而操作关闭所述排放计量阀的关闭时间而调节所排出的量。由燃料泵排出的燃料被压力供应至共轨。在柴油机的输出轴的转速较高时，排放计量阀的通电操作之间的转角间隔被延长。因而，排放计量阀中的残余磁通量被减少。结果，可适当地完成燃料压力的控制。

Description

燃料压力控制器
技术领域
本发明涉及燃料压力控制器，其应用至具有燃料泵的燃料供应系统，其中所述燃料泵具有电磁排放计量阀，以便调节从吸入的燃料中排出至外部的燃料量，并且所述燃料泵通过内燃机的驱动力被驱动；以及蓄压室，其将由燃料泵压力供应的燃料蓄积在高压状态，所述燃料压力控制器通过操作排放计量阀控制蓄压室中的燃料压力。
背景技术
日本专利公开文献JP-A-H4-272471公开了一种这样构造的燃料供应系统，以使得在燃料泵的柱塞移动至下止点时，燃料被吸入，并且在柱塞移动至上止点时，排放计量阀通过电磁驱动力被关闭，以中断燃料供应侧与柱塞侧之间的连通。在计量阀关闭时，该燃料供应系统将仍保持在柱塞侧上的燃料从燃料泵排放至外部。日本专利公开文献JP-A-H4-272471公开了一种燃料压力控制器，其基于对应的汽缸所共有的蓄压室(共轨)中的燃料压力的目标值以及喷射器的喷射量的指令值而计算计量阀的阀关闭时间的基本值，并且所述燃料压力控制器基于燃料压力的检测值与燃料压力的目标值之差而实现基本值的反馈校正。因而，燃料量可以适当地被调节。
如果转速增加，则由燃料施加至计量阀的力也增加。在这种情况中，存在这样一种可能性，即计量阀关闭(也就是，造成了自发的闭合)，并且尽管计量阀的关闭操作还没有完成，但是燃料从燃料泵无目的地排出。所以，上述燃料压力控制器在这种状态下不断地将计量阀操作至关闭的状态。因而，在柱塞移动至下止点时，燃料压力控制器停止燃料的吸入，以防止燃料从燃料泵中排出。
本发明的发明人发现，造成计量阀的自发的闭合的转速的最小值低于由燃料所施加的力与用于打开计量阀的构件的力相抵的值。这归因于，计量阀的关闭是通过计量阀的关闭操作之后仍保持的残余磁通量被促进。因而，在低于最大转速的转速处需要停止燃料泵的燃料压力供应操作，这是由机械特性决定，并且不将造成计量阀的闭合。
可以设置用于去除计量阀的残余磁通量的电路。然而，这可使得驱动计量阀的驱动电路尺寸增加、或者部件的数量增加
发明内容
本发明的目的是提供这样一种燃料压力控制器，其适于通过操作电磁排放计量阀而适当地控制燃料压力，其中所述电磁排放计量阀调节从吸入的燃料中排出至外部的燃料量。
根据本发明的一个方面，燃料压力控制器具有简化装置，在内燃机的转速等于或高于预定速度时，所述简化装置减少排放计量阀的操作的次数，以相对于燃料泵可排放燃料的最短周期延长压力供应操作之间的间隔。
在这种结构中，燃料泵可排出燃料的最短周期与正常处理过程中排放计量阀的操作周期一致。随着转速增加，排放计量阀的操作之间的时间间隔缩短。因而，存在这样一种可能性，即在该时间间隔的过程中，残余磁通量并不足够地减小。而且，随着转速增加，由燃料施加至排放计量阀的力增加，并且排放计量阀的自发的闭合更多地被引入。上述结构减少了排放计量阀的操作的次数，以在转速等于或高于预定的速度时，延长压力供应操作之间的间隔。因此，可适当地减小排放计量阀的残余磁通量。结果，造成排放计量阀的自发的闭合的转速可被增加，从而可适当地完成燃料压力的控制。
附图说明
通过研究作为本发明专利申请的一部分的以下的详细说明书、权利要求书以及附图将清楚实施例的特征和优点、以及操作方法和相关部件的功能。在附图中：
图1是示出了根据本发明第一实施例的发动机系统的示意图；
图2是示出了根据第一实施例的燃料泵的剖视图；
图3是示出了根据第一实施例的燃料压力控制的处理步骤的流程图；
图4是示出了根据第一实施例的燃料压力控制的模式的时序图；
图5是示出了正常处理的模式以及根据第一实施例的简化处理的模式的时序图；
图6是示出了根据第一实施例的吸入禁止处理的模式的时序图；
图7是示出了根据第一实施例的燃料泵的操作的处理步骤的流程图；
图8是示出了根据第一实施例的简化处理的处理步骤的流程图；
图9是示出了根据第一实施例的排放计量阀的自发的闭合转速的改进的模式的示意图；
图10A和10B是示出了根据本发明第二实施例的不同类型的处理的切换模式的示意图；并且
图11是示出了根据本发明第三实施例的抽吸限制的处理步骤的流程图。
具体实施方式
参看图1，示出了根据本发明第一实施例的发动机系统。发动机驱动的燃料泵14吸取存储在燃料箱10中的燃料。燃料泵14通过柴油机的输出轴12施加有力。燃料泵14包括一对燃料泵14a、14b；以及排放计量阀20，其包含一对正常打开的排放计量阀20a、20b。排放计量阀20调节从燃料箱10吸取的燃料中所排出的燃料的量。从燃料泵14排出的燃料压力供应至共轨16，其将燃料供应至对应的汽缸(在本实施例中六个汽缸)的喷射器18。
电子控制单元30(ECU)接收检测发动机的操作状态的不同的传感器的检测值，例如，检测共轨16中的燃料压力的燃料压力传感器32，以及检测输出轴12的转角的转角传感器34；并且所述电子控制单元接收检测加速器踏板的操作量ACCP的加速传感器36的检测值。ECU 30通过基于这些传感器的检测值而操作诸如排放计量阀20和喷射器18的发动机的致动器完成发动机的输出控制。此时，ECU 30将共轨16中的燃料压力控制至燃料压力(目标燃料压力)的目标值，以适当地完成发动机的输出控制。
图2示出了燃料泵14的结构。尽管图2示出了与排放计量阀20a相对应的燃料泵14(燃料泵14a)的仅仅一部分，但是燃料泵14还具有与如图2中所示构件相同的对应于排放计量阀20b的构件。如图2所示，燃料泵14a形成有燃料引入通道40a，其与燃料箱10相连。燃料引入通道40a与低压室42a连通。低压室42a可通过供应通道44a和廊道46a与压力室50a连通。通过燃料泵14a的内壁和柱塞48a限定了压力室50a。
柱塞18a的、与压力室50a相反的端部与阀座52a相连。阀座52a通过柱塞弹簧54a沿与压力室50a相反的方向被推动，也就是，推向凸轮辊56a。凸轮辊56a安置成接触凸轮58a。凸轮58a与凸轮轴60相连，其中所述凸轮轴60与输出轴12相连，并且在输出轴12旋转两圈时旋转一圈。如果凸轮轴60根据输出轴12的旋转而旋转，则柱塞48a在上止点与下止点之间往复运动。因而，压力室50a扩展并且收缩。压力室50a可通过排放通道62a和止回阀64a与排放孔66a连通。
通过排放计量阀20a的阀构件22a来提供以及中断压力室50a与廊道46a之间的连通。排放计量阀20a具有阀弹簧24a和电磁螺线管26a。阀弹簧24a朝向压力室50a、也就是沿阀打开的方向推压阀构件22a。电磁螺线管26a沿与阀弹簧24a的恢复力相反的方向、也就是沿阀关闭的方向吸引阀构件22a。图2示出了这样的状态，即电磁螺线管26a的磁通量为零，并且阀构件22a由于阀弹簧24a的力而处于阀打开的状态。
采用这种结构，在对应于输出轴12的旋转柱塞48a从上止点移动至下止点并且压力室50a的容积增加时，低压室42a中的燃料通过供应通道44a和廊道46a被吸入压力室50a中。在柱塞48a从下止点移动至上止点并且压力室50a的容积减小时，如果压力室50a与低压室42a之间的连通通过关闭阀构件22a而被中断，则压力室50a中的燃料被加压。如果由压力室50a中的燃料压力所造成的力超过使得止回阀64a处于阀关闭状态的力，则止回阀64a打开，并且压力室50a中的燃料从排放孔66a排至外部。
图3示出了针对由ECU 30执行的共轨16中的燃料压力的控制的处理步骤。ECU 30例如在预定的周期内反复完成图3所示的处理。在该处理的步骤中，首先，步骤S10读取喷射器18的喷射量的指令值(指令喷射量QFIN)。指令喷射量QFIN基于加速器踏板的操作量ACCP以及输出轴12的转速NE通过独立逻辑器件(未示出)被计算。随后的步骤S12获得共轨16的目标燃料压力PFIN。目标燃料压力PFIN基于输出轴12的转速NE以及指令喷射量QFIN通过独立逻辑器件(未示出)被计算。
随后的步骤S14基于目标燃料压力PFIN以及指令喷射量QFIN计算排放计量阀20的阀关闭时间的基本值TB。阀关闭时间的基本值TB随着指令喷射量QFIN的增加而前移(advanced)更多。这对应于，随着指令喷射量QFIN增加，燃料泵14的所需的排放量增加。随着燃料压力增加，基本值TB前移更多。例如，这是因为，从共轨16通过喷射器18泄漏进入燃料箱10中的、且不由喷射器18喷射的燃料的量随着燃料压力增加而增加。出于简化的原因，在图1中并未示出泄漏通道。步骤S14可通过使用确定目标燃料压力PFIN、指令喷射量QFIN以及基本值TB之间的关系的映像关系计算基本值TB。
随后的步骤S16读取燃料压力传感器32的检测值NPC。步骤S18基于燃料压力的检测值NPC以及目标燃料压力PFIN计算反馈校正值TFB。例如，可基于燃料压力的检测值NPC与目标燃料压力PFIN之差，根据比例项、差分项和积分项计算反馈校正值TFB。随后的步骤S20通过将反馈校正值TFB增加至阀关闭时间的基本值TB而计算最后的阀关闭时间T。通过在阀关闭时间T完成排放计量阀20的阀关闭操作，期望的燃料可从燃料泵14排出。
图4示出了上述燃料压力控制的模式。在图4中，INJ代表喷射器18的喷射时间，SAMPLE为用于图3所示的处理中的燃料压力的检测值NPC的抽样时间，Ea是排放计量阀20a的通电指令时间段，1a是排放计量阀20a的驱动电流，并且La是柱塞48a的提升量的变化过程。Eb代表了排放计量阀20b的通电指令时间段，1b是排放计量阀20b的驱动电流，并且Lb是柱塞48b的提升量的变化过程。#1TDC、#3TDC以及#6TDC分别代表了第一汽缸、第三汽缸以及第六汽缸的上止点。Ss代表了燃料泵14a、14b中的每个燃料泵的吸入行程，并且Sp是燃料泵14a、14b中的每个燃料泵的压力供应行程。TDC和BDC分别代表柱塞48a、48b中的每个柱塞的上止点和下止点。图4中的每个阴影区域示出了燃料泵14a、14b中的每个燃料泵的排放行程。
如图4所示，根据本实施例的系统是同步的系统，其基于一对一的关系将柱塞48a、48b中的每个柱塞的上止点与发动机的每个汽缸的上止点相关联，并且基于一对一的关系将燃料喷射与燃料压力供应相关联。如果柱塞48a(48b)从上止点移动至下止点(在吸入行程Ss的过程中)，则燃料被吸入压力室50a(50b)中。在柱塞48a(48b)从下止点移动至上止点(在压力供应行程Sp的过程中)时，通过关闭排放计量阀20a(20b)，燃料从燃料泵14排出。
如果驱动电流被使得流经排放计量阀20a(20b)的电磁螺线管26a(26b)，则出现一个位置点(压力供应开始点：图4中所示的开始)，在此处，电流的增加量迅速扩大，并且排放计量阀20a(20b)关闭。因此，特定的延迟(图4中示出的延迟)在施加至排放计量阀20a(20b)的通电指令开始点与压力供应开始点之间被产生。因而，为补偿延迟的调节量优选施加至计算图3中所示处理过程中的基本值TB的处理过程。
电磁螺线管26a(26b)的通电的截止从柱塞48a(48b)到达上止点的时间前移。这是因为在压力供应行程的过程中，燃料将力施加至阀构件22a(22b)以关闭其，并且在排放计量阀20a(20b)关闭之后，排放计量阀20a(20b)在压力供应行程的过程中保持关闭状态。
共轨16中的燃料压力可通过将燃料以上述方式从燃料泵14压力供应至共轨16而被控制。
在柱塞48a(48b)从下止点移动至上止点后，在排放计量阀20a(20b)的阀构件22a(22b)关闭之前，压力室50a(50b)中的燃料流出至低压室42a(42b)。此时，压力室50a(50b)与廊道46a(46b)之间的限流作用造成了压力室50a(50b)与廊道46a(46b)之间的压力差。压力差沿柱塞48a(48b)移动的方向将力施加至阀构件22a(22b)。随着柱塞48a(48b)的往复速度增加，力将增加。也就是说，随着输出轴12的转速增加，力增加。
如果力超出阀弹簧24a(24b)沿阀打开方向推压阀构件22a(22b)的恢复力，则尽管电磁螺线管26a(26b)的通电操作并未完成，但是阀构件22a(22b)自发地改变至关闭状态(也就是，造成自发的闭合)。如果出现阀构件22a(22b)的自发的闭合，则从燃料泵14排出的燃料量超出预期的量。结果，存在这样一种可能性，即共轨16中的燃料压力过多地增加超过目标燃料压力PFIN。
在由压力室50a(50b)中的燃料以及电磁螺线管26a(26b)中的残余磁通量所产生的合力超过阀弹簧24a(24b)的力之后，出现阀构件22a(22b)的自发的闭合。大体上，排放计量阀20a(20b)的各操作之间的时间间隔随着转速增加而缩短。因此，随着转速增加，由排放计量阀20a(20b)的以前的操作所造成的并且甚至在排放计量阀20a(20b)的当前的操作中仍旧保持的残余磁通量增加。
因而，特定期望的是，造成自发的闭合的转速可通过减小在压力供应行程中通电的开始之前仍存在的电磁螺线管26a(26b)中的残余磁通量而增加。残余磁通量随着时间而削弱。因而，根据本实施例的系统实现了用于减少排放计量阀20a、20b的操作的次数的简化处理(稀疏化处理)，以在输出轴12的转速等于或大于预定速度时，相对于燃料泵14可排放燃料的最短周期延长压力供应操作之间的间隔。因而，旨在造成了自发的闭合的转速的增加。
图5的部分(a)示出了正常时间段的过程中排放计量阀20a、20b的操作模式。图5的部分(b)至部分(d)示出了简化处理过程中的排放计量阀20a、20b的操作模式。图5的部分(b)示出了排放计量阀20a、20b的操作周期设定为正常时间段长度的三倍的实例。图5的部分(c)示出了排放计量阀20a、20b的操作周期设定为正常时间段长度的四倍的实例。图5的部分(d)示出了排放计量阀20a、20b的操作周期设定为正常时间段长度的五倍的实例。
如图5所示，随着排放计量阀20a、20b的操作时间次数减少，驱动电流被使得流经计量阀20a、20b的时间与驱动电流被使得流经计量阀20a、20b的时间之间的转角间隔再次延长。因而，在当前的操作之前，由于以前的驱动电流所造成的残余磁通量足够地减小。
存在特定的转速(机械自发的闭合限制速度)，在该转速，由压力室50a中的燃料所造成的力超过阀弹簧24a(24b)的恢复力，尽管电磁螺线管26a(26b)根本不被通电。可通过实现上述简化处理而增加造成自发的闭合的转速。然而，在这种情况中，在达到机械自发的闭合限制速度之前转速的容限被减小。因此，存在这样的可能性，即如果在简化处理的过程中转速无目的地过多增加，则转速超过机械自发的闭合限制速度。在这种情况中，存在这样的可能性，甚至如果电磁螺线管26a(26b)的通电被停止，则排放计量阀20a(20b)关闭，并且燃料过多地被压力供应至共轨16。
因此，如果输出轴12的转速NE达到机械自发的闭合限制速度，则根据本发明的系统对电磁螺线管26a(26b)通电，以在柱塞48a(48b)从上止点移向下止点的吸入行程的过程中，关闭排放计量阀20a(20b)。因而，压力室50a(50b)侧与低压室42a(42b)侧之间的连通被中断。因而，在柱塞48a(48b)从下止点移向上止点时，压力室50a(50b)中很少有或没有燃料，从而可禁止燃料从燃料泵14排出。图6示出了与在吸入行程的过程中禁止燃料吸入有关的处理模式。
如图6所示，在柱塞48a(48b)位于上止点(TDC)的稍微前侧上时，输出排放计量阀20a(20b)的通电指令Ea(Eb)，从而在柱塞48a(48b)到达上止点后，排放计量阀20a(20b)可确切地被关闭。在柱塞48a(48b)位于下止点(BDC)的稍微前侧上时，去除通电指令Ea(Eb)。通电指令Ea(Eb)的去除时间设定在这样的时间，其适于将排放计量阀20a(20b)保持在关闭状态，直至柱塞48a(48b)到达下止点。如图6所示，通电指令Ea(Eb)的去除时间尽可能地设定在前侧，从而在该时间之后，电磁螺线管26a(26b)的通电确切地被停止，此后，无需排放计量阀20a(20b)的闭合。因而，可以缩短电磁螺线管26a(26b)的通电时间段。因此，从电磁螺线管26a、26b或从对电磁螺线管26a、26b通电的ECU 30释放的热量被减少。
图7示出了与输出轴12的转速相对应的燃料泵14的操作的处理步骤。例如，在预定的周期内，ECU 30反复地完成图7所示的处理。在该处理的步骤中，如果转速NE小于预定的速度α(步骤S30：是)，则完成这样的正常处理(步骤S34)，其用于将图3中所示的处理的周期(CYCLEv)与燃料泵14可排放燃料的最短周期(柱塞周期CYCLEp)达成一致。最短周期CYCLEp是这样的输出轴12的转角的时间段，其从柱塞48a、48b中的任一个柱塞到达上止点时至柱塞48a、48b中的对应另一个柱塞到达上止点时。
如果输出轴12的转速NE等于或高于速度α并小于速度β(步骤S32：是)，则完成简化处理(步骤S36)。速度β设定为等于或低于最低转速的速度，其中所述最低转速甚至在简化处理完成后造成自发的闭合。可通过将图3所示的处理的周期CYCLEv设定为长于柱塞周期CYCLEp的周期(即，CYCLEv＞CYCLEp)而完成简化处理。如果输出轴12的转速NE等于或高于速度β(步骤S36：否)，则完成用于禁止吸入行程中燃料吸入的吸入禁止处理(步骤S38)。
图8详细地示出了步骤S36的处理过程。在该处理过程的步骤中，如果输出轴12的转速NE等于或高于速度α并且低于速度ε(步骤S40：是)，则图3所示的处理的周期CYCLEv(控制周期)设定为柱塞周期CYCLEp长度的三倍(即，CYCLEv＝CYCLEp×3)(步骤S42)。因而，排放计量阀20a、20b在图5的部分(b)中所示的模式中操作。如果输出轴12的转速NE等于或高于速度ε并低于速度δ(步骤S44：是)，图3中所示的处理的周期CYCLEv设定为柱塞周期CYCLEp长度的四倍(即，CYCLEv＝CYCLEp×4)(步骤S46)。因而，排放计量阀20a、20b在图5的部分(c)中所示的模式中操作。如果输出轴12的转速NE等于或高于速度δ并低于速度β(步骤S48：是)，则图3中所示的处理的周期CYCLEv设定为柱塞周期CYCLEp长度的五倍(即，CYCLEv＝CYCLEp×5)(步骤S50)。因而，排放计量阀20a、20b在图5的部分(d)中所示的模式中操作。
图9示出了由上述处理所改进的、造成排放计量阀20a、20b的自发的闭合的转速的状态。图9示出了关于自调节模式(governor pattern)的改进的状态，其中所述自调节模式基于输出轴12的转速NE以及加速器踏板的操作量ACCP决定用于图3所示的处理中的指令喷射量QFIN。如图9所示，在根据该实施例的系统中，在低于正常处理过程中自调节模式下的最大转速NEMAX的转速NE(NELn)处，出现排放计量阀20a、20b的自发的闭合。图9中的NELn代表正常处理过程中造成自发的闭合的最低转速(即，正常处理自发的闭合限制速度NELn)。通过完成简化处理，造成自发的闭合的最低转速可被增加超过最大转速NEMAX。图9中的NELr代表简化处理过程中造成自发的闭合的最低转速(即，简化处理自发的闭合限制速度NELr)。图9中的NELm代表机械自发的闭合限制速度。因而，可以适合地完成燃料泵14的燃料压力供应操作，以补偿伴随着燃料喷射通过喷射器18而在共轨16中消耗的燃料。通过将用于图7中所示的处理中的速度β设定为最大转速NEMAX或者设定在最大转速NEMAX与机械自发的闭合限制速度NELm之间，在无需补偿由燃料喷射造成的在共轨16中消耗的燃料时，可完成吸入禁止处理。
本实施例表现出以下的效果。
(1)用于减少排放计量阀20a、20b的操作的次数的简化处理被完成，以相对于燃料泵14可排放燃料的最短周期延长各压力供应操作之间的间隔，如果发动机的转速等于或高于预定的速度α。因而，造成排放计量阀20a、20b的自发的闭合的转速可被增加。因此，可更加适合地完成燃料压力的控制。
(2)通过延长排放计量阀20a、20b的操作周期而完成简化处理。因而，可周期性地完成燃料压力供应进入共轨16中，同时稳定燃料压力。
(3)在操作周期被延长后，反馈校正值的计算周期也被延长。因而，用于计算反馈校正值的计算负载可被减小。而且，可以避免由于简化处理所导致的积分项的绝对值的过多增加。
(4)随着发动机转速增加，延长压力供应操作之间的时间间隔的程度也被增加。因而，可以适当地避免由于前一操作而导致的在排放计量阀20a、20b的当前的操作的残余磁通量的增加，同时最小化压力供应操作之间的时间间隔的延长。
(5)在输出轴12的转速等于或高于速度β时，在吸入行程的过程中通过排放计量阀20a、20b燃料的吸入被禁止。因而，可确切地避免由吸入的燃料所造成的排放计量阀20a、20b的自发的闭合。而且，通过仅仅在吸入行程的过程中对排放计量阀20a、20b通电，排放计量阀20a、20b或者操作排放计量阀20a、20b的ECU 30中产生的热量与排放计量阀20a、20b不断地被通电的情况相比可确切地被抑制。
(6)在柱塞48a(48b)由于发动机的驱动力而从下止点移动至上止点后，排放计量阀20a(20b)由于电磁驱动力而沿柱塞48a(48b)移动的方向移动。因而，燃料供应侧与柱塞48a(48b)侧之间的连通被中断，并且燃料被排至外部。在这种结构中，存在这样一种可能性，即燃料将力施加至排放计量阀20a(20b)，以在柱塞48a(48b)移动至上止点之后，导致排放计量阀20a(20b)的自发的闭合。因此，可适当地表现出上述的效果。
接着，将说明根据本发明第二实施例的系统。图10A和10B示出了根据该实施例的正常处理、简化处理与吸入禁止处理之间的切换模式。如图10A和10B所示，在该实施例中，输出轴12的转速NE与转速α1相一致的状态被用作为用于随着输出轴12的转速NE增加而从正常处理切换至简化处理的延长的状态。输出轴12的转速NE与低于转速α1的转速α2相一致的状态被用作为用于随着输出轴12的转速NE减小而从简化处理切换至正常处理的缩短的状态。转速α1设定为这样的转速，其等于或低于在正常处理过程中造成自发的闭合的最低转速(正常处理自发的闭合限制速度NELn)。采用这种设定，在压力供应操作之间的间隔改变时，可设定迟滞。因此，可以避免压力供应操作之间的间隔的改变的频繁的重复。
而且，在本实施例中，输出轴12的转速NE与转速β1相一致的状态被用作为用于随着输出轴12的转速NE的增加而从简化处理切换至吸入禁止处理的状态。输出轴12的转速NE与低于转速β1的转速β2相一致的状态被用作为用于随着输出轴12的转速NE减小而从吸入禁止处理切换至简化处理的状态。转速β1设定为这样的转速，其等于或低于在简化处理过程中造成自发的闭合的最低转速(简化处理自发的闭合限制速度NELr)。利用这种设定，在处理改变时，可以设定迟滞。因此，可以避免处理的改变的频繁的重复。
除了第一实施例的效果(1)至(6)以外，本实施例可表现出以下的效果。
(7)延长状态和缩短状态设定成彼此各不相同。因而，在压力供应操作之间的间隔改变时，可设定迟滞。结果，可以避免压力供应操作之间的间隔的改变的频繁的重复。
(8)用于从简化处理切换至吸入禁止处理的状态以及用于从吸入禁止处理切换至简化处理的状态设定成彼此各不相同。因此，在处理在简化处理与吸入禁止处理之间改变时，可设定迟滞。结果，可避免处理的改变的频繁的重复。
接着，将说明根据本发明第三实施例的系统。根据该实施例的系统完成用于还以高于简化处理过程中造成自发的闭合的转速的转速将燃料从燃料泵14排出的处理。图11示出了根据该实施例的处理过程的各步骤。例如，ECU 30在预定的周期内反复地完成图11所示的处理。在处理的各步骤中，步骤S60判断输出轴12的转速NE是否等于或高于速度β。速度β为这样的值，其用于确定限制燃料吸入燃料泵14的压力室50a、50b中的时间。速度β设定为等于或低于简化处理过程中造成自发的闭合的转速的最低值。
如果步骤S60为是，则步骤S62基于目标燃料压力PFIN以及燃料压力的检测值NPC计算吸入行程中的阀闭合去除时间TO。在于吸入行程中阀闭合被去除之后，低压室42a、42b中的燃料被吸入压力室50a、50b中。因此，燃料造成了排放计量阀20a、20b的自发的闭合，并且燃料可从燃料泵14排出。因而，通过将吸入压力室50a、50b中的燃料限制为或低于将燃料压力的检测值NPC与目标压力PFIN达成一致所需的期望的压力供应量，可以连续进行压力供应操作，同时避免燃料过多的压力供应至共轨16。
在步骤S62计算阀闭合去除时间TO之后，步骤S64完成燃料泵14的吸入限制处理。也就是说，通电指令在稍微提前于柱塞48a(48b)的上止点的时间被输出至排放计量阀20a(20b)。因而，排放计量阀20a(20b)在上止点之后被关闭，并且通电在阀闭合去除时间TO被结束。
图11中所示的处理是对于这样的系统更高效的处理，其中所述系统以高于简化处理过程中造成自发的闭合的转速的最低值的转速完成燃料喷射。
除了第一实施例的效果(1)至(4)以及(6)以外，该实施例可表现出以下效果。
(9)在输出轴12的转速高于速度β时，吸入行程过程中的燃料吸入量被限制为或低于将燃料压力的检测值与目标燃料压力达成一致所需的期望的压力供应量。因而，可避免过多的燃料压力供应至共轨16。
上述实施例可如下被改型。
在第三实施例中，阀闭合去除时间并不限于基于燃料压力的检测值与目标燃料压力所决定的时间。例如，还可通过考虑转速的而决定时间。
简化处理中的排放计量阀20的操作周期的延长模式并不限于图5中所示的模式。例如，操作周期可被延长为正常处理时间段的操作周期长度的两倍。
在处理过程在步骤S42、S46或S50之间切换时的用于延长压力供应操作之间的间隔的状态以及用于缩短压力供应操作之间的间隔的状态可被设定为彼此各不相同。因而，可避免处理在步骤S42、S46或S50频繁的切换。
甚至如果用于随着转速增加而增加压力供应操作之间的转角间隔的延长程度的处理并不在简化处理中被完成，则第一实施例的效果(1)至(3)可表现出。
燃料泵14可不包括成对的排放计量阀20a、20b。可选地，燃料泵14例如可具有由柱塞48a、48b共用的单个排放计量阀。柱塞的数量可以是一个、三个或多个。
发动机的燃料喷射系统并不限于同步系统，还可以是异步系统。内燃机并不限于柴油机，例如还可以是直喷式汽油发动机。
本发明并不限于所公开的实施例，在不脱离由权利要求书所限定的本发明的范围的前提下，还可以以多种其它的方式实施。

Claims (10)

1.一种应用于具有燃料泵的燃料供应系统的燃料压力控制器，其中所述燃料泵通过内燃机的驱动力被驱动，以将燃料排放并且压力供应至蓄压室，其中所述蓄压室将压力供应的燃料蓄积在高压的状态，并且所述燃料泵包含电磁排放计量阀，其用于调整从由所述燃料泵吸入的燃料中通过所述燃料泵排放至外部的燃料量，所述燃料泵适于在特定的最短周期内完成所述燃料排放，所述燃料压力控制器包括：
控制装置，其通过操作所述排放计量阀而控制所述蓄压室中的燃料压力；以及
简化装置，其在所述内燃机的转速等于或高于预定的速度时减少所述排放计量阀的操作的次数，以相对于所述最短周期延长所述各压力供应操作之间的间隔。
2.根据权利要求1所述的燃料压力控制器，其特征在于，所述简化装置延长所述排放计量阀的操作周期。
3.根据权利要求2所述的燃料压力控制器，其特征在于，所述控制装置包括计算装置，其计算所述排放计量阀的操作的反馈校正值，用于执行使得所述蓄压室中的燃料压力的检测值与目标值达到一致的反馈控制，并且
在所述简化装置延长所述排放计量阀的操作周期时，所述简化装置延长所述反馈校正值的计算周期。
4.根据权利要求1所述的燃料压力控制器，其特征在于，随着所述内燃机的转速增加，所述简化装置增加所述各压力供应操作之间的间隔的延长程度。
5.根据权利要求1所述的燃料压力控制器，其特征在于，在所述内燃机的转速增加时，所述简化装置在延长状态下延长所述各压力供应操作之间的间隔；并且
在所述内燃机的转速减小时，所述简化装置在与所述延长状态不同的缩短状态下，缩短所述各压力供应操作之间的间隔。
6.根据权利要求1所述的燃料压力控制器，其特征在于，还包括：
限制装置，如果所述内燃机的转速超过高于所述预定速度的上限速度，则所述限制装置借助于所述燃料泵的燃料吸入行程过程中所述排放计量阀的操作限制在所述燃料吸入行程过程中由所述燃料泵吸入的燃料的吸入量。
7.根据权利要求6所述的燃料压力控制器，其特征在于，如果转速超过所述上限速度，则所述限制装置禁止所述吸入行程过程中燃料的吸入。
8.根据权利要求6所述的燃料压力控制器，其特征在于，由所述简化装置执行的操作在特定的状态下被切换至由所述限制装置执行的操作，其中所述特定的状态与用于从由所述限制装置执行的操作切换至由所述简化装置执行的操作的状态不同。
9.根据权利要求1至8任一所述的燃料压力控制器，其特征在于，所述燃料泵具有由所述内燃机的驱动力所驱动的柱塞，以在上止点与下止点之间往复运动，并且
所述燃料泵被构造成使得，在所述柱塞由于所述内燃机的驱动力而从所述下止点移动至所述上止点时，通过由电磁驱动力造成的所述排放计量阀沿所述柱塞的移动方向的移动，中断所述燃料泵的燃料供应侧与柱塞侧之间的连通，并且所述燃料泵将所述燃料排至外部。
10.一种压力控制方法，其控制蓄积由燃料泵压力供应的燃料的蓄压室中的燃料压力，其中所述燃料泵通过内燃机的驱动力被驱动，以排放并压力供应所述燃料，并且所述燃料泵具有电磁排放计量阀，其用于调整从由所述燃料泵吸入的燃料中通过所述燃料泵排放的燃料量，所述燃料泵适于在特定的最短周期内完成所述燃料排放，所述压力控制方法包括以下步骤：
通过操作所述排放计量阀控制所述蓄压室中的燃料压力；并且
在所述内燃机的转速等于或高于预定速度时，减小所述排放计量阀的操作的次数，以相对于所述最短周期延长所述压力供应操作之间的间隔。
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