CN101044280A - 约束装置用布帛及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明的课题在于提供一种兼具内压保持性或低透气性、和收纳性或佩戴性的约束装置，特别是提供实用的充气安全带。本发明通过提供下述约束装置用布帛而解决了上述课题，即，一种约束装置用布帛，具有厚度为0.10～0.25mm的涂层织物，所述涂层织物是在下述织物的至少一侧面上被覆树脂而构成的，所述织物具有含单纤维纤度0.05～1dtex的超细纤维的复丝。

Description

约束装置用布帛及其制造方法
技术领域
本发明涉及气囊、充气安全带(air belt)等的约束装置中使用的布帛。
背景技术
在汽车等的交通工具中，为了保护乘坐人员，设置有安全带(seatbelt)、气囊等的约束装置。
但是，安全带存在当车辆冲撞时使乘坐人员受到激烈负荷的问题。为了缓和·减少该负荷，公开了使安全带的一部分为袋状，在发生冲撞的同时，利用气体发生装置向上述袋内注入气体使其膨胀，约束乘坐人员来进行保护的所谓的充气安全带(例如参照专利文献1)。该文献记载的充气安全带，通过采用沿带的宽方向柔软地伸缩，另一方面，沿带的长度方向基本不伸长的编织罩(knit cover)，使得在膨胀时减小充气安全带的长度方向的长度，使充气安全带对乘坐人员合身。
另外，由于充气安全带作为安全带在乘车时一直与身体接触，如果佩戴性差，则会使乘坐人员感到疲劳，也会给运行带来障碍，因此要求佩戴性或收纳性的改善。
应对该要求，在上述专利文献1中公开了，将构成袋的布帛用单纤维纤度2.0～3.5d(1.8～3.15dtex)、总纤度210～315d(180～315dtex)的复丝来构成，制成布帛厚度0.20～0.25mm程度的布帛。但是，该布帛在实际应用时如果反复折叠几次，则折缝处的体积密度变大，作为安全带时乘坐人员的佩戴感变差，需要进一步的改善。
另一方面，关于气囊，公开了为了提高柔软性而使用了单纤维纤度小于0.8d(0.72dtex)的超细纤维的布帛(参照专利文献2)。
但是，该布帛只能实现0.7mL/cm2·sec程度的低透气性，不能满足应用于充气安全带时所要求的高速展开性和内压保持性。
专利文献1：特开平11-348724号公报
专利文献2：特开平7-258940号公报
发明内容
本发明的课题在于提供一种兼具内压保持性或低透气性、和收纳性或佩戴性的优异的约束装置，特别是提供实用的充气安全带。
本发明为了解决该课题，采用下述方案。
(1)一种约束装置用布帛，具有厚度为0.10～0.25mm的涂层织物，所述涂层织物是在下述织物的至少一侧面上被覆树脂而构成的，所述织物具有含单纤维纤度0.05～1dtex的超细纤维的复丝。
(2)如上述(1)所述的约束装置用布帛，上述织物具有至少一部分含有下述聚酯的超细纤维，所述聚酯以磷元素换算计、含有500～50000质量ppm的磷类共聚成分。
(3)如上述(1)或(2)所述的约束装置用布帛，构成上述织物的超细纤维的单纤维纤度为0.25dtex以下。
(4)如上述(1)～(3)的任一项所述的约束装置用布帛，上述涂层织物中的树脂的被覆量为5～40g/m2。
(5)如上述(1)～(4)的任一项所述的约束装置用布帛，上述涂层织物的厚度为0.19mm以下。
(6)如上述(1)～(5)的任一项所述的约束装置用布帛，上述涂层织物的抗拉强度在纵·横方向上分别为250N/cm以上。
(7)如上述(1)～(6)的任一项所述的约束装置用布帛，上述涂层织物根据KES-FB-2测定出的弯曲刚性在纵·横方向上分别为0.05～1.5g·cm2/cm。
(8)如上述(1)～(7)的任一项所述的约束装置用布帛，上述涂层织物根据KES-FB-2测定出的弯曲滞后的幅度在纵·横方向上分别为0.1～0.7g·cm/cm。
(9)如上述(1)～(8)的任一项所述的约束装置用布帛，根据JISK 6404-19995.3.8“揉搓试验”，对上述涂层织物施加100次和300次的揉搓后，分别根据KES-FB-2测定出的弯曲刚性在纵·横方向上分别为0.05～0.25g·cm2/cm。
(10)如上述(1)～(9)的任一项所述的约束装置用布帛，上述涂层织物根据ASTM6478-00测定出的密封性(Packability)值为500～1300cm3。
(11)如上述(1)～(10)的任一项所述的约束装置用布帛，上述涂层织物根据JIS L 1096 A法(弗雷泽法)测定出的透气量为0.1mL/cm2·sec以下。
(12)如上述(1)～(11)的任一项所述的约束装置用布帛，上述涂层织物根据FMVSS302测定出的燃烧速度为120mm/min以下。
(13)如上述(12)所述的约束装置用布帛，上述涂层织物根据FMVSS302测定出的燃烧速度为90mm/min以下。
(14)如上述(1)～(13)的任一项所述的约束装置用布帛，上述涂层织物根据JIS 1091 E法测定出的LOI值为18以上。
(15)如上述(1)～(14)的任一项所述的约束装置用布帛，在气囊中使用。
(16)如上述(1)～(14)的任一项所述的约束装置用布帛，在充气安全带中使用。
(17)一种约束装置用布帛，具有在下述织物的至少一侧面上被覆树脂而成的涂层织物，所述织物具有含单纤维截面的扁平率在2～4的范围内的扁平纤维的复丝、该复丝的总纤度为150～350dtex。
(18)如上述(17)所述的约束装置用布帛，在气囊中使用。
(19)如上述(17)所述的约束装置用布帛，在充气安全带中使用。
(20)一种约束装置用布帛的制造方法，其特征在于，至少依次经过下述工序，
第1工序：以含有特性粘度0.6以上的聚对苯二甲酸乙二醇酯的树脂组合物为岛成分，以对第3工序中的处理溶剂的溶解性比岛成分高的树脂组合物为海成分，使海成分的复合比率为10～40质量％，将两成分的熔融物复合成海岛型，吐出成纤维状，对该吐出纤维进行纺丝·拉伸，获得单纤维纤度3～9dtex、总纤度150～350dtex、单丝数为15～120根的复合纤维复丝的工序；
第2工序：将第1工序中获得的复合纤维复丝作为经丝和纬丝，在布面覆盖系数1800～2400的范围内以平纹组织进行织造的工序；
第3工序：将第2工序中获得的织物进行脱海处理，使单纤维纤度0.05～1dtex的超细纤维以复合纤维复丝的形式表现的工序；
第4工序：在第3工序中进行了脱海处理的织物的至少一侧面上、在5～40g/m2u的范围内涂布树脂的工序。
(21)如上述(20)所述的约束装置用布帛的制造方法，在第1工序的岛成分中，使用以磷量计在500～50000ppm的范围内共聚合了2官能性磷化合物的特性粘度在0.6～1.2的范围内的阻燃性聚对苯二甲酸乙二醇酯。
(22)如上述(20)或(21)所述的约束装置用布帛的制造方法，在第3工序和第4工序之间，具有：在140～190℃的温度范围内对脱海处理后的底布进行热定形1～2分钟的工序。
(23)如上述(20)～(22)的任一项所述的约束装置用布帛的制造方法，在第4工序中，分2次以上进行树脂的涂布。
根据本发明，可以获得收纳性、佩戴性优异，并且高速展开性、内压保持性也优异的充气安全带等的约束装置。
具体实施方式
本发明的约束装置用布帛是具有复丝而成的。作为形成复丝的聚合物的例子，可以列举出，聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯、聚萘二甲酸乙二醇酯等的聚酯、聚己二酸亚己基酯、聚己二酸亚丁基酯、聚己酰胺等的聚酰胺、聚丙烯腈、聚乙烯醇、聚乙烯、聚丙烯等的聚烯烃、芳香族聚酰胺、芳香族聚酯等。其中，从机械特性、耐热性的观点出发，优选聚酯。
另外，从提高阻燃性的观点出发，也优选使用含有磷系共重合成分的聚酯。特别地，在本发明中，如后所述那样采用超细纤维，但是如果聚酯纤维的单纤维纤度很细，则有容易燃烧的倾向，因此利用该方法可以有效地提高阻燃性。
作为磷类共聚成分，优选2官能磷化合物。通过使用具有2官能团的磷类共聚合成分，共聚合后可以抑制磷酸特有的潮解性，因此可以抑制聚酯的水解。
作为磷类共聚成分的共聚合量，以磷元素换算计，优选为500～50000质量ppm。通过使其为500质量ppm以上，可以获得以后述的FMVSS302为指标的阻燃性提高的实际效果。另外，通过使其为50000质量ppm以下，可以不损害作为约束装置用布帛的必要的机械强度，并且可以防止热分解、水解。防止热分解、水解，对于例如在沙漠、热带气候地域中展开约束装置时防止燃烧也是有效的。
另外，构成复丝的纤维，也优选含有二氧化钛、碳酸钙、高岭土、粘土等的消光剂、颜料、染料、润滑剂、抗氧化剂、耐热剂、耐气候剂、紫外线吸收剂、防静电剂、阻燃剂等。
本发明的约束装置用布帛中的复丝，重要的是含有单纤维纤度0.05～1dtex的超细纤维。如果单纤维纤度超过1dtex，则制成约束装置用布帛时的柔软性差，并且不能谋求即使反复折叠也能维持收纳性的薄质地化，特别是在制成充气安全带的情况下，佩戴感差，给乘坐人员带来疲劳感、压迫感。另一方面，如果单纤维纤度小于0.05dtex，则复丝的强度低下，有时不能获得作为约束装置用布帛的充分的强度。作为超细纤维的单纤维纤度，优选为0.08～0.5dtex，更优选为0.1～0.25dtex。
作为用于获得超细纤维的方法，可以采用，将2成分以上的聚合物配置成海岛状进行纺丝后，使海成分溶出，使岛成分形成超细纤维的海岛复合纺丝法；将2成分以上的聚合物配置成放射线状，在纺丝后利用物理处理等进行割织，获得超细纤维的割织法；直接纺出获得超细纤维的直接纺丝法等。其中，优选海岛复合纺丝法，因为这样使得容易控制单纤维纤度，并且不易发生毛刺等，在品质控制方面也优异。对于海岛复合纺丝法，如本发明的约束装置用布帛的制造方法的说明中所述那样。
另外，可以不采用含有上述那样的超细纤维的复丝，而采用具有单纤维截面为扁平形状的扁平纤维的复丝。如果采用扁平纤维，则由于该扁平纤维1根1根地在布帛内按照短轴方向成为布帛的厚度方向那样基本横向并列，因此复丝的丝的高度降低，织物的厚度变薄，因此收纳性提高。进而，由于织物内的单纤维间的间隙变小，因此，可以获得平滑的表面的织物，因此在后述的树脂的被覆中，即使用少量的树脂，也可以均一地被覆织物表面，获得低透气性。另外，通过获得平滑的表面的织物，使得具有降低织物之间的摩擦阻力的效果，也有助于高速展开性。
作为扁平纤维的截面形状的扁平的程度，使截面的长轴与短轴的比即纵横比在2～4的范围内。通过使其为2以上，可以发挥上述效果。另外，通过使其为4以下，可以防止柔软性乃至收纳性受阻碍，防止单纤维破裂。
作为扁平纤维的截面形状，除了椭圆形之外，可以为长方形、菱形、茧形，可以为左右非对称型。另外，也可以以它们为基本型，为具有突起、凹陷、部分中空部的形状。
在采用扁平纤维的形态中，从布帛的机械特性和收纳性的观点出发，作为单纤维纤度，优选为3～8dtex，作为复丝的单丝数，优选为36～192根，作为复丝的总纤度，优选为150～350dtex，更优选为200～300dtex。
另外，在本发明的约束装置用布帛中，织物含有复丝。作为织造组织，从大量生产的容易性、高速生产引起的成本降低、织造组织构造的稳定性等的观点出发，优选平纹组织。
另外，在本发明的约束装置用布帛中，重要的是在上述织物的至少一侧面被覆树脂而构成涂层织物。这是为了实现低透气性乃至高速展开性和内压保持性。
作为涂层织物中的树脂，优选具有耐热性、耐寒性、阻燃性的树脂，可以列举出例如，聚硅氧烷树脂、聚酰胺类树脂、聚氨酯树脂、氟树脂等。其中，从耐热性、耐老化性、通用性的观点出发，特别优选聚硅氧烷树脂。作为聚硅氧烷树脂，可以使用二甲基类、甲基乙烯基类、甲基苯基类、氟类等的聚硅氧烷。
作为使用了超细纤维的形态中的涂层织物的树脂的被覆量，优选在5～40g/m2的范围内。通过使其为5g/m2以上，可以获得用于实现低透气性或约束装置所必要的高速展开性、内压保持性的实际效果。另外，通过使其40g/m2以下，可以防止柔软性或收纳性受损。
作为使用了超细纤维的形态中的涂层织物的厚度，从收纳性的观点出发，优选为0.25mm以下，更优选为0.19mm以下。另一方面，从维持底布强度、缝制部强度，防止展开时的充气安全带、气囊的破裂等的观点出发，优选为0.10mm以上，更优选为0.15mm以上。
本发明的约束装置用布帛，涂层织物的抗拉强度在纵·横方向上分别优选为250N/cm以上。通过使其为250N/cm以上，可以防止展开时的充气安全带、气囊的破裂。
另外，本发明的约束装置用布帛，涂层织物根据KES-FB-2测定出的弯曲刚性优选为在纵·横方向上分别为0.05～1.5g·cm2/cm。通过使其为1.5g·cm2/cm以下，可以提高收纳性，另外，在充气安全带的情况下，可以获得消除对乘坐人员的压迫感、疲劳感的柔软性。另一方面，通过使其为0.05g·cm2/cm以上，可以维持收纳时的形态稳定性。
另外，本发明的约束装置用布帛，涂层织物根据KES-FB-2测定出的弯曲滞后的幅度优选为在纵·横方向上分别为0.1～0.7g·cm/cm。通过使其为0.7g·cm/cm以下，可以使形成袋状后的约束装置用部件的折叠操作后容易产生褶，可以提高收纳性，另外，在充气安全带的情况下，可以获得消除对乘坐人员的压迫感、疲劳感的柔软性。另一方面，通过使其为0.1g·cm/cm以上，可以维持收纳时的形态稳定性。另外，特别是在形成充气安全带的情况下，可以获得作为安全带不过于柔软的适度的触感。
另外，本发明的约束装置用布帛优选为，在根据JIS K6328-00(5.3.8揉搓试验)对涂层织物进行100次和300次的揉搓后，分别根据KES-FB-2测定出的弯曲刚性在纵·横方向上分别为0.05～0.25g·cm2/cm。通过使其0.25g·cm2/cm，例如通过使用收纳有充气安全带的安全带，可以进一步提高柔软性。另一方面，通过使其为0.05g·cm2/cm以上，可以维持收纳时的形态稳定性。
这里所说的KES计测法(Kawabata’s evaluation system forfabric)，是用于使布帛的“质量风格”即人体感受的触感数值化的布的力学的基本特性的计测方法，被限定为文献“The Standardization AndAnalysis of Hand Evaluation、2nd Ed.，S.Kawavata，the TextileMachinery Society of Japan、July 1980”中的计测方法。
另外，本发明的约束装置用布帛，涂层织物根据ASTM6478-00测定出的密封性值优选为500～1300cm3。通过使其为1300cm3以下，可以提高收纳性，在制成充气安全带时的佩戴感也良好。另一方面，从维持布帛的强度等的观点出发，下限值为500cm3程度。
本发明的约束装置用布帛，根据JIS L 1096A法(弗雷泽法)测定出的透气量优选为0.1mL/cm2·sec以下，更优选为0.0mL/cm2·sec。这是为了获得适合于充气安全带用途的高速展开性和内压保持性。
另外，本发明的约束装置用布帛，在用作乘用车用的约束装置用布帛的情况下，优选涂层织物根据FMVSS302测定出的燃烧性为120mm/min以下，更优选为90mm/min以下。
另外，本发明的约束装置用布帛，优选为根据JIS 1091 E法测定出的LOI值为18以上。通过使其为18以上，可以实现上述那样的FMVSS302测定出的燃烧性为120mm/min以下。
下面，对用于获得本发明的约束装置用布帛的优选的本发明的约束装置用布帛的制造方法进行说明。本发明的约束装置用布帛的制造方法，至少依次经过下述第1～4的工序。
[第1工序]：纺丝工序
在该工序中，以含有聚对苯二甲酸乙二醇酯的树脂组合物为岛成分，以对后述的第3工序中的处理溶剂的溶解性比岛成分高的树脂组合物为海成分，进行海岛复合纺丝。
作为岛成分的聚对苯二甲酸乙二醇酯的特性粘度为0.6以上，优选为0.9以上。通过使特性粘度为0.6以上，可以实现作为约束装置用布帛的充分的强度。另一方面，从获得稳定的制丝性的观点出发，优选聚对苯二甲酸乙二醇酯的特性粘度为1.4以下，更优选为1.2以下。
作为海成分聚合物，可以列举出例如，在有机类处理溶剂的情况下的聚苯乙烯，在水系处理溶剂的情况下的使间苯二甲酸-5-钠共聚合而得到的聚对苯二甲酸乙二醇酯等。
使复合纤维中的海成分的复合比率为10～40质量％。如果海成分的比率小于10重量％，则在熔融复合海岛的两成分时，岛成分之间合流，不能获得超细纤维。另外，如果海成分超过40％，则成为超细纤维的岛成分的比率变得相对很少，有不能充分获得作为约束装置用布帛的强度、约束装置的缝制部强度的倾向。另外，进而从兼具作为约束装置用布帛的薄质地化、柔软化和低透气性的观点出发，优选为20～30质量％。
将海岛的两成分复合成海岛型，吐出成纤维状。
作为海岛复合纤维中的岛数，优选为每1根单纤维为10～20个。通过使岛数为10个以上，可以提高生产率，通过使岛数为20个以下，可以防止海岛复合中的岛之间的接触·合流。
作为每1个纺丝喷丝头的孔数，优选为240以下，因为这样可以均一地冷却所吐出的复丝。
在吐出后，对冷却·固化了的纤维进行纺丝·拉伸。拉伸倍率优选为4.0～6.0。通过使拉伸倍率为4.0以上、优选为5.0以上，可以使岛成分充分定向，可以获得作为约束装置用布帛的必要的强度。另一方面，通过使其为6.0以下，可以使制丝性稳定。
在拉伸后，获得总纤度150～350dtex、单丝数15～120根的复合纤维复丝。
另外，从冷却的均一性、制丝性的观点出发，复合纤维的单纤维纤度为2～15dtex，优选为3～9dtex。
另外，也优选在后述的织造工序前，对复合纤维复丝进行捻丝。通过捻丝，可以提高复丝的集束性。特别是在海岛型复合纤维的单纤维纤度为3.0dtex以下的情况下，优选通过捻丝来提高集束性。作为捻丝中捻数，优选为30～150T/m。通过使捻数为30T/m以上，可以获得集束性向上的实际效果。另一方面，通过使捻数为150T/m以下，使得没有必要在捻丝后进行热定形、开放残留在纤维中的扭矩(torque)，使捻丝工序简化。
[第2工序]：织造工序
在该工序中，对第1工序中获得的复丝进行织造。
作为织造的前处理，可以实施上浆。
作为织造的组织，从获得薄的织物的观点出发，使其形成平纹组织。
作为织机，可以使用喷水织机、剑杆织机、喷气织机等。
另外，在织造中，使下式定义的布面覆盖系数在1800～2400的范围内。
CF＝NW×DW 1/2+NF×DF 1/2
其中，
NW：经丝密度(根/2.54cm)、
DW：经丝纤度(dtex)、
NF：纬丝密度(根/2.54cm)、
DF：纬丝纤度(dtex)。
通过使布面覆盖系数为2400以下，可以实现作为约束装置用布帛要求的薄质地化。另外，通过使布面覆盖系数为1800以上，可以维持布帛强度等的性能。
[第3工序]：脱海处理工序
在该工序中，通过对第2工序中获得的织物进行脱海处理，可以以复合纤维复丝的形式表现单纤维纤度0.05～1dtex(优选为0.25dtex以下)的超细纤维。
作为处理溶剂，可以根据海成分的聚合物，选择例如水、酸性溶液、碱性溶液等的各种水溶液、有机溶剂等。
例如在海成分中使用共聚合了5.0摩尔％间苯二甲酸-5-磺酸钠的聚对苯二甲酸乙二醇酯(特性粘度0.70)作为海成分的情况下，使用液流染色机，在1％硫酸沸腾溶液中处理后，用氢氧化钠水溶液处理，由此可以除去海成分。
处理溶液的处理温度、处理时间，可以通过确认脱海的状态、岛成分的减量的程度来决定。
优选对脱海处理后的织物，在下述的第4工序之前进行热定形。脱海处理后的织物皱褶很多，因此通过热定形来消除皱褶、改善品质。
作为热定形的方法，优选用针板拉幅机固定织物的两端，用热风干燥的方法。
热定形温度优选为140℃～190℃。通过使其为140℃以上，可以利用热定形的效果来消除皱褶。另外，通过使其为190℃以下，可以防止热定形后的织物变硬。
另外，作为实施热定形的时间，优选为1～2分钟。
[第4工序]：涂布工序
在该工序中，在第3工序中进行了脱海处理的织物的至少一侧面上涂布树脂。
作为涂布方法，从可以用少量的树脂进行均一且平滑、厚度很薄地涂布的观点出发，优选浮刀式涂布法。
树脂的涂布可以在底布的两面进行，但是，根据本发明，即使在一个侧面涂布树脂，也可以满足作为约束装置用布帛的必要的低透气性、内压保持性，因此在一个侧面进行即可。
作为树脂的涂布的次数，从兼具阻燃性和柔软性的观点出发，优选为2次以上。即，作为使用了超细纤维的底布，构成的纤维径非常小，因此纤维之间的间隙形成非常微细的孔，在第1次的涂布中，树脂容易通过微孔进入底布内部。在该状态下，树脂被覆表面的平滑性仍然很低，这样使得在对应FMVSS302的燃烧试验中，燃烧速度变大，因此在阻燃性方面不理想。因此，通过在第1次涂布后，再进行涂布，可以提高底布表面的平滑性，提高阻燃性。另外如果分几次来进行涂布，可以降低使用的涂布树脂的粘度。如果降低树脂的粘度，则可以提高树脂被覆表面的平滑性，另外，由于树脂浸透到底布内部，因此可以抑制涂层织物的厚度，也可以提高织物与树脂的粘结性。
实施例
下面通过实施例来进一步详细说明本发明。
[测定方法]
(1)聚酯的特性粘度(IV)
在邻氯苯酚25mL中溶解聚合物样品2g，制造聚合物溶液，使用奥斯特瓦德粘度计，在25℃测定该聚合物溶液的相对粘度ηrp，用下述近似式算出特性粘度(IV)。
IV＝0.0242×ηrp+0.2634
其中，ηrp＝(t×d)/(tO×dO)
t：溶液的落下时间(秒)
tO：邻氯苯酚的落下时间(g/mL)
d：溶液的密度(g/mL)
dO：邻氯苯酚的密度(g/mL)。
(2)纤度
根据JIS L1013-1999 8.3.1A法，制作112.5米的小绞纱(skein)样品3个，测定质量，将其平均值(g)乘以10000/112.5，换算成表观纤度。根据下式，由表观纤度算出公量纤度。
F0＝D×(100+R0)/(100+Re)
F0：公量纤度(dtex)
D：表观纤度(dtex)
R0：公定回潮率(％)
Re：平衡回潮率。
(3)目付
根据JIS L1096-1999 6.4.2，采取3个20cm×20cm的试验片、称量各自的质量(g)，用每1m2的质量(g/m2)表示其平均值。
(4)厚度
根据JIS L1096-1999 6.5，使用厚度测定机在23.5kPa的加压下保持10秒来使厚度稳定后，对样品的5个不同的地方测定厚度(mm)，算出平均值。
(5)布帛的抗拉强度
根据JIS L1096-1999 8.12.1 A法(布条强伸度试验法stripmethod)的扯边强度试验法(label strip method)，沿纵方向和横方向分别采取3个试验片，织物宽3cm、用恒速绷紧型的试验机，测定以拉伸抓取间隔15cm、拉伸速度200mm/min进行拉伸时的断裂强力，算出平均值。
(6)超细纤维的总纤度和单纤维纤度
根据复合纤维的总纤度和脱海处理前后的织物的目付的变化率，算出超细纤维的总纤度，然后将超细纤维的总纤度除以岛数，算出超细纤维的单纤维纤度。
(7)弯曲刚性和弯曲滞后的幅度
沿织物的纵方向和横方向，分别采取6个长14cm×宽10cm的织物片。将沿织物的纵/横的同方向切取的2片试验片重合，根据JIS K6404-1999 5.3.8“揉搓试验”实施100次揉搓加工，然后重合相反面侧，同样实施100次(即合计200次)的揉搓加工。对于涂层织物，按照树脂被覆面之间、其相反面侧的非树脂被覆面之间的顺序实施揉搓加工。
对6片之中的2×2片，同样实施200次×2面(计400次)和300次×2面(计600次)的揉搓加工。
对揉搓加工后的2片组的布帛中的1片，以中心部为中心，切出长10cm×宽5cm的试验片。
另外，作为揉搓次数为0次的试验片，不实施揉搓加工，沿织物的纵方向和横方向各自采取1片长14cm×宽10cm的织物片。
对各试验片，用川端式质量风格评价试验(KES-FB-2)，测定弯曲刚性(g·cm2/cm)。
另外，对揉搓次数0次的样品，一并测定弯曲滞后的幅度(g·cm/cm)。
另外，上述之外的条件采用KES标准条件。
(8)密封性
根据ASTM D-6478-02测定。
(9)透气度(高压法)
将空气调整为19.6kPa的压力进行流通，测定此时通过的空气流量，单位用L/cm2·sec表示。
(10)透气度(弗雷泽法(125Pa))
根据JIS L 1096-1999 8.27.1 A法(弗雷泽法)测定。从样品的5个不同的地方采取约20cm×20cm的试验片，使用弗雷泽型试验机，在圆筒的一端安装试验片后，利用电阻调节器调整吸入风扇，使得倾斜型气压计显示125Pa的压力，根据此时的垂直型气压计显示的压力和使用的空气孔的种类，利用试验机附带的表，求出通过试验片的空气量，算出5个试验片的平均值。
(11)燃烧性(FMVSS302)
根据FMVSS302法测定。分别沿织物的纵方向和横方向，制成各5个宽102mm、长356mm的试验片，进行试验，根据下式算出燃烧速度。
B＝60×(D/T)
B：燃烧速度(mm/min)
D：火焰行进的距离(mm)
T：火焰行进Dmm所需的时间(秒)
在获得的燃烧速度中，以速度最快的值为该测定的燃烧速度。
(12)燃烧性(LOI值)
根据JIS 1091-1999 8.5 E法(酸素指数法)测定。采取宽60mm×长150mm的E-2号试验片，将微型燃烧器作为点火器，根据上述JIS规定记载的“氧流量和氮流量与氧浓度的关系表”，求出试验片的燃烧时间持续3分钟以上或者着火后持续燃烧的燃烧长度为50mm以上所需的氧浓度，算出3个的试验片的平均值。
(13)佩戴感
用10个普通人进行试验，不让他们知道各实施例·比较例的内容，用“好/差”的2个选择方式来评价在坐席上安装充气安全带时的佩戴感。统计其结果，10人中有9人或10人回答“好”的情况下记做A，10人中有7或8人回答“好”的情况下记做B，10人中有5或6人回答“好”的情况下记做C，10人中有4人以下回答“好”的情况下记做D。
[实施例1]
(纺丝·拉伸)
将聚对苯二甲酸乙二醇酯(特性粘度1.20)作为岛成分用聚合物。另外，将共聚了5.0摩尔％的间苯二甲酸-5-磺酸钠的聚对苯二甲酸乙二醇酯(特性粘度0.70)作为海成分用聚合物。
将两成分分别熔融，在海岛型复合纺丝用的喷丝头内复合成海岛型。在使用的海岛型复合纺丝用喷丝头中，每1孔的岛数为16、吐出孔数为60。另外，使海成分与岛成分的复合比率，以质量比计为28∶72。另外，使纺丝温度为300℃。
将吐出的熔融聚合物用冷却风进行冷却固化，以第1辊速度400m/min进行拉取并且不进行暂时卷取地持续拉伸，拉伸温度为230℃，拉伸至5.0倍，实施3％的松弛处理，获得总纤度280dtex、单丝数60、单纤维纤度4.7dtex的复合纤维长丝。
(织造)
将获得的复合纤维长丝用喷水织机织造成经丝密度68根/2.54cm、纬丝密度68根/2.54cm的的平纹组织。
(脱海处理)
将获得的织物在松弛状态下在1％硫酸沸腾水溶液中处理60分钟，接着通过90℃的氢氧化钠水溶液，除去海成分，进行干燥。
(热定形)
对脱海处理后的织物，在150℃实施1分钟的热定形。
(涂布)
接着利用浮刀式涂布机，以涂布量23g/m2，对该织物涂布粘度12Pa·s(12000cP)的无溶剂系甲基乙烯基聚硅氧烷树脂液。
(硫化处理)
接着，在190℃进行2分钟的硫化处理，获得涂层织物。
[实施例2]
(纺丝·拉伸)
使岛成分与海成分的复合比率以质量比计为20∶80，改变全体的吐出量，除此之外，与实施例1同样操作，获得总纤度235dtex、单丝数60、单纤维纤度3.9dtex的复合纤维长丝。
(织造)
将获得的复合纤维长丝用喷水织机织造成经丝密度74根/2.54cm、纬丝密度64根/2.54cm的平纹组织。
(脱海处理)
与实施例1同样进行。
(热定形)
与实施例1同样进行。
(涂布)
与实施例1同样进行。
(硫化处理)
与实施例1同样操作进行硫化处理，获得涂层织物。
[实施例3]
(纺丝·拉伸)
使海岛型复合纺丝用喷丝头的岛数为70、孔数为27，使海成分与岛成分的复合比率以质量比计为20∶80，改变全体的吐出量，除此之外，与实施例1同样操作，获得总纤度198dtex、单丝数27、单纤维纤度7.3dtex的复合纤维长丝。
(织造)
将获得的复合纤维长丝用喷水织机织造成经丝密度80根/2.54cm、纬丝密度70根/2.54cm的平纹组织。
(脱海处理)
与实施例1同样进行。
(热定形)
与实施例1同样进行。
(涂布)
使涂布量为22g/m2，除此之外，与实施例1同样操作，进行涂布。
(硫化处理)
与实施例1同样操作，进行硫化处理，获得涂层织物。
(应用于约束装置)
使用所获得的涂层织物，制作充气安全带。对该充气安全带的佩戴进行评价，结果10人中判定佩戴感好的有10人。
[实施例4]
(纺丝·拉伸)
将共重合了以磷元素换算为10000质量ppm的2官能磷化合物(ヘキスト社制、商品名“ホスホラン”)的聚对苯二甲酸乙二醇酯(特性粘度1.00)作为岛成分用聚合物，除此之外，与实施例1同样操作，获得总纤度280dtex、单丝数60、单纤维纤度4.7dtex的复合纤维长丝。
(织造)
将获得的复合纤维长丝用喷水织机织造成经丝密度68根/2.54cm、纬丝密度68根/2.54cm的平纹组织。
(脱海处理)
与实施例1同样进行。
(热定形)
与实施例1同样进行。
(涂布)
使涂布量为25g/m2，除此之外，与实施例1同样操作，进行涂布。
(硫化处理)
与实施例1同样操作，进行硫化处理，获得了涂层织物。
[实施例5]
(纺丝·拉伸)
使海岛型复合纺丝用喷丝头的岛数为60、孔数为30、使海成分与岛成分的复合比率以质量比计为20∶80，改变全体的吐出量，除此之外，与实施例1同样操作，获得了总纤度600dtex、单丝数30、单纤维纤度20dtex的复合纤维长丝。
(织造)
将获得的复合纤维长丝用喷水织机，织造成经丝密度48根/2.54cm、纬丝密度43根/2.54cm的平纹组织。
(脱海处理)
与实施例1同样进行。
(热定形)
与实施例1同样进行。
(涂布)
使涂布量为22g/m2，除此之外，与实施例1同样操作，进行涂布。
(硫化处理)
与实施例1同样操作，进行硫化处理，获得了涂层织物。
[实施例6]
(纺丝·拉伸)
与实施例1同样进行。
(织造)
与实施例1同样进行。
(脱海处理)
与实施例1同样进行。
(热定形)
与实施例1同样进行。
(涂布(第1次))
接着，利用浮刀式涂布机，以14g/m2的涂布量，对该织物涂布粘度12Pa·s(12000cP)的无溶剂系甲基乙烯基聚硅氧烷树脂液。
(硫化处理)
接着，在190℃进行2分钟硫化处理。
(涂布(第2次))
接着，在该织物的涂布面侧，利用浮刀式涂布机以14g/m2的涂布量再次涂布粘度12Pa·s(12000cP)的无溶剂系甲基乙烯基聚硅氧烷树脂液。
(硫化处理)
接着，在190℃进行2分钟硫化处理，获得了涂层织物。
[实施例7]
(扁平纤维)
使用单纤维的扁平率为3.7、总纤度280dtex、单丝数36、强度7.9cN/dtex、伸长率23.5％、无捻的尼龙6，6纤维的复丝。
(织造)
用喷水织机使上述复丝的经丝张力为120g/根(1.18N/根)，同时将其织造成经丝密度60根/2.54cm、纬丝密度60根/2.54cm的平纹组织。
(涂布)
除了使涂布量为18g/m2之外，与实施例1同样操作，进行涂布。
(硫化处理)
与实施例1同样操作，进行硫化处理，获得了涂层织物。
[比较例1]
(纤维)
使用单纤维为圆截面、总纤度235dtex、单丝数36、强度8.3cN/dtex的尼龙6，6纤维的复丝。
(织造)
使用喷水织机将上述复丝织造成经丝密度54.5根/2.54cm、纬丝密度55根/2.54cm的平纹组织。
(涂布)
不进行涂布。
[比较例2]
(纤维)
使用单纤维为圆截面、总纤度235dtex、单丝数36、强度8.3cN/dtex的尼龙6，6纤维的复丝。
(织造)
使用喷水织机，将上述复丝织造成经丝密度54.5根/2.54cm、纬丝密度55根/2.54cm的平纹组织。
(涂布)
除了使涂布量为17g/m2以外，与实施例1同样操作，进行涂布。
(硫化处理)
与实施例1同样操作，进行硫化处理，获得了涂层织物。
[比较例3]
(纺丝·拉伸)
使海岛型复合纺丝用喷丝头的岛数为70、孔数为27、海成分与岛成分的复合比率以质量比计为20∶80、改变全体的吐出量，除此之外，与实施例1同样操作，获得了总纤度198dtex、单丝数27、单纤维纤度7.3dtex的复合纤维长丝。
(织造)
与实施例1同样进行。
(脱海处理)
与实施例1同样进行。
(热定形)
与实施例1同样进行。
(涂布)
使涂布量为42g/m2，除此以外，与实施例1同样操作，进行涂布。
(硫化处理)
与实施例1同样操作，进行硫化处理，获得了涂层织物。
[比较例4]
(纤维)
使用单纤维为圆截面、总纤度198dtex、单丝数99、强度7.2cN/dtex的尼龙6，6纤维的复丝。
(织造)
使用喷水织机，将上述复丝织造成经丝密度81根/2.54cm、纬丝密度81根/2.54cm的平纹组织。
(涂布)
使涂布量为25g/m2，除此以外，与实施例1同样操作，进行涂布。
(硫化处理)
与实施例1同样操作，进行硫化处理，获得了涂层织物。
[比较例5]
(纤维)
使用单纤维为圆截面、总纤度198dtex、单丝数99、强度7.2cN/dtex的尼龙6，6纤维的复丝。
(织造)
使用喷水织机，将上述复丝织造成经丝密度81根/2.54cm、纬丝密度81根/2.54cm的平纹组织。
(涂布)
不进行涂布。
[比较例6]
(扁平纤维)
使用单纤维的扁平率3.7、总纤度280dtex、单丝数36、强度7.9cN/dtex、伸长率23.5％、无捻的尼龙6，6纤维的复丝。
(织造)
使用喷水织机，使上述复丝的经丝张力为120g/根(1.18N/根)，同时织造成经丝密度60根/2.54cm、纬丝密度60根/2.54cm的平纹组织。
(涂布)
不进行涂布。
表1
    实施例1     实施例2     实施例3     实施例4     实施例5     实施例6     实施例7
    复合纤维总纤度(dtex)     280     235     198     280     600     280     280
    复合纤维单丝数(根)     60     60     27     60     30     60     36
    复合纤维单丝纤度(dtex)     4.67     3.92     7.33     4.67     20     4.67     7.78
    岛成分聚合物     PET     PET     PET     P-PET     PET     PET     尼龙6.6
    海成分聚合物     Co-PET     Co-PET     Co-PET     Co-PET     Co-PET     Co-PET     -
    海∶岛比率     28∶72     20∶80     20∶80     28∶72     20∶80     28∶72     -
    原丝强度(cN/dtex)     6.7     7.9     7.9     6.7     6.7     6.7     7.9
    坯布密度(根/2.54cm)     68/68     74/64     80/70     68/68     43/43     68/68     60/60
    坯布布面覆盖系数     2276     2115     2111     2276     2107     2276     2008
    坯布目付(g/m2)     127     118     118     127     117     127     140
    坯布厚度(mm)     0.2     0.18     0.18     0.21     0.27     0.2     0.22
    超细纤维总纤度(dtex)     202     188     158     202     480     202     280
    超细纤维单丝数(根)     960     960     1890     960     480     960     36
    涂层织物密度     77/68     83/64     91.5/70     75/68     48/43     77/68     60/60
    涂层织物布面覆盖系数     2061     2016     2030     2030     1994     2061     2008
    涂布量(g/m2)     23     23     22     25     22     28     18
    涂层织物目付(g/m2)     125     123     121     138     150     130     158
    涂层织物厚度(mm)     0.16     0.16     0.16     0.18     0.23     0.17     0.22
    密封性(cm3)     734     682     695     790     1200     763     1098
    底布强度(N/cm)     纵     368     428     394     346     400     368     470
    横     265     272     251     289     350     258     452
透气度 高压法(L/cm2·sec)     0.00     0.00     0.00     0.00     0.00     0.00     0.00
弗雷泽法(mL/cm2·sec)     0.00     0.00     0.00     0.00     0.00     0.00     0.00
    KESFB-2 弯曲刚性(g·cm2/cm) 0次     纵     0.75     0.68     0.70     0.71     0.82     0.58     0.68
    横     0.42     0.15     0.16     0.38     0.94     0.45     0.79
200次     纵     0.22     0.19     0.20     0.22     0.23     0.22     0.2
    横     0.15     0.09     0.09     0.15     0.25     0.15     0.24
  400次     纵     0.19     0.18     0.18     0.19     0.21     0.19     0.2
    横     0.14     0.08     0.08     0.14     0.22     0.14     0.23
600次     纵     0.19     0.18     0.18     0.19     0.2     0.19     0.2
    横     0.14     0.08     0.08     0.14     0.21     0.14     0.22
弯曲滞后(g·cm/cm)     纵     0.27     0.25     0.21     0.27     0.61     0.27     0.58
    横     0.08     0.07     0.05     0.08     0.68     0.08     0.69
    燃烧性 FMVSS302(mm/min)     90     100     110     61     58     88     48
LOI(％) 20 19 19 22 23 20 23
            佩戴感     B     A     A     B     B     B     B
表2
  比较例1   比较例2   比较例3   比较例4   比较例5   比较例6
  复合纤维总纤度(dtex)   235   235   198   198   198   280
  复合纤维单丝数(根)   36   36   27   99   99   36
  复合纤维单丝纤度(dtex)   6.53   6.53   7.33   2   2   7.78
  岛成分聚合物   尼龙6，6   尼龙6，6   PET   尼龙6，6   尼龙6，6   尼龙6，6
  海成分聚合物   -   -   Co-PET   -   -   -
  海∶岛比率   -   -   20∶80   -   -   -
  原丝强度(cN/dtex)   8.3   8.3   7.9   7.2   7.2   7.9
  坯布密度(根/2.54cm)   54.5/55   54.5/55   80/70   81/81   81/81   60/60
  坯布布面覆盖系数   1679   1679   2111   2280   2280   2008
  坯布目付(g/m2)   120   120   118   129   129   136
  坯布厚度(mm)   0.2   0.2   0.18   0.18   0.18   0.2
  超细纤维总纤度(dtex)   235   235   158   198   198   280
  超细纤维单丝数(根)   36   36   1890   2280   2280   2008
  涂层织物密度   54.5/55   54.5/55   90/70   82/80   82/80   60/60
  涂层织物布面覆盖系数   1679   1679   2011   2280   2280   2008
  涂布量(g/m2)   0   17   42   25   0   0
  涂层织物目付(g/m2)   120   137   141   155   129   136
  涂层织物厚度(mm)   0.2   0.2   0.21   0.18   0.18   0.2
  密封性(cm3)   1011   1020   1032   989   932   1054
  底布强度(N/cm)   纵   315   330   413   267   267   462
  横   310   320   255   251   251   445
透气度   高压法(L/cm2·sec)   2.00   0.00   0.00   0.00   1.80   2.10
  弗雷泽法(mL/cm2·sec)   0.23   0.00   0.00   0.00   0.18   0.31
  KESFB-2   弯曲刚性(g·cm2/cm) 0次   纵   0.4   1.85   1.02   1.85   0.57   0.57
  横   0.4   1.57   0.53   1.57   0.68   0.68
  200次   纵   0.38   1.05   0.63   1.05   0.27   0.27
  横   0.37   0.87   0.35   0.87   0.29   0.29
  400次   纵   0.36   0.94   0.58   0.94   0.23   0.23
  横   0.35   0.81   0.28   0.81   0.25   0.25
600次   纵   0.35   0.94   0.51   0.94   0.2   0.2
  横   0.31   0.80   0.24   0.80   0.22   0.22
  弯曲滞后(g·cm/cm)   纵   0.27   1.03   0.89   1.03   0.47   0.47
  横   0.08   0.81   0.53   0.81   0.57   0.57
燃烧性   FMVSS302(mm/min)   0   87   135   112   0   0
  LOI(％)   21   21   15   21   21   21
            佩戴感   A   D   D   D   A   A
(应用于气囊)
将实施例1～7用于气囊，结果显示良好的高速展开性和乘坐人员约束性。
(应用于充气安全带)
将实施例1～7用于充气安全带，结果显示良好的高速展开性和乘坐人员约束性。
工业可利用性
本发明的约束装置用布帛，适合于气囊、充气安全带等的约束装置，特别适合用于比气囊要求更高的高速展开性、更大的乘坐人员约束性、以及更柔软的佩戴感的充气安全带。

Claims (23)

1.一种约束装置用布帛，具有厚度为0.10～0.25mm的涂层织物，所述涂层织物是在织物的至少一侧面上被覆树脂而构成的，所述织物具有含单纤维纤度0.05～1dtex的超细纤维的复丝。
2.如权利要求1所述的约束装置用布帛，上述织物具有至少一部分含有下述聚酯的超细纤维，所述聚酯以磷元素换算计、含有500～50000质量ppm的磷类共聚成分。
3.如权利要求1所述的约束装置用布帛，构成上述织物的超细纤维的单纤维纤度为0.25dtex以下。
4.如权利要求1所述的约束装置用布帛，上述涂层织物中的树脂的被覆量为5～40g/m2。
5.如权利要求1所述的约束装置用布帛，上述涂层织物的厚度为0.19mm以下。
6.如权利要求1所述的约束装置用布帛，上述涂层织物的抗拉强度在纵·横方向上分别为250N/cm以上。
7.如权利要求1所述的约束装置用布帛，上述涂层织物根据KES-FB-2测定出的弯曲刚性在纵·横方向上分别为0.05～1.5g·cm2/cm。
8.如权利要求1所述的约束装置用布帛，上述涂层织物根据KES-FB-2测定出的弯曲滞后的幅度在纵·横方向上分别为0.1～0.7g·cm/cm。
9.如权利要求1所述的约束装置用布帛，根据JIS K 6404-19995.3.8“揉搓试验”，对上述涂层织物施加100次和300次的揉搓后，分别根据KES-FB-2测定出的弯曲刚性在纵·横方向上分别为0.05～0.25g·cm2/cm。
10.如权利要求1所述的约束装置用布帛，上述涂层织物根据ASTM6478-00测定出的密封性值为500～1300cm3。
11.如权利要求1所述的约束装置用布帛，上述涂层织物根据JIS L1096 A法(弗雷泽法)测定出的透气量为0.1mL/cm2·sec以下。
12.如权利要求1所述的约束装置用布帛，上述涂层织物根据FMVSS302测定出的燃烧速度为120mm/min以下。
13.如上述12所述的约束装置用布帛，上述涂层织物根据FMVSS302测定出的燃烧速度为90mm/min以下。
14.如权利要求1所述的约束装置用布帛，上述涂层织物根据JIS 1091E法测定出的LOI值为18以上。
15.如权利要求1所述的约束装置用布帛，用于气囊。
16.如权利要求1所述的约束装置用布帛，用于充气安全带。
17.一种约束装置用布帛，具有在下述织物的至少一侧面上被覆树脂而成的涂层织物，所述织物具有含单纤维截面的扁平率在2～4的范围内的扁平纤维的复丝、该复丝的总纤度为150～350dtex。
18.如权利要求17所述的约束装置用布帛，用于气囊。
19.如权利要求17所述的约束装置用布帛，用于充气安全带。
20.一种约束装置用布帛的制造方法，其特征在于，至少依次经过下述工序，
第1工序：以含有特性粘度0.6以上的聚对苯二甲酸乙二醇酯的树脂组合物为岛成分，以对第3工序中的处理溶剂的溶解性比岛成分高的树脂组合物为海成分，使海成分的复合比率为10～40质量％，将两成分的熔融物复合成海岛型，吐出成纤维状，对该吐出纤维进行纺丝·拉伸，获得单纤维纤度3～9dtex、总纤度150～350dtex、单丝数为15～120根的复合纤维复丝的工序；
第2工序：将第1工序中获得的复合纤维复丝作为经丝和纬丝，在布面覆盖系数1800～2400的范围内以平纹组织进行织造的工序；
第3工序：将第2工序中获得的织物进行脱海处理，使单纤维纤度0.05～1dtex的超细纤维以复合纤维复丝的形式表现的工序；
第4工序：在第3工序中进行了脱海处理的织物的至少一侧面上、在5～40g/m2的范围内涂布树脂的工序。
21.如权利要求20所述的约束装置用布帛的制造方法，在第1工序的岛成分中使用以磷量计在500～50000ppm的范围内共聚合了2官能性磷化合物、特性粘度在0.6～1.2的范围内的阻燃性聚对苯二甲酸乙二醇酯。
22.如权利要求20所述的约束装置用布帛的制造方法，在第3工序和第4工序之间，具有在140～190℃的温度范围内对脱海处理后的底布进行热定形1～2分钟的工序。
23.如权利要求20所述的约束装置用布帛的制造方法，在第4工序中，分2次以上进行树脂的涂布。
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