[0001] La présente invention est relative à un résonateur pour pièce d'horlogerie résultant du couplage d'un premier résonateur à basse fréquence avec un second résonateur à plus haute fréquence.
[0002] Un résonateur répondant à la définition qui vient d'être donnée a été décrit dans le document EP 1 843 227 A1. Dans cet exposé le premier résonateur à basse fréquence est un balancier-spiral et le second résonateur à haute fréquence est un diapason. Une branche du diapason est directement liée à la spire extérieure du spiral pour former le couplage entre les deux résonateurs. Le but de cette disposition est de stabiliser la fréquence de fonctionnement de la pièce d'horlogerie et de rendre cette fréquence plus indépendante des sollicitations extérieures pour finalement améliorer la précision de marche de cette même pièce. Dans la disposition décrite la fréquence propre du premier résonateur est de quelques hertz, celle du second résonateur étant de l'ordre du kHz.
L'idée est donc d'asservir un premier résonateur très sensible aux perturbations extérieures à un second résonateur qui, de par sa fréquence de fonctionnement élevée, est bien moins sensible aux dites perturbations. De cet asservissement va résulter une amélioration des performances du premier résonateur quant à sa résistance aux chocs par exemple, ce premier résonateur coopérant avec un système d'échappement classique.
[0003] La réalisation qui vient d'être décrite fait appel cependant à deux résonateurs très différents l'un de l'autre dont on peut penser que le couplage et l'ajustage vont présenter des difficultés, certes non pas insurmontables, mais tout de même suffisamment grandes eu égard à la faible inertie du résonateur à haute fréquence et donc à sa capacité d'influencer la marche du premier résonateur à basse fréquence.
[0004] Il résulte de ce qui vient d'être décrit que si l'on parvient à régler la marche d'un premier résonateur à basse fréquence utilisant un balancier-spiral au moyen d'un second résonateur à plus haute fréquence utilisant aussi un balancier-spiral, on sera parvenu à stabiliser jusqu'à un certain point la fréquence de fonctionnement de la pièce d'horlogerie et cela en mettant en oeuvre des résonateurs qui n'ont plus de secret pour l'homme du métier.
[0005] On utilise couramment en horlogerie pour le résonateur balancier-spiral, les nombres d'alternances à l'heure de 18 000, 21 600 et 28 800, correspondant à des fréquences d'oscillation de 2, 5, 3 et 4 Hz. On connaît cependant des montres équipées de résonateurs à balancier-spiral oscillant à des fréquences plus élevées, le but recherché étant de permettre à la montre d'atteindre de meilleures performances chronométriques au porter.
[0006] Comme le montre l'ouvrage "Echappement et Moteurs pas à pas" de Charles Huguenin et al (FET, Neuchâtel 1974, pages 137 à 148) le fait de multiplier la fréquence par deux diminue l'effet d'un défaut d'équilibre sur la marche diurne de quatre fois. Ainsi une augmentation de la fréquence d'oscillation du balancier a le double avantage d'augmenter le pouvoir réglant du résonateur et de rendre moins sensible la marche de la montre aux changements de positions.
[0007] Ces avantages doivent cependant se payer par une augmentation du nombre de dents de la roue d'échappement. En effet, la roue d'échappement classique a généralement 15 dents pour des fréquences du résonateur balancier-spiral de 2, 5 à 3 Hz. Ce nombre a été longuement admis comme tel, car il tient compte des problèmes de fabrication de la roue d'échappement et d'une répartition judicieuse des rapports et des nombres de dents des roues et des pignons du rouage de finissage de la montre. Avec des fréquences plus élevées du résonateur se situant entre 4 et 10 Hz, les rapports d'engrenages deviennent trop grands, mais cet inconvénient disparaît si l'on augmente le nombre de dents de la roue d'échappement.
Le nombre de 21 dents est cité pour une fréquence d'oscillation de 5 Hz, ce changement amenant cependant une réduction des sécurités telles que repos et chutes qui nécessitent un soin particulier lors du remontage. D'autre part et généralement, il est bien connu que le rendement d'un échappement à ancre suisse diminue fortement au-dessus de 4 ou 5 Hz.
[0008] Ainsi pour bénéficier des avantages que présente un résonateur à haute fréquence on va le coupler avec un résonateur à basse fréquence ce dernier étant commandé par un échappement classique sans augmentation du nombre de dents de la roue d'échappement et avec les sécurités bien connues qui accompagnent ce type d'échappement.
[0009] Cette disposition est représentée dans le schéma-bloc de la fig. 1. Dans cette figure, le premier résonateur à basse fréquence 2,41 est constitué par un balancier-spiral entraîné par un échappement et un rouage de finissage 70, ce rouage étant actionné par un barillet 71. Dérivé du rouage 70, on trouve l'affichage de l'heure 72 matérialisé par des aiguilles par exemple. Le second résonateur à plus haute fréquence est représenté par le bloc 3, 42. Le couplage entre les deux résonateurs est représenté par le bloc à double flèche 8, 46.
[0010] La présente invention présente deux modes de réalisation, le second mode étant un cas particulier du premier mode.
[0011] Le premier mode de réalisation, en plus qu'il satisfait à ce qui est dit au premier paragraphe de cette description, est remarquable en ce que le premier résonateur comporte une première masse d'inertie associée à un premier ressort, en ce que le second résonateur comporte une seconde masse d'inertie associée à un deuxième ressort et en ce qu'un troisième ressort est disposé entre les première et seconde masses d'inertie pour coupler lesdits premier et second résonateurs.
[0012] Le second mode de réalisation, en plus qu'il satisfait à ce qui est dit au premier paragraphe de cette description, est remarquable en ce que le premier résonateur comporte une première masse d'inertie associée à un premier ressort, en ce que le second résonateur comporte une seconde masse d'inertie associée à un second ressort spiral et en ce que ledit second ressort relie lesdites première et seconde masses d'inertie pour coupler lesdits premier et second résonateurs.
[0013] L'invention va être expliquée maintenant en détail ci-dessous au moyen de dessins illustrant les deux modes de réalisation cités plus haut, ces modes étant donnés à titre d'exemple non limitatif, dessins dans lesquels :
<tb>la fig. 1<sep>est un schéma bloc illustrant le résonateur de l'invention et son implication dans une pièce d'horlogerie,
<tb>la fig. 2<sep>est un schéma équivalent montrant comment sont arrangés et couplés les deux résonateurs selon le premier mode de réalisation de l'invention,
<tb>la fig. 3<sep>est une vue en plan du premier mode de réalisation d'un résonateur résultant du couplage de résonateurs composés chacun d'un balancier-spiral,
<tb>la fig. 4<sep>est une coupe selon la ligne IV-IV de la fig. 3,
<tb>les fig. 5 et 6<sep>sont des vues en perspective du résonateur montré en plan et en coupe sur les fig. 3et 4.
<tb>la fig. 7<sep>est un graphique montrant la fréquence d'oscillation propre de chacun des résonateurs lorsqu'on fait varier le couple du ressort spiral reliant les deux résonateurs,
<tb>la fig. 8<sep>est un graphique montrant l'effet stabilisant résultant du couplage des premier et second résonateurs sur des perturbations affectant soit le couple du ressort spiral du premier résonateur, soit la masse d'inertie du balancier dudit premier résonateur lorsqu'on fait varier le couple du ressort spiral reliant les deux résonateurs,
<tb>la fig. 9<sep>est un schéma équivalent montrant comment sont arrangés et couplés les deux résonateurs selon le second mode de réalisation de l'invention,
<tb>la fig. 10<sep>est une vue en plan du second mode de réalisation d'un résonateur résultant du couplage de résonateurs composés chacun d'un balancier-spiral,
<tb>la fig. 11<sep>est une coupe selon la ligne XI-XI de la fig. 10,
<tb>les fig. 12 et 13<sep>sont des vues en perspective du résonateur montré en plan et en coupe sur les fig. 10et 11,
<tb>la fig. 14<sep>est un graphique montrant la fréquence d'oscillation propre de chacun des résonateurs lorsqu'on fait varier le couple du ressort spiral du premier résonateur, et
<tb>la fig. 15<sep>est un graphique montrant l'effet stabilisant résultant du couplage des premier et second résonateurs sur des perturbations affectant soit le ressort spiral du premier résonateur, soit la masse d'inertie du balancier dudit premier résonateur lorsqu'on fait varier le couple du ressort spiral de ce même premier résonateur.
Premier mode d'exécution de l'invention
[0014] On peut assimiler le résonateur 1 exécuté selon le premier mode de réalisation de l'invention au schéma équivalent de la fig. 2. Ce résonateur 1 résulte du couplage d'un premier résonateur 2 avec un second résonateur 3. Le premier résonateur 2 comporte une première masse d'inertie 4 (illustrée ici par une masse carrée) associée à un premier ressort 5 (illustré ici par un ressort hélicoïdal dont une extrémité est attachée à la masse carrée et dont l'autre extrémité est attachée à une partie fixe 73 de la pièce d'horlogerie, par exemple à la platine).
Le second résonateur 3 comporte une seconde masse d'inertie 6 (illustrée ici par une masse carrée) associée à un deuxième ressort 7 (illustré ici par un ressort hélicoïdal dont une extrémité est attachée à la masse carrée et dont l'autre extrémité est attachée à une partie fixe 74 de la pièce d'horlogerie, par exemple à un pont). Un troisième ressort 8 (représenté ici par un ressort hélicoïdal) est disposé entre les première (4) et seconde (6) masses d'inertie pour coupler lesdits premier (2) et second (3) résonateurs.
[0015] Les fig. 3 à 6 illustrent une construction pratique du premier mode de réalisation de l'invention. Ici les première et seconde masses d'inertie sont constituées respectivement par des premier et second balanciers 4 et 6, et les premier, deuxième et troisième ressorts sont respectivement des premier, deuxième et troisième ressorts spiraux 5, 7 et 8.
[0016] On s'aperçoit aussi que, selon un mode préféré de l'invention, les premier et second résonateurs 2 et 3 sont disposés coaxialement à l'intérieur de la pièce d'horlogerie entre une platine 11 et un pont 17. L'invention n'est cependant pas limitée à cette disposition, les deux résonateurs pouvant être disposés, par exemple, côte à côte dans la pièce d'horlogerie.
[0017] Plus particulièrement et comme cela apparaît bien sur la fig. 4, le premier résonateur 2 comprend essentiellement un premier balancier 4 auquel est associé un premier ressort spiral 5. Ce premier résonateur 2 est monté sur un premier arbre 9 qui pivote à sa première extrémité dans un palier 10 fixé dans une platine 11 et à sa seconde extrémité dans un palier 12 fixé dans un pont intermédiaire 13. Les spires extérieure et intérieure du premier ressort spiral 5 sont fixées respectivement sur un piton 23 porté par la platine 11 et sur un point d'attache intérieur 28 fixé sur le premier arbre 9.
[0018] Le second résonateur 3 comprend essentiellement un second balancier 6 auquel est associé un second ressort spiral 7. Ce second résonateur 3 est monté sur un second arbre 14 qui pivote à sa première extrémité dans un palier 15 fixé dans le pont intermédiaire 13 et à sa seconde extrémité dans un palier 16 fixé dans un pont 17. Les spires extérieure et intérieure du deuxième ressort spiral 7 sont fixées respectivement sur un piton 25 porté par le pont 17 et sur un point d'attache intérieur 26 fixé sur le second arbre 14.
[0019] L'examen des fig. 3 à 6 montre encore que le premier résonateur 2 comprend un balancier 4 présentant un plus grand diamètre que le balancier 6 du résonateur 3, ce qui indique que la fréquence du premier résonateur est plus basse que la fréquence du second résonateur, à condition bien sûr que le couple développé par chacun des ressorts spiraux soit sensiblement le même. Dans ces conditions, on comprendra que le mécanisme d'échappement devra être lié au premier résonateur, celui qu'il s'agit d'asservir au second pour améliorer sa résistance aux perturbations. La fig. 4 montre que le premier arbre 9 auquel est attaché le premier résonateur 2 porte un plateau 18 et une cheville de plateau 19, cette dernière coopérant par exemple avec une ancre laquelle coopère à son tour avec une roue d'échappement.
[0020] Reste à décrire le couplage existant entre les résonateurs 2 et 3. Ce couplage est réalisé au moyen d'un troisième ressort spiral 8. Les fig. 4et 5 montrent que ce ressort spiral 8 comporte deux enroulements 20 et 21 disposés en série et montés de part et d'autre du pont intermédiaire 13. Dans cette façon de faire, la spire intérieure du premier enroulement 20 est fixée à un point d'attache intérieur 27 fixé sur le second arbre 14 alors que la spire intérieure du second enroulement 21 est fixée à un point d'attache intérieur 22 fixé sur le premier arbre 9, les spires extérieures desdits enroulements étant reliées l'une à l'autre par un ruban 75.
[0021] L'invention n'est pas limitée à ce qui vient d'être dit. En effet le troisième ressort spiral peut ne comporter qu'un seul enroulement. Dans ce cas, et sans qu'il soit nécessaire de le montrer par un dessin, la spire intérieure de cet enroulement unique est fixée à un point d'attache 27 fixé sur le second arbre 14 tandis que la spire extérieure est fixée à un piton porté par le premier balancier 4.
[0022] On va montrer maintenant de façon sommaire l'avantage qu'il y a de coupler deux résonateurs oscillant l'un à basse fréquence et l'autre à plus haute fréquence dans le but de rendre plus stable le résonateur oscillant à basse fréquence.
[0023] Un résonateur mécanique composé d'une masse et d'un ressort est caractérisé par le poids de sa masse m et la constante de son ressort k qui s'expriment, dans le cas du schéma équivalent de la figure 2et dans les ordres de grandeur relatives à l'horlogerie, respectivement en milligramme (mg) et en micronewton par mètre (uN/m). Dans le cas présent la masse m est un balancier caractérisé par sa masse d'inertie exprimée en milligramme centimètre carré (mg-cm<2>), et la constante k est relative à un ressort spiral qui est caractérisé par son couple unitaire exprimé en micronewtonmètre par radian ([micro]N-m/rad). Ceci étant, la fréquence d'un résonateur s'écrit:
<EMI ID=2.1>
[0024] Pour prendre un exemple relevé sur un calibre horloger courant se trouvant dans le commerce, on a k=1.10<-><6>Nm/rad et m = 16.10<-><10> kg-m<2>, d'où résulte la fréquence f=4Hz.
[0025] La question centrale est de savoir si la présence du second résonateur à plus haute fréquence stabilise la fréquence du premier résonateur à basse fréquence. Cet effet est pris en compte par le facteur de stabilisation S défini par:
<EMI ID=3.1>
relation dans laquelle [omega]1est la pulsation normale du premier résonateur seul, [omega]1pla pulsation perturbée du premier résonateur seul, [Omega]1 la pulsation normale du système couplé et [Omega]1pla pulsation perturbée du système couplé. On comprendra que si le facteur de stabilisation S est égal à deux, la pièce d'horlogerie est deux fois plus précise avec un système de résonateurs couplés qu'avec le premier résonateur seulement. Par exemple, une pièce d'horlogerie ayant une avance de dix secondes par jour n'en n'aura plus que cinq pour la même période.
[0026] On va prendre maintenant un exemple pratique mettant en oeuvre des premier et second résonateurs ayant les caractéristiques suivantes:
Résonateur 1: m1=21 mg.cm<2>, k1=1[micro]N.m/rad d'où f1=3,47 Hz
Résonateur 2 : m2=21 mg-cm<2>, k2=5[micro]N-m/rad d'où f2=7,75 Hzces résonateurs étant couplés par un ressort spiral de constante kc.
[0027] Si l'on se réfère aux fig. 2et 4, le résonateur 1 à basse fréquence porte la référence 2, mi étant le balancier 4, k1 étant la constante du ressort spiral 5. Le résonateur 2 à plus haute fréquence porte la référence 3, m2 étant le balancier 6, k2étant la constante du ressort spiral 7. On remarquera cependant que dans cet exemple pratique les balanciers sont de mêmes dimensions, ce qui n'est pas le cas des balanciers de la fig. 4, le second résonateur ayant une fréquence propre plus élevée de par sa constante de ressort également plus élevée.
[0028] Des calculs analytiques ont permis d'établir les graphiques des fig. 7 et 8 sur la base des données pratiques énoncées ci-dessus.
[0029] La fig. 7 est un graphique montrant l'évolution des fréquences propres f1et f2 du système de résonateurs couplés en fonction de la constante kc du ressort spiral qui couple les deux résonateurs.
[0030] La fig. 8 est un graphique montrant l'évolution du facteur de stabilisation S en fonction de la constante kc du ressort spiral 8 qui couple les deux résonateurs.
[0031] La courbe Sm montre l'effet stabilisant qui résulte du couplage des premier et second résonateurs sur des perturbations affectant la masse d'inertie du balancier du premier résonateur à basse fréquence quand on fait varier la constante kc. Cet effet n'est pas très prononcé, ce qui est relativement peu important, la masse d'inertie du balancier étant peu influencée par des perturbations extérieures.
[0032] La courbe Sk montre l'effet stabilisant qui résulte du couplage des premier et second résonateurs sur des perturbations affectant le couple du ressort spiral du premier résonateur, soit celui entraîné par le système d'échappement. On voit que pour une valeur de kc de 1 [micro]Nm/rad, le facteur de stabilisation n'est pas loin d'atteindre 2, ce qui est positif, car c'est surtout sur le ressort spiral que se portent les perturbations, dues entre autres à la position du ressort, aux chocs et aux variations de température.
Second mode d'exécution de l'invention
[0033] On peut assimiler le résonateur 40 exécuté selon le second mode de réalisation de l'invention au schéma équivalent de la fig. 9. Le résonateur 40 résulte du couplage d'un premier résonateur 41 avec un second résonateur 42. Le premier résonateur 41 comporte une première masse d'inertie 43 (illustrée ici par une masse carrée) associée à un premier ressort 44 (illustré ici par un ressort hélicoïdal dont une extrémité est attachée à la masse carrée et dont l'autre extrémité est attachée à une partie fixe 73 de la pièce d'horlogerie, par exemple à la platine).
Le second résonateur 42 comporte une seconde masse d'inertie 45 (illustrée ici par une masse carrée) associé à un second ressort 46 (illustré ici par un ressort hélicoïdal dont une extrémité est attachée à la masse carrée 43 et dont l'autre extrémité est attachée à la masse carrée 45). Ce second ressort spiral 46 relie donc les première (43) et seconde (45) masses d'inertie pour coupler lesdits premier (41) et second (42) résonateurs. En fait le ressort 46 joue ici un double rôle : celui de former le second résonateur 42 et celui de coupler les premier et second résonateurs 41 et 42.
[0034] Ce second mode d'exécution peut être considéré comme un cas particulier du premier mode d'exécution. En effet, si dans ce premier mode représenté par la fig. 2, on supprime le troisième ressort 7 ainsi que son attache à un point fixe 74, on retrouve le schéma équivalent de la fig. 9qui illustre le second mode d'exécution et qui va être expliqué maintenant en détail en s'aidant des fig. 10 à 13.
[0035] Les fig.10 à 13 illustrent une construction pratique du second mode de réalisation de l'invention. Ici, comme cela a été dit à propos du premier mode d'exécution de l'invention, les première et seconde masses d'inertie sont constituées respectivement par des premier et second balanciers 43 et 45, et les premier et second ressorts sont respectivement des premier et second ressorts spiraux 44 et 46.
[0036] On s'aperçoit aussi que le premier balancier 43 présente une cage circulaire à l'intérieur de laquelle est confiné le second résonateur 42 à plus haute fréquence, ladite cage circulaire 43 formant avec le premier ressort spiral 44 le premier résonateur 41 à basse fréquence.
[0037] Comme le montre bien la coupe de la fig. 11, la cage circulaire 43 formant le premier balancier est équipée d'une première joue 47 portant un premier tourillon 48 pivotant dans un palier 49 fixé dans une platine 50. Ce premier tourillon 48 porte un plateau 51 et une cheville de plateau 52, cette dernière coopérant par exemple avec une ancre laquelle coopère à son tour avec une roue d'échappement. La cage circulaire 43 est équipée encore d'une seconde joue 53 portant un second tourillon 54 pivotant dans un palier 55 fixé dans un pont 56. Le pont 56 est équipé d'un piton 57 auquel est fixé la spire extérieure du premier ressort spiral 44, la spire intérieure dudit premier ressort spiral 44 étant fixée à un point d'attache intérieur 58 fixé sur le second tourillon 54.
La cage circulaire ou balancier 43 et le ressort spiral 44 forment le premier résonateur 41 à basse fréquence, celui dont il s'agit d'améliorer les performances.
[0038] La fig. 11 montre encore que les second balancier 45 et ressort spiral 46 constituant le second résonateur 42 - et qui est confiné dans la cage 43 - sont supportés par un arbre 59 pivotant à sa première extrémité dans un palier 60 fixé dans la première joue 47 de la cage 43 et à sa second extrémité dans un palier 61 fixé dans la seconde joue 53 de la cage. De plus, les spires extérieure et intérieure du second ressort spiral 46 sont fixées respectivement à un piton 62 porté par la seconde joue 53 de la cage 43 et à un point d'attache intérieur 63 fixé sur l'arbre 59.
[0039] L'examen des fig. 10à 12 montre que le premier résonateur 41 comprend un balancier ou cage 43 présentant un plus grand diamètre que le balancier 45 du second résonateur 42, ce qui indique que la fréquence du premier résonateur est plus basse que la fréquence du second résonateur, le couple développé par chacun des ressorts spiraux étant égal par ailleurs. On comprendra donc que le mécanisme d'échappement sera lié au premier résonateur, celui qu'il s'agit d'asservir au second pour améliorer sa résistance aux perturbations.
[0040] On a montré, lors des propos tenus au sujet du premier mode d'exécution, l'avantage qu'il y avait de coupler deux résonateurs oscillant l'un à basse fréquence et l'autre à plus haute fréquence dans le but d'améliorer les performances du résonateur oscillant à basse fréquence. On ne reviendra donc pas ici sur la théorie développée qui s'applique également au second mode de réalisation qu'on vient de décrire.
[0041] On va prendre cependant un exemple pratique, soit:
résonateur 1: m1 = 20 mg.cm<2>, k1=variable
résonateur 2: m2 = 6,4 mg.cm<2>, kc=0,4 [micro]N.m/rad, k2=0
[0042] Si l'on se réfère aux fig. 9et 11, le résonateur 1 à basse fréquence porte la référence 41, mi étant le balancier ou la cage 43, k1 étant la constante du ressort spiral 44 et le résonateur 2 à plus haute fréquence porte la référence 42, m2 étant le balancier 45, kc étant la constante du ressort spiral 46, kc étant aussi le ressort spiral qui couple les deux résonateurs.
[0043] Sur la base des données pratiques énoncées ci-dessus, des calculs analytiques ont permis d'établir les graphiques des fig. 14 et 15. La variable choisie n'est plus kc comme dans le premier mode d'exécution mais k1 qui a paru être le paramètre le plus déterminant.
[0044] La fig. 14 est un graphique montrant l'évolution des fréquences propres f1et f2 du système de résonateurs couplés en fonction de la constante k1 du ressort spiral 44 composant le premier résonateur 41.
[0045] La fig. 15 est un graphique montrant l'évolution du facteur de stabilisation - qui a été défini plus haut à propos du premier mode de réalisation - en fonction de la constante k1 du ressort spiral 44 affectant le premier résonateur 41.
[0046] La courbe Sm montre l'effet stabilisant qui résulte du couplage des premier et second résonateurs 41 et 42 sur des perturbations affectant la masse d'inertie du balancier du premier résonateur à basse fréquence 41 quand on fait varier la constante k1 du ressort spiral 44. Cet effet est beaucoup plus prononcé que celui observé à propos du premier mode de réalisation.
[0047] La courbe Sk montre l'effet stabilisant qui résulte du couplage des premier et second résonateurs 41 et 42 sur des perturbations affectant le couple du ressort spiral 44 du premier résonateur 41. On voit que pour une valeur de k1de 2 [micro]N.m/rad, le facteur de stabilisation S est de l'ordre de 2,5.
Conclusions
[0048] Les deux modes d'exécution présentés ont montré que les performances d'un premier résonateur à balancier-spiral à basse fréquence, cette dernière étant de l'ordre de 2 à 6 Hz, peuvent être améliorées si on le couple à un second résonateur à balancier-spiral à plus haute fréquence, cette dernière étant de l'ordre de 10 Hz. Le premier résonateur à basse fréquence est plus sensible à certaines perturbations dues par exemple au porter, ou aux chocs que le second résonateur à plus haute fréquence. On peut imaginer compenser la variation thermique et/ou le défaut d'isochronisme du premier résonateur par ceux du second. Par ailleurs le premier résonateur coopère aisément avec un système d'échappement usuel alors que ce n'est pas le cas du second résonateur.
Il est donc logique de coupler les deux résonateurs en question pour bénéficier à la fois de la bonne adaptation du premier au système d'échappement et de la bonne insensibilisation du second aux perturbations citées ci-dessus.
The present invention relates to a timepiece resonator resulting from the coupling of a first low frequency resonator with a second resonator at higher frequency.
[0002] A resonator as defined above has been described in EP 1 843 227 A1. In this presentation, the first low-frequency resonator is a balance-spring and the second high-frequency resonator is a tuning fork. A branch of the tuning fork is directly connected to the outer turn of the hairspring to form the coupling between the two resonators. The purpose of this arrangement is to stabilize the frequency of operation of the timepiece and make this frequency more independent of external stresses to ultimately improve the running accuracy of the same room. In the arrangement described the natural frequency of the first resonator is a few hertz, that of the second resonator being of the order of kHz.
The idea is to enslave a first resonator very sensitive to external disturbances to a second resonator which, because of its high operating frequency, is much less sensitive to said disturbances. This enslavement will result in an improvement in the performance of the first resonator as for its impact resistance for example, this first resonator cooperating with a conventional exhaust system.
The embodiment that has just been described, however, uses two resonators very different from each other which we can think that the coupling and adjustment will present difficulties, certainly not insurmountable, but all of even large enough considering the low inertia of the high frequency resonator and therefore its ability to influence the operation of the first low frequency resonator.
It follows from what has just been described that if it is possible to adjust the operation of a first low frequency resonator using a spiral balance by means of a second resonator at higher frequency also using a balance-spiral, we will have managed to stabilize up to a certain point the operating frequency of the timepiece and this by implementing resonators that have no secret to the skilled person.
[0005] The hourly alternation numbers for 18,000, 21,600 and 28,800, corresponding to oscillation frequencies of 2, 5, 3 and 4 Hz, are commonly used in watchmaking for the sprung balance resonator. However, watches equipped with balance-spring resonators oscillating at higher frequencies are known, the aim being to enable the watch to achieve better chronometric performance when wearing.
As shown in the book "Exhaust and Stepper Motors" Charles Huguenin et al (FET, Neuchatel 1974, pages 137 to 148) the fact of multiplying the frequency by two decreases the effect of a defect. balance on the diurnal walk of four times. Thus an increase in the oscillation frequency of the balance has the double advantage of increasing the regulating power of the resonator and making the operation of the watch less sensitive to changes in positions.
These advantages must however be paid by an increase in the number of teeth of the escape wheel. Indeed, the conventional escapement wheel generally has 15 teeth for frequencies of the balance-spring resonator of 2, 5 to 3 Hz. This number has been widely accepted as such, because it takes into account the manufacturing problems of the wheel. Exhaust and a judicious distribution of gear ratios and numbers of wheels and gears of the finishing gear of the watch. With higher frequencies of the resonator between 4 and 10 Hz, the gear ratios become too great, but this disadvantage disappears if the number of teeth of the escape wheel is increased.
The number of 21 teeth is cited for an oscillation frequency of 5 Hz, this change however bringing a reduction in safety such as rest and falls that require special care during reassembly. On the other hand and generally, it is well known that the performance of a Swiss lever escapement drops sharply above 4 or 5 Hz.
Thus to take advantage of the advantages of a high frequency resonator we will couple it with a low frequency resonator the latter being controlled by a conventional exhaust without increasing the number of teeth of the escape wheel and with the security well known that accompany this type of exhaust.
This arrangement is shown in the block diagram of FIG. 1. In this figure, the first low frequency resonator 2,41 is constituted by a sprung balance driven by an escapement and a work train 70, this wheel being actuated by a cylinder 71. Derived from the gear train 70, there is time display 72 materialized by needles for example. The second higher frequency resonator is represented by the block 3, 42. The coupling between the two resonators is represented by the double-headed block 8, 46.
The present invention has two embodiments, the second mode being a special case of the first mode.
The first embodiment, in addition to satisfying what is said in the first paragraph of this description, is remarkable in that the first resonator comprises a first mass of inertia associated with a first spring, in that the second resonator comprises a second inertia mass associated with a second spring and a third spring is disposed between the first and second inertial masses for coupling said first and second resonators.
The second embodiment, in addition to satisfying what is said in the first paragraph of this description, is remarkable in that the first resonator comprises a first mass of inertia associated with a first spring, in that the second resonator includes a second inertia mass associated with a second coil spring and that said second spring connects said first and second inertial masses to couple said first and second resonators.
The invention will now be explained in detail below by means of drawings illustrating the two embodiments mentioned above, these modes being given by way of non-limiting example, drawings in which:
<tb> fig. 1 <sep> is a block diagram illustrating the resonator of the invention and its implication in a timepiece,
<tb> fig. 2 <sep> is an equivalent diagram showing how the two resonators are arranged and coupled according to the first embodiment of the invention,
<tb> fig. 3 <sep> is a plan view of the first embodiment of a resonator resulting from the coupling of resonators each composed of a balance-spring,
<tb> fig. 4 <sep> is a section along the line IV-IV of FIG. 3
<tb> figs. 5 and 6 <sep> are perspective views of the resonator shown in plan and in section in FIGS. 3and 4.
<tb> fig. 7 <sep> is a graph showing the own oscillation frequency of each of the resonators when the torque of the spiral spring connecting the two resonators is varied,
<tb> fig. 8 <sep> is a graph showing the stabilizing effect resulting from the coupling of the first and second resonators on disturbances affecting either the pair of the spiral spring of the first resonator, or the mass of inertia of the balance of said first resonator when varying. the pair of the spiral spring connecting the two resonators,
<tb> fig. 9 <sep> is an equivalent diagram showing how the two resonators are arranged and coupled according to the second embodiment of the invention,
<tb> fig. <Sep> is a plan view of the second embodiment of a resonator resulting from the coupling of resonators each composed of a balance-spring,
<tb> fig. 11 <sep> is a section along line XI-XI of fig. 10
<tb> figs. 12 and 13 <sep> are perspective views of the resonator shown in plan and in section in FIGS. 10 and 11,
<tb> fig. 14 <sep> is a graph showing the natural oscillation frequency of each of the resonators when the pair of the spiral spring of the first resonator is varied, and
<tb> fig. <Sep> is a graph showing the stabilizing effect resulting from the coupling of the first and second resonators on disturbances affecting either the spiral spring of the first resonator or the mass of inertia of the balance of said first resonator when the torque is varied. of the spiral spring of this same first resonator.
First embodiment of the invention
One can assimilate the resonator 1 executed according to the first embodiment of the invention to the equivalent diagram of FIG. 2. This resonator 1 results from the coupling of a first resonator 2 with a second resonator 3. The first resonator 2 comprises a first mass of inertia 4 (here illustrated by a square mass) associated with a first spring 5 (illustrated here by a helical spring whose one end is attached to the square mass and whose other end is attached to a fixed portion 73 of the timepiece, for example to the plate).
The second resonator 3 comprises a second mass of inertia 6 (illustrated here by a square mass) associated with a second spring 7 (illustrated here by a helical spring whose one end is attached to the square mass and the other end is attached to a fixed part 74 of the timepiece, for example to a bridge). A third spring 8 (here represented by a helical spring) is disposed between the first (4) and second (6) masses of inertia for coupling said first (2) and second (3) resonators.
Figs. 3 to 6 illustrate a practical construction of the first embodiment of the invention. Here the first and second masses of inertia are respectively constituted by first and second balances 4 and 6, and the first, second and third springs are respectively first, second and third spiral springs 5, 7 and 8.
It is also apparent that, according to a preferred embodiment of the invention, the first and second resonators 2 and 3 are arranged coaxially inside the timepiece between a plate 11 and a bridge 17. L However, the invention is not limited to this arrangement, the two resonators being able to be arranged, for example, side by side in the timepiece.
More particularly and as it appears in FIG. 4, the first resonator 2 essentially comprises a first balance 4 to which is associated a first spiral spring 5. This first resonator 2 is mounted on a first shaft 9 which pivots at its first end in a bearing 10 fixed in a plate 11 and its second end in a bearing 12 fixed in an intermediate bridge 13. The outer and inner turns of the first spiral spring 5 are respectively fixed on a peak 23 carried by the plate 11 and on an inner attachment point 28 fixed on the first shaft 9 .
The second resonator 3 essentially comprises a second rocker 6 which is associated with a second spiral spring 7. This second resonator 3 is mounted on a second shaft 14 which pivots at its first end in a bearing 15 fixed in the intermediate bridge 13 and at its second end in a bearing 16 fixed in a bridge 17. The outer and inner turns of the second spiral spring 7 are respectively fixed on a stud 25 carried by the bridge 17 and on an inner attachment point 26 fixed on the second shaft 14.
The examination of FIGS. 3 to 6 still shows that the first resonator 2 comprises a rocker 4 having a larger diameter than the rocker 6 of the resonator 3, which indicates that the frequency of the first resonator is lower than the frequency of the second resonator, provided of course that the torque developed by each of the spiral springs is substantially the same. Under these conditions, it will be understood that the escape mechanism will be linked to the first resonator, the one that is enslaved to the second to improve its resistance to disturbances. Fig. 4 shows that the first shaft 9 which is attached to the first resonator 2 carries a plate 18 and a plate pin 19, the latter cooperating for example with an anchor which in turn cooperates with an escape wheel.
It remains to describe the coupling between the resonators 2 and 3. This coupling is achieved by means of a third spiral spring 8. FIGS. 4 and 5 show that this spiral spring 8 comprises two windings 20 and 21 arranged in series and mounted on either side of the intermediate bridge 13. In this way, the inner turn of the first winding 20 is fixed at a point of internal fastener 27 fixed on the second shaft 14 while the inner turn of the second winding 21 is fixed to an inner attachment point 22 fixed on the first shaft 9, the outer turns of said windings being connected to each other by a ribbon 75.
The invention is not limited to what has just been said. Indeed the third spiral spring may have only one winding. In this case, and without it being necessary to show it by a drawing, the inner turn of this single winding is fixed to an attachment point 27 fixed on the second shaft 14 while the outer turn is fixed to a peak carried by the first pendulum 4.
We will now show a summary of the advantage of coupling two resonators oscillating one low frequency and the other higher frequency in order to make more stable oscillating resonator low frequency .
A mechanical resonator composed of a mass and a spring is characterized by the weight of its mass m and the constant of its spring k which are expressed, in the case of the equivalent diagram of FIG. 2 and in the orders in terms of watchmaking, respectively in milligrams (mg) and micronewtons per meter (uN / m). In the present case the mass m is a balance characterized by its mass of inertia expressed in milligram square centimeter (mg-cm <2>), and the constant k is relative to a spiral spring which is characterized by its unit torque expressed in micronewton meter by radian ([micro] Nm / rad). That being so, the frequency of a resonator is written:
<EMI ID = 2.1>
To take an example taken from a current watch caliber in the market, we have ak = 1.10 <-> <6> Nm / rad and m = 16.10 <-> <10> kg-m <2>, d where the frequency f = 4 Hz results.
The central question is whether the presence of the second higher frequency resonator stabilizes the frequency of the first low frequency resonator. This effect is taken into account by the stabilization factor S defined by:
<EMI ID = 3.1>
relation in which [omega] 1is the normal pulsation of the first resonator alone, [omega] 1pla disturbed pulsation of the first resonator alone, [Omega] 1 the normal pulsation of the coupled system and [Omega] 1pla disturbed pulsation of the coupled system. It will be understood that if the stabilization factor S is equal to two, the timepiece is twice as accurate with a system of coupled resonators as with the first resonator only. For example, a timepiece with a lead of ten seconds a day will have only five for the same period.
We will now take a practical example using first and second resonators having the following characteristics:
Resonator 1: m1 = 21 mg.cm <2>, k1 = 1 [mic] N.m / rad hence f1 = 3.47 Hz
Resonator 2: m2 = 21 mg-cm <2>, k2 = 5 [micro] N-m / rad hence f2 = 7.75 Hz these resonators being coupled by a spiral spring constant kc.
[0027] Referring to FIGS. 2 and 4, the low-frequency resonator 1 has the reference 2, mi being the pendulum 4, where k1 is the constant of the spiral spring 5. The resonator 2 at higher frequency carries the reference 3, m2 being the pendulum 6, k2 being the constant 7. Note however that in this practical example the rockers are of the same dimensions, which is not the case of the rockers of FIG. 4, the second resonator having a higher natural frequency due to its spring constant also higher.
Analytical calculations have allowed to establish the graphs of Figs. 7 and 8 on the basis of the practical data set out above.
Fig. 7 is a graph showing the evolution of the natural frequencies f1 and f2 of the coupled resonator system as a function of the constant kc of the spiral spring which couples the two resonators.
FIG. 8 is a graph showing the evolution of the stabilization factor S as a function of the constant kc of the spiral spring 8 which couples the two resonators.
The curve Sm shows the stabilizing effect resulting from the coupling of the first and second resonators on disturbances affecting the mass of inertia of the balance of the first low frequency resonator when the constant kc is varied. This effect is not very pronounced, which is relatively unimportant, the mass of inertia of the balance being little influenced by external disturbances.
The curve Sk shows the stabilizing effect resulting from the coupling of the first and second resonators on disturbances affecting the torque of the spiral spring of the first resonator, that is the one driven by the exhaust system. We see that for a value of kc of 1 [micro] Nm / rad, the stabilization factor is not far from reaching 2, which is positive, because it is especially on the spiral spring that the disturbances are carried , due, among other things, to the position of the spring, shocks and temperature variations.
Second embodiment of the invention
One can assimilate the resonator 40 executed according to the second embodiment of the invention to the equivalent diagram of FIG. 9. The resonator 40 results from the coupling of a first resonator 41 with a second resonator 42. The first resonator 41 comprises a first mass of inertia 43 (here illustrated by a square mass) associated with a first spring 44 (illustrated here by a helical spring whose one end is attached to the square mass and whose other end is attached to a fixed portion 73 of the timepiece, for example to the plate).
The second resonator 42 comprises a second mass of inertia 45 (here illustrated by a square mass) associated with a second spring 46 (here illustrated by a helical spring whose one end is attached to the square mass 43 and whose other end is attached to the square mass 45). This second spiral spring 46 thus connects the first (43) and second (45) masses of inertia to couple said first (41) and second (42) resonators. In fact the spring 46 plays a dual role here: that of forming the second resonator 42 and that of coupling the first and second resonators 41 and 42.
This second embodiment can be considered as a special case of the first embodiment. Indeed, if in this first mode represented by FIG. 2, we remove the third spring 7 and its attachment to a fixed point 74, we find the equivalent diagram of FIG. 9 which illustrates the second embodiment and which will now be explained in detail with the aid of FIGS. 10 to 13.
Figures 10 to 13 illustrate a practical construction of the second embodiment of the invention. Here, as has been said with respect to the first embodiment of the invention, the first and second masses of inertia are constituted respectively by first and second balances 43 and 45, and the first and second springs are respectively first and second spiral springs 44 and 46.
It is also seen that the first balance 43 has a circular cage inside which is confined the second resonator 42 at higher frequency, said circular cage 43 forming with the first spiral spring 44 the first resonator 41 to low frequency.
As the section of FIG. 11, the circular cage 43 forming the first balance is equipped with a first cheek 47 carrying a first pivoting pin 48 in a bearing 49 fixed in a plate 50. This first pin 48 carries a plate 51 and a plateau pin 52, this last cooperating for example with an anchor which cooperates in turn with an escape wheel. The circular cage 43 is also equipped with a second cheek 53 carrying a second pin 54 pivoting in a bearing 55 fixed in a bridge 56. The bridge 56 is equipped with a pin 57 to which is fixed the outer turn of the first spiral spring 44 the inner coil of said first spiral spring 44 being attached to an inner attachment point 58 fixed to the second pin 54.
The circular cage or balance 43 and the spiral spring 44 form the first resonator 41 at low frequency, the one whose performance is to improve.
FIG. 11 also shows that the second balance 45 and spiral spring 46 constituting the second resonator 42 - and which is confined in the cage 43 - are supported by a shaft 59 pivoting at its first end in a bearing 60 fixed in the first cheek 47 of the cage 43 and at its second end in a bearing 61 fixed in the second cheek 53 of the cage. In addition, the outer and inner turns of the second spiral spring 46 are respectively fixed to a peg 62 carried by the second cheek 53 of the cage 43 and to an inner attachment point 63 fixed on the shaft 59.
The examination of FIGS. 10 to 12 shows that the first resonator 41 comprises a rocker or cage 43 having a larger diameter than the rocker 45 of the second resonator 42, which indicates that the frequency of the first resonator is lower than the frequency of the second resonator, the developed torque by each of the spiral springs being equal elsewhere. It will therefore be understood that the escape mechanism will be linked to the first resonator, the one that is to enslave the second to improve its resistance to disturbances.
It was shown, in the remarks made about the first embodiment, the advantage of coupling two resonators oscillating one low frequency and the other higher frequency for the purpose to improve the performance of the low frequency oscillating resonator. We will not return here to the developed theory that also applies to the second embodiment just described.
We will take a practical example, however:
resonator 1: m1 = 20 mg.cm <2>, k1 = variable
resonator 2: m2 = 6.4 mg.cm <2>, kc = 0.4 [micro] N.m / rad, k2 = 0
[0042] Referring to FIGS. 9 and 11, the low-frequency resonator 1 carries the reference 41, mi being the pendulum or the cage 43, where k1 is the constant of the spiral spring 44 and the resonator 2 at higher frequency carries the reference 42, m2 being the balance 45, kc being the constant of the spiral spring 46, kc being also the spiral spring that couples the two resonators.
On the basis of the practical data set out above, analytical calculations made it possible to establish the graphs of FIGS. 14 and 15. The chosen variable is no longer kc as in the first execution mode but k1 which seemed to be the most decisive parameter.
FIG. 14 is a graph showing the evolution of the natural frequencies f1 and f2 of the coupled resonator system as a function of the constant k1 of the spiral spring 44 constituting the first resonator 41.
FIG. 15 is a graph showing the evolution of the stabilization factor - which has been defined above with respect to the first embodiment - as a function of the constant k1 of the spiral spring 44 affecting the first resonator 41.
The curve Sm shows the stabilizing effect resulting from the coupling of the first and second resonators 41 and 42 on disturbances affecting the mass of inertia of the balance of the first low frequency resonator 41 when the spring constant k1 is varied. Spiral 44. This effect is much more pronounced than that observed with respect to the first embodiment.
The curve Sk shows the stabilizing effect resulting from the coupling of the first and second resonators 41 and 42 on disturbances affecting the torque of the spiral spring 44 of the first resonator 41. It can be seen that for a value of k1de 2 [micro] Nm / rad, the stabilization factor S is of the order of 2.5.
conclusions
The two embodiments presented have shown that the performance of a first low frequency spiral balance resonator, the latter being of the order of 2 to 6 Hz, can be improved if it is coupled to a second resonator with a higher frequency spiral balance, the latter being of the order of 10 Hz. The first low frequency resonator is more sensitive to certain disturbances due for example to wear or shocks than the second higher resonator. frequency. One can imagine to compensate the thermal variation and / or the isochronism defect of the first resonator by those of the second. Moreover, the first resonator cooperates easily with a usual exhaust system whereas this is not the case of the second resonator.
It is therefore logical to couple the two resonators in question to benefit from both the good adaptation of the first to the exhaust system and the good insensitivity of the second to the disturbances mentioned above.