CH630850A5

CH630850A5 - Rapid braking accelerator for indirectly acting air brakes of rail vehicles

Info

Publication number: CH630850A5
Application number: CH717678A
Authority: CH
Inventors: Wolfgang Gruenert; Bernd Goritz; Kurt Rheindt; Johann Huber
Original assignee: Knorr Bremse Gmbh
Priority date: 1977-07-01
Filing date: 1978-06-30
Publication date: 1982-07-15
Also published as: DE2729848C2; DE2729848A1

Description

Die Erfindung bezieht sich auf einen Schnellbremsbeschleuniger gemäss dem Oberbegriff des unabhängigen Patentanspruchs 1. The invention relates to a rapid brake accelerator according to the preamble of independent claim 1.

Bei Druckluftbremseinrichtungen von Schienenfahrzeugen ist es bekannt, zur Abzapfung von Druckluft aus' der Hauptluftleitung ausser den Betriebsbremsbeschleunigern besondere Schnellbremsbeschleuniger vorzusehen, welche nur bei Schnellbremsungen den Druck in der Hauptluftleitung über die gesamte Länge des Zuges so schnell auf mindestens den einer Vollbremsung entsprechenden Wert verringern sollen, dass der bei Schnellbremsungen erforderliche steile Anstieg des Bremszylinderdruckes gewährleistet ist. Bei Betriebsbremsungen dürfen derartige Schnellbremsbeschleuniger nicht ansprechen, um den vorgeschriebenen Verlauf der Stufenbremsung nicht zu beeinflussen. Eine unmittelbare Kombination dieses Beschleunigers mit dem Kolbensatz eines Steuerventils führte zu unbefriedigenden Ergebnissen, da unter anderem zum Beispiel beim Vorhandensein einer Reihe von Leitungswagen, welche nur die durchgehende Hauptluftleitung, aber keine eigene Bremse aufweisen, auch bei Schnellbremsungen der Druckabfall nicht ausreichen würde, um den Beschleuniger anspringen zu lassen. In compressed air brake systems of rail vehicles, it is known to provide special rapid brake accelerators for tapping compressed air from the main air line in addition to the service brake accelerators, which are only intended to reduce the pressure in the main air line over the entire length of the train so quickly to at least the value corresponding to full braking only during rapid braking. that the steep increase in brake cylinder pressure required for rapid braking is guaranteed. In the event of service braking, such rapid brake accelerators must not respond in order not to influence the prescribed course of the step braking. A direct combination of this accelerator with the piston set of a control valve led to unsatisfactory results because, for example, if a number of cable trolleys were present, which only had the continuous main air line but no brake of their own, the pressure drop would not be sufficient to compensate for the rapid braking Let accelerator start.

In dem Bestreben, dieses nachteilige Verhalten bei Schnell-bremsbeschleunigern auszuschalten, sind mehrere vom Bremssteuerventil getrennte Bauarten von Beschleunigern bekannt geworden. In an effort to eliminate this disadvantageous behavior in the case of rapid brake accelerators, several types of accelerator that are separate from the brake control valve have become known.

Bei einem ersten Ausführungsbeispiel dieser von dem Steuerventil getrennt gehaltenen Beschleunigern, ist die Steuer-kammer bei gelöster Bremse mit dem Hilfsluftbehälter verbunden und aus diesen mit Druckluft über ein Ventil versorgt, welches durch den Auslass-Ventilkolben so gesteuert ist, dass durch dasselbe die Druckluftzufuhr zur Steuerkammer aus dem Hilfsluftbehälter nach Einsetzen einer beim Bremsen stattfindenden Druckabsenkung in der Hauptluftleitung unterbrochen und erst beim Einsetzen des Lösevorganges wieder freigegeben wird. Ein Anspringen des Schnellbremsbeschleunigers bei allen Betriebsbremsungen wird dadurch vermieden, dass der Steuerkolben bei Absenkung des Hauptluftleitungsdruckes zunächst in bezug auf das vom ihm mechanisch gesteuerte Beschleunigerentlüftungsventil einen Leerhub ausführt, womit eine Vergrösserung des Volumens der Steuerkammer und sowohl hierdurch wie durch Öffnen einer Entlüftungsdüse eine Druckherabsetzung in dieser verbunden ist und weiterhin eine verzögerte mechanische An- In a first embodiment of these accelerators, which are kept separate from the control valve, the control chamber is connected to the auxiliary air reservoir when the brake is released and is supplied with compressed air from the latter via a valve which is controlled by the outlet valve piston so that the compressed air supply is fed through it Control chamber from the auxiliary air tank is interrupted after a pressure drop in the main air line that occurs during braking and is only released again when the release process is started. Starting the rapid brake accelerator in all service braking operations is avoided by the control piston initially performing an idle stroke with respect to the mechanically controlled accelerator ventilation valve when the main air line pressure is lowered, which increases the volume of the control chamber and reduces the pressure both by opening a ventilation nozzle this is connected and furthermore a delayed mechanical

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Steuerung des Beschleunigerentlüftungsventils seitens des Steuerkolbens stattfindet. Control of the accelerator vent valve takes place on the part of the control piston.

Diese bekannte Einrichtung hat den Nachteil, dass bei mehrfach aufeinanderfolgenden starken Bremsvorgängen der Hilfsbehälterdruck derart abgesenkt wurde, dass eine Füllung beim folgenden Lösevorgang der Bremse derart lange dauert, dass die sofortige Wiederbetriebsbereitschaft des Schnellbremsbeschleunigers, infolge der vom Hilfsbehälterdruck abhängigen Füllung der Steuerkammer nicht gewährleistet ist. (DT-PS 969 085) This known device has the disadvantage that the auxiliary tank pressure has been reduced in the case of multiple successive strong braking operations such that filling in the subsequent release process of the brake takes so long that the immediate readiness for operation of the rapid brake accelerator is not guaranteed as a result of the filling of the control chamber depending on the auxiliary tank pressure. (DT-PS 969 085)

Diese bekannten Beschleuniger sind ausserdem nicht bei Bremseinrichtungen verwendbar, welche zum Füllen der Hilfsluftbehälter eine besondere Fülleitung aufweisen, die eine die Regeldruckhöhe in der Hauptluftleitung übersteigende Druckhöhe führt. In addition, these known accelerators cannot be used in braking devices which have a special filling line for filling the auxiliary air container, which line leads to a pressure level that exceeds the control pressure level in the main air line.

Bei einem zweiten Ausführungsbeispiel eines räumlich vom Steuerventil getrennt ausgebildeten Schnellbremsbeschleunigers wird der Druck für die Steuerkammer nicht dem Hilfsluftbehälter, sondern aus der Hauptluftleitung über eine Düse entnommen. (DT-PS 1 236 551) In a second exemplary embodiment of a rapid brake accelerator which is spatially separate from the control valve, the pressure for the control chamber is not taken from the auxiliary air container but from the main air line via a nozzle. (DT-PS 1 236 551)

Wird vom Führerbremsventil in dessen Stellung «Schnellbremsung» eine rasche Druckabsenkung in die Hauptluftleitung eingesteuert, so vergleicht der Schnellbremsbeschleuniger den Verlauf dieser Druckabsenkung mit dem Verlauf des über die Düse ebenfalls absinkenden Steuerkammerdruckes und spricht nur bei Erreichen zumindest eines bestimmten negativen Hauptluftleitungdruckgradienten an. Die Ansprechempfindlichkeit des Schnellbremsbeschleunigers ist durch die Düse, welche die Steuerkammer von dem Hauptleitungsdruck trennt, bestimmt. Die Düse ist hier ferner so bemessen, dass beim Abklingen von zum Lösen in die Hauptluftleitung eingesteuerten Füllstössen, welche bei den heute gebräuchlichen Bremseinrichtungen bis zu 8 bar erreichen können, kein Ansprechen des Schnellbremsbeschleunigers, das heisst kein Auslösen eines erneuten Bremsvorganges, stattfindet. Insbesondere zur Berücksichtigung von zeitlich lange anhaltenden Füllstössen kann die Düse nicht entsprechend diesen Forderungen bemessen werden und es können Funktionsstörungen auftreten. If the driver brake valve activates a rapid pressure reduction in the main air line in its "rapid braking" position, the rapid brake accelerator compares the course of this pressure drop with the course of the control chamber pressure, which also drops via the nozzle, and responds only when at least a certain negative main air line pressure gradient is reached. The responsiveness of the rapid brake accelerator is determined by the nozzle that separates the control chamber from the main line pressure. The nozzle is also dimensioned here so that when the filling peaks which are controlled to release in the main air line and which can reach up to 8 bar in the braking devices commonly used today, there is no response of the rapid brake accelerator, that is to say no triggering of a new braking process. In particular to take into account long-lasting filling bursts, the nozzle cannot be dimensioned according to these requirements and malfunctions can occur.

Da jedoch im Zuge der zunehmenden Internationalisie-rung insbesondere des Reisezugverkehrs Wagengarnituren durch eine grosse Anzahl von Ländern mit unterschiedlichen eisenbahnbetrieblichen Verhältnissen laufen, sind bei der Konzipierung von Schnellbremsbeschleunigern für neuzeitliche Druckluftbremseinrichtungen diese Verhältnisse zu berücksichtigen. However, since wagon sets are traveling through a large number of countries with different railway operating conditions in the course of the increasing internationalization, especially of passenger train traffic, these conditions must be taken into account when designing rapid brake accelerators for modern compressed air braking systems.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, einen Schnellbremsbeschleuniger der eingangs genannten Gattung derart auszubilden, dass seine Verwendung in unterschiedliche Leitungsdrücke aufweisenden Bremseinrichtungen ohne besondere Betriebshandhabungen beim Wechsel des Wagens von einem Eisenbahnbetriebsbereich in einen anderen Eisenbahnbetriebsbereich möglich ist. Das vorschriftsmässige Verhalten des Schnellbremsbeschleunigers gegenüber Betriebsbremsungen soll hierbei erhalten bleiben und es soll auch nach langen und hohen Füllstössen ein unerwünschtes Ansprechen mit Sicherheit vermieden werden. Weiterhin soll eine Verwendung des Schnellbremsbeschleunigers in Zweileitungssystemen mit einer besonderen Füllteitung, deren Druck über dem üblichen Hauptluftleitungsdruck liegt, nicht zu Funktionsstörungen des Bremsbeschleunigers führen. The invention is therefore based on the object of designing a rapid brake accelerator of the type mentioned at the outset in such a way that it can be used in brake devices having different line pressures without special operating operations when changing the wagon from one railway operating area to another railway operating area. The correct behavior of the rapid brake accelerator in relation to service braking should be maintained and an undesired response should be avoided with certainty even after long and high fill levels. Furthermore, the use of the rapid brake accelerator in two-line systems with a special fill line, the pressure of which is above the usual main air line pressure, should not lead to malfunctions of the brake accelerator.

Diese Aufgabe ist nach der Erfindung dadurch gelöst worden, dass in die Verbindung von der Hauptluftleitung zur der Steuerkammer vorgeschalteten Drosselstelle ein Absperrventil eingeordnet ist, das in Schliessrichtung vom Druck in dieser Verbindung entgegen der Kraft einer Feder belastet ist. This object has been achieved according to the invention in that a shut-off valve is arranged in the connection from the main air line to the throttle point upstream of the control chamber and is loaded in the closing direction by the pressure in this connection against the force of a spring.

Durch diese Ausgestaltung des Schnellbremsbeschleunigers wird eine von der Regeldruckhöhe in der Hauptluftleitung weitgehend unabhängige, betriebssichere Funktionsweise erreicht, wobei ausserdem sichergestellt ist, dass auch das Vorhandensein einer eine die Regeldruckhöhe überschreitende Druckhöhe führenden Fülleitung die Funktionsweise nicht 5 nachteilig beeinflussen kann. Ausserdem wird vermieden, dass selbst lange und hohe Füllstösse eine die Funktionsweise des Schnellbremsbeschleunigers beeinträchtigende Überlastung der Steuerkammer bewirken können. This embodiment of the rapid brake accelerator achieves an operationally reliable mode of operation that is largely independent of the control pressure level in the main air line, whereby it is also ensured that the presence of a filling line leading to a pressure level that exceeds the control pressure level cannot adversely affect the mode of operation. In addition, it is avoided that even long and high filling bursts can cause an overload of the control chamber which impairs the functioning of the rapid brake accelerator.

Merkmale der weiteren vorteilhaften Ausbildung des io Schnellbremsbeschleunigers sind aus den abhängigen Ansprüchen ersichtlich. Features of the further advantageous embodiment of the io rapid brake accelerator can be seen from the dependent claims.

Ein Ausführungsbeispiel des erfindungsgemässen Schnellbremsbeschleunigers ist anhand der Zeichnung schematisch dargestellt. Es zeigt: An embodiment of the rapid brake accelerator according to the invention is shown schematically with the aid of the drawing. It shows:

15 Fig. 1 einen Schnellbremsbeschleuniger im Längsschnitt schematisch dargestellt, 15 schematically shows a rapid brake accelerator in longitudinal section,

Fig. 2 Diagramm des Verlaufs des Hauptluftleitungsdruckes L und des Steuerdruckes Ls des Schnellbremsbeschleunigers nach Fig. 1 beim Lösen durch einen kurzen 20 Füllstoss, 2 shows a diagram of the profile of the main air line pressure L and the control pressure Ls of the rapid brake accelerator according to FIG. 1 when loosened by a short filling surge,

Fig. 3 Diagramm des Verlaufs der beiden Drücke aus Fig. 2 beim Lösen nach Vollbremsung durch einen Füllstoss mit Überladung und anschliessender Schnellbremsung, 3 diagram of the course of the two pressures from FIG. 2 when released after full braking by a filling surge with overloading and subsequent rapid braking,

Fig. 4 Diagramm des Verlaufs der beiden Drücke L und 25 Ls beim Lösen durch einen langen Füllstoss nach Vollbremsung, 4 diagram of the course of the two pressures L and 25 Ls when loosened by a long filling surge after full braking,

Fig. 5 Verlauf der Drücke L, Ls am ersten und letzten Wagen beim Lösen durch Füllstoss, wobei alle Diagramme auf eine bestimmte Regeldruckhöhe in der Hauptluftleitung 30 abgestellt sind, und Fig. 5 course of the pressures L, Ls on the first and last car when loosening by filling surge, all diagrams are set to a certain control pressure level in the main air line 30, and

Fig. 6 ein zweites Ausführungsbeispiel des Schnellbremsbeschleunigers. Fig. 6 shows a second embodiment of the rapid brake accelerator.

In einem Gehäuse 2 befindet sich nach Fig. 1 ein als Membrankolben 4 ausgebildeter Steuerkolben 6, der eine 35 durch eine Kammer 8' ihrem Volumen vergrösserte Steuerkammer 8 von einer mit der Hauptluftleitung HL in Verbindung stehenden, Hauptluftleitungsdruck L führenden Kammer 10 trennt. Ein im Gehäuse 2 dichtend geführter, zentraler Stössel 12, der auch für eine gute Führung des Steuerkolbens 40 6 sorgt, endet in einem Querkanal 14, mit welchem eine Übertragkammer 16 verbunden ist. Eine gedüste Entlüftungsöffnung 18 stellt zwischen dem Querkanal 14 und der Atmosphäre eine Verbindung her. Der Stössel 12 durchgreift eine Gehäusedurchbrechung 20 vom Querkanal 14 zu einem 45 Hauptluftleitungsdruck L führenden Raum 21 und endet vor einer im Raum 21 befindlichen Ventildichtung 24, welche in üblicher Weise pneumatisch entlastet im Gehäuse 2 geführt ist und von einer Feder 23 gegen einen gehäusefesten, die Durchbrechung 20 umgebenden Ventilsitz 22 angedrückt wird. 50 Die Ventildichtung 24 und der Ventilsitz 22 bilden ein Beschleunigungsventil 22, 24. Eine weitere, über eine willkürlich betätigbare Ventilvorrichtung 25 abgsperrbare Verbindung 26 kann vom Querkanal 14 zur Steuereinrichtung einer Magnetschienenbremse (nicht dargestellt) über einen An-55 schluss 28 hergestellt werden. Bei Fehlen einer Magnetschienenbremse kann die Verbindung 26 mit der Ventilvorrich-tung 25 und dem Anschluss 28 entfallen. 1, there is a control piston 6 designed as a diaphragm piston 4, which separates a control chamber 8 which is 35 'larger in volume by a chamber 8' from a chamber 10 which carries the main air line pressure L and is connected to the main air line HL. A central plunger 12, which is sealingly guided in the housing 2 and also ensures good guidance of the control piston 40 6, ends in a transverse channel 14, to which a transfer chamber 16 is connected. A jet exhaust vent 18 connects the cross channel 14 to the atmosphere. The plunger 12 passes through a housing opening 20 from the transverse channel 14 to a 45 main air line pressure L leading space 21 and ends in front of a valve seal 24 located in the space 21, which is pneumatically relieved in the usual way in the housing 2 and by a spring 23 against a fixed to the housing Opening 20 surrounding valve seat 22 is pressed. 50 The valve seal 24 and the valve seat 22 form an acceleration valve 22, 24. A further connection 26, which can be shut off via an arbitrarily actuatable valve device 25, can be established from the transverse channel 14 to the control device of a magnetic rail brake (not shown) via a connection 28. In the absence of a magnetic rail brake, the connection 26 with the valve device 25 and the connection 28 can be omitted.

In einer Hauptluftleitungsdruck führenden Verbindung 29 von der Kammer 10 zur Steuerkammer 8 ist nahe der 60 Steuerkammer 8 bzw. der Kammer 8' eine Ventilkammer 30 und ein Verbindungsabschnitt 32 ausgebildet, deren beide verbindende Gehäusedurchbrechung 34 durch eine unter der Kraft einer gehäusefest abgestützten Feder 38 stehende Ventilplatte 36 eines Absperrventils 40 verschliessbar ist. Dem 65 Verbindungsabschnitt 32 zugekehrt ist die Beaufschlagungsfläche 42 eines rückseitig über eine Feder 44 gehäusefest abgestützten Kolbens 46. Der Kolben 46 trägt auf Seiten der Beaufschlagungsfläche 42 einen durch eine Anschlagkupp- In a connection 29 leading from the chamber 10 to the control chamber 8 and leading to a main air line pressure, a valve chamber 30 and a connecting section 32 are formed near the 60 control chamber 8 and the chamber 8 ', the two connecting housing openings 34 of which connect through a spring 38 which is supported under the force of a housing-fixed Valve plate 36 of a shut-off valve 40 can be closed. Facing the 65 connecting section 32 is the action surface 42 of a piston 46, which is supported on the rear by a spring 44. The piston 46 carries on the side of the action surface 42 a through a stop coupling

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lung 48 mit der Ventilplatte 36 koppelbaren Ventilstössel 50, wobei der wirksame Kolbendurchmesser des Kolbens 46 annähernd dem Absperrdurchmesser der in Schliessstellung stehenden Ventilplatte 36 entspricht. Die Feder 44 und der Kolben 46 sind derart aufeinander abgestimmt, dass erst ein im Verbindungsabschnitt 32 herrschender Druck, der die Regeldruckhöhe in der Hauptluftleitung HL um einen bestimmten Wert überschreitet, den Kolben 46 zum Schliessen des Absperrventils 40 entgegen der Kraft der Feder 44 zu verschieben vermag. Bei einer Regeldruckhöhe von 5 bar kann der zum Verschieben des Kolbens 46 erforderliche Druck beispielsweise zweckmässig ca. 6 bar betragen. Der Verbindungsabschnitt 32 ist über eine Drosselstelle 54 und eine einen kleineren Strömungsquerschnitt aufweisende Düse 52 mit der Kammer 8' und der Steuerkammer 8 verbunden, wobei die Düse 52 in Strömungsrichtung zum Absperrventil 40 von einem Rückschlagventil 56 überbrückt ist. Die Düse 52 ist hierzu in dem federbelasteten Verschlussglied des Rückschlagventils 56, dieses durchsetzend, angeordnet. Der in Schliessrichtung des Beschleunigungsventils 22, 24 wirkend von einer in der Kammer 10 angeordneten Druckfeder 64 belastete Steuerkolben 6 ist als Differenzialkolben ausgebildet und weist dementsprechend auf seiner der Steuerkammer 8 zugekehrten Seite durch Ausbildung eines zylindrischen Ansatzes 65 einen mit der Atmosphäre verbundenen Bereich 58 auf, der durch eine gegen das Gehäuse wirksame Dichtung 60 von seiner wirksamen Beaufschlagungsfläche 62 getrennt ist. 48 valve tappet 50 which can be coupled to the valve plate 36, the effective piston diameter of the piston 46 corresponding approximately to the shut-off diameter of the valve plate 36 which is in the closed position. The spring 44 and the piston 46 are matched to one another in such a way that only a pressure prevailing in the connecting section 32, which exceeds the control pressure level in the main air line HL by a certain value, displaces the piston 46 against the force of the spring 44 in order to close the shut-off valve 40 can At a control pressure level of 5 bar, the pressure required to move the piston 46 can, for example, be approximately 6 bar. The connecting section 32 is connected to the chamber 8 ′ and the control chamber 8 via a throttle point 54 and a nozzle 52 having a smaller flow cross section, the nozzle 52 being bridged by a check valve 56 in the flow direction to the shut-off valve 40. For this purpose, the nozzle 52 is arranged in the spring-loaded closure member of the check valve 56, passing through it. The control piston 6, which acts in the closing direction of the acceleration valve 22, 24 and is acted upon by a compression spring 64 arranged in the chamber 10, is designed as a differential piston and accordingly has a region 58 connected to the atmosphere on its side facing the control chamber 8 by forming a cylindrical extension 65. which is separated from its effective contact surface 62 by a seal 60 which acts against the housing.

Die Wirkungsweise des Schnellbremsbeschleunigers ist folgende: The operation of the rapid brake accelerator is as follows:

Im Lösezustand der Bremseinrichtung nehmen alle Teile ihre in der Zeichnung dargestellte Lage ein. Der Hauptluftleitungsdruck herrscht beidseits des Steuerkolbens 6, das Absperrventil 40 ist geöffnet und das Beschleunigungsventil 22, 24 ist geschlossen; die Übertragkammer 16 ist über die Entlüftungsöffnung 18 entlüftet. In the released state of the braking device, all parts assume their position shown in the drawing. The main air line pressure prevails on both sides of the control piston 6, the shut-off valve 40 is open and the acceleration valve 22, 24 is closed; the transfer chamber 16 is vented via the vent 18.

Betriebsbremsung: Service braking:

Der Betriebsbremsvorgang schliesst als extremen Fall eine Vollbremsung ein. Der Drucksenkungsgradient für den Hauptluftleitungsdruck bei einer Vollbremsung befindet sich im Unempfindlichkeitsbereich des Schnellbremsbeschleunigers. Das heisst, dass sich bei der während einer Vollbremsung auftretenden Absenkgeschwindigkeit des Hauptluftleitungsdruckes L der Steuerdruck Ls über die die Empfindlichkeit bestimmende Drosselstelle 54 gleichzeitig bzw. höchstens geringfügig nacheilend zum Hauptluftleitungsdruck abbaut; das Rückschlagventil 56 öffnet sich hierbei, so dass die kleinere Düse 52 überbrückt wird und die Druckabsenkung in der Kammer 8' und der Steuerkammer 8 und damit die Ansprechempfindlichkeit des Schnellbremsbeschleunigers nicht beeinflusst. Auf den Kolben 6 wirkt somit keine ausreichende Druckdifferenz, um ihn entgegen der von seiner grösseren, der Kammer 10 zugewandten Beaufschlagungsfläche bewirkten Beaufschlagungskraft und der Kraft der Feder 64 zum Öffnen des Beschleunigerventils 22, 24 verschieben zu können. Der Schnellbremsbeschleuniger springt somit nicht an. The service braking process includes full braking as an extreme case. The pressure reduction gradient for the main air line pressure during full braking is in the insensitivity range of the rapid brake accelerator. This means that when the main air line pressure L is lowered during full braking, the control pressure Ls decreases simultaneously or at most slightly lagging the main air line pressure via the throttle point 54 which determines the sensitivity; The check valve 56 opens here, so that the smaller nozzle 52 is bypassed and the pressure drop in the chamber 8 'and the control chamber 8 and thus does not affect the responsiveness of the rapid brake accelerator. A sufficient pressure difference therefore does not act on the piston 6 in order to be able to displace it against the loading force caused by its larger loading surface facing the chamber 10 and the force of the spring 64 to open the accelerator valve 22, 24. The rapid brake accelerator therefore does not start.

Das Flächenverhältnis des als Differenzialkolben ausgebildeten Steuerkolbens 6 ist so ausgelegt, dass erst eine Druckdifferenz von beispielsweise annähernd 0,5 bar eine Kraft in Richtung «Öffnen» erzeugt. The area ratio of the control piston 6 designed as a differential piston is designed such that only a pressure difference of, for example, approximately 0.5 bar generates a force in the “opening” direction.

Schnellbremsung: Rapid braking:

Im Falle einer Schnellbremsung wird am ersten Wagen durch den eingesteuerten Hauptluftleitungsdrucksenkungs-gradienten und dem sich über die Drosselstelle 54 bei sich öffnendem Rückschlagventil 56 hierzu verzögert abbauenden Steuerdruck in der Kammer 8' und der Steuerkammer 8 am Steuerkolben 6 eine Druckdifferenz gebildet, die ausreicht, den Steuerkolben 6 trotz der Flächendifferenz entgegen der In the event of rapid braking, the controlled main air line pressure reduction gradient and the control pressure in the chamber 8 'and the control chamber 8 on the control piston 6 which builds up delayedly via the throttle point 54 when the check valve 56 opens, form a pressure difference which is sufficient for the Control piston 6 despite the area difference against the

Kraft der Feder 64 gemäss Fig. 1 abwärts zu bewegen und somit den Schnellbremsbeschleuniger zum Ansprechen zu bringen. Der Steuerkolben 6 öffnet das Beschleunigungsventil 22, 24 und der Hauptluftleitungsdruck wird über einen 5 grossen Querschnitt in die Übertragkammer 16 sowie durch die Entlüftungsöffnung 18 zur Atmosphäre geleitet. To move force of the spring 64 according to FIG. 1 downward and thus to make the rapid brake accelerator respond. The control piston 6 opens the acceleration valve 22, 24 and the main air line pressure is passed over a large cross section into the transfer chamber 16 and through the vent 18 to the atmosphere.

Sobald die Kammer 8' und die Steuerkammer 8 sich über die Drosselstelle 54 zumindest nahezu vollständig in die entlüftete Hauptluftleitung HL entleert haben, hebt die Druck-io feder 64 den Steuerkolben 6 in die Ausgangsstellung zurück und die Feder 23 schliesst das Beschleunigungsventil 22,24 wieder. As soon as the chamber 8 'and the control chamber 8 have at least almost completely emptied into the vented main air line HL via the throttle point 54, the pressure spring 64 lifts the control piston 6 back into the starting position and the spring 23 closes the acceleration valve 22, 24 again .

Lösen bzw. Füllvorgang ohne Füllstoss: Loosening or filling process without fill level:

Der wieder auf Regeldruckhöhe ansteigende Hauptluft-15 leitungsdruck dringt in die Kammer 10 unter dem Steuerkolben 6 ein. Gleichzeitig strömt der Hauptluftleitungsdruck über das offene Absperrventil 36,40 und die Drosselstelle 54 in die Kammer 8' und die Steuerkammer 8 ein und lädt diese auf; die Füllung der Kammer 8' und der Steuerkammer 8 20 wird durch die kleinere Drosselstelle 54 verzögert, was hier jedoch bedeutungslos ist. The main air line pressure, which rises again to the control pressure level, penetrates into the chamber 10 under the control piston 6. At the same time, the main air line pressure flows through the open shut-off valve 36, 40 and the throttle point 54 into the chamber 8 'and the control chamber 8 and charges them; the filling of the chamber 8 'and the control chamber 8 20 is delayed by the smaller throttle point 54, but this is meaningless here.

Die bei den bisher aufgeführten Vorgängen beschriebene Wirkungsweise bei ständig geöffnetem, unwirksamen Absperrventil 36, 40 ist im wesentlichen bekannt und entspricht den 2s vorschirftsmässigen Betriebsbedingungen. The mode of operation described in the previously described processes with the constantly open, ineffective shut-off valve 36, 40 is essentially known and corresponds to the 2s operating conditions as specified.

Lösen bzw. Füllvorgang mit Füllstoss: Loosening or filling process with fill level:

Wie eingangs erwähnt, kann es durchaus vorkommen, As mentioned at the beginning, it can happen

dass ein Schnellbremsbeschleuniger bisher bekannter Bauart mit einer Bremseinrichtung in Kontakt kommt, in welcher 30 Füllstösse sehr hohen Druckes möglich sind. Der Druckgradient der Füllstösse kann hierbei grösser oder kleiner als der durch die Drosselstelle 54 bestimmte Gradient sein u. es kann je nach Dauer des Füllstosses vorkommen, dass die Steuerkammer 8 überladen wird, d.h., auf einen die Regeldruckhöhe 35 in der Hauptluftleitung überschreitenden Druck aufgeladen wird. Weist zu Ende des Füllvorganges der Füllstoss einen steilen negativen Druckgradienten auf, was meist der Fall ist, so behindert die Drosselstelle 54 einen schnellen Angleich der Steuerkammer 8 an den sich nunmehr auf der Unterseite 40 des Steuerkolbens 6 relativ schnell einstellenden Regel-Hauptluftleitungsdruck. Hierdurch kann ein unvorschriftsmässiges Ansprechen des bekannten Schnellbremsbeschleunigers mit ungewolltem Einbremsen verursacht werden. that a rapid braking accelerator of a previously known type comes into contact with a braking device in which 30 filling pulses of very high pressure are possible. The pressure gradient of the filling bursts can be greater or smaller than the gradient determined by the throttle point 54 u. Depending on the duration of the filling surge, the control chamber 8 may be overloaded, i.e. charged to a pressure exceeding the control pressure level 35 in the main air line. If, at the end of the filling process, the filling surge has a steep negative pressure gradient, which is usually the case, then the throttle point 54 prevents the control chamber 8 from rapidly adapting to the control main air line pressure which is now established relatively quickly on the underside 40 of the control piston 6. This can cause an incorrect response of the known rapid brake accelerator with unwanted braking.

Durch die erfindungsgemässe Ausbildung des Schnell-45 bremsbeschleunigers wird dieses unvorschriftsmässige Verhalten bei Lösevorgängen mit über den Regeldrücken liegenden Füllstössen vermieden. By designing the Schnell-45 brake accelerator according to the invention, this improper behavior is avoided during loosening processes with fill levels above the control pressures.

Nachfolgend wird die Funktion des Schnellbremsbeschleunigers im Zusammenwirken mit einer Bremseinrichtung 50 erläutert, deren Regeldruckhöhe in der Hauptluftleitung HL 5 bar beträgt und in welcher Füllstösse bis zu ca. 9 bar möglich sind. Die Feder 44 und der Kolben 46 sind hierbei auf einen Schliessdrack in der Ventilkammer 30 für das Absperrventil 36,40 von 6 bar abgestimmt. The function of the rapid brake accelerator in cooperation with a braking device 50 is explained below, the control pressure level of which in the main air line HL is 5 bar and in which fill levels up to approximately 9 bar are possible. The spring 44 and the piston 46 are matched to a closing pressure in the valve chamber 30 for the shut-off valve 36, 40 of 6 bar.

55 Im Falle eines Füllstosses, dessen positiver Druckgradient grösser ist als jener, der durch die Düse 52 für die Steuerkammer 8 bestimmt wird, vollzieht sich der Druckaufbau in der Steuerkammer 8 langsamer als in der Hauptluftleitung Hl und damit der Kammer 10. Wenn der Hauptluftleitungs-60 druck 6 bar erreicht, schliesst das Absperrventil 36,40 und bleibt bis zum nahezu völligen Abklingen des Füllstosses geschlossen, auch nachdem sich der Druck im Verbindungsabschnitt 32 über die Drosselstelle 54 dem Druck in der Kammer 8' und in der Steuerkammer 8 angeglichen hat; die hier-65 bei abklingende pneumatische Belastung des Kolbens 46 wird hierbei durch in Schliessrichtung des Absperrventils 36, 40 wirkende, entsprechend ansteigende pneumatische Belastung der dem Kolben 46 entsprechenden Fläche der dem Haupt 55 In the event of a surge, the positive pressure gradient of which is greater than that which is determined by the nozzle 52 for the control chamber 8, the pressure build-up in the control chamber 8 takes place more slowly than in the main air line Hl and thus in the chamber 10. If the main air line 60 pressure reaches 6 bar, the shut-off valve closes 36.40 and remains closed until the fill level has almost completely subsided, even after the pressure in the connecting section 32 has adjusted to the pressure in the chamber 8 'and in the control chamber 8 via the throttle point 54; the here-65 when the pneumatic load on the piston 46 decays is caused by the correspondingly increasing pneumatic load acting in the closing direction of the shut-off valve 36, 40 on the surface of the head corresponding to the piston 46

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luftleitungsdruck zugekehrten Seite der Ventilplatte 36 ersetzt. Air line pressure facing side of the valve plate 36 replaced.

Der in der Steuerkammer 8 eingeschlossene Druck liegt infolge deren bis zum Schliessen des Absperrventils 36, 40 durch die Düse 52 verzögerten Füllung, je nach Grösse des Füllstossgradienten, jedenfalls noch erheblich unter 6 bar und birgt daher keine Gefahr für ein Anspringen des Schnellbremsbeschleunigers während des negativen Druckgradienten des Hauptluftleitungsdruckes des zu Ende des Füllstossvorgan-ges in sich, da dieser Druckgradient während der Ausklingphase des Füllstosses jedenfalls unter der Ansprechschwelle des Schnellbremsbeschleunigers liegt und der Druck in der Steuerkammer 8 sich über die Drosselstelle 54 DG2 ausreichend schnell mit dem Hautpluftleitungsdruck ausgleichen kann. The pressure enclosed in the control chamber 8 is at least considerably below 6 bar due to the filling delayed by the nozzle 52 until the shut-off valve 36, 40 closes, depending on the size of the filling surge gradient, and therefore does not pose a risk of the rapid brake accelerator starting during the negative Pressure gradients of the main air line pressure at the end of the filling operation, since this pressure gradient during the decay phase of the filling operation is in any case below the response threshold of the rapid braking accelerator and the pressure in the control chamber 8 can be compensated sufficiently quickly with the main air line pressure via the throttle point 54 DG2.

Anhand der Diagramme Fig. 2 bis Fig. 5 wird nachstehend der Verlauf des Hauptluftleitungsdruckes L sowie des Steuerdruckes Ls in der Kammer 8' und der Steuerkammer 8 des erfindungsgemässen Schnellbremsbeschleunigers bei verschiedenen Betriebsabläufen über der Zeit t näher erläutert. 2 to 5, the course of the main air line pressure L and the control pressure Ls in the chamber 8 'and the control chamber 8 of the rapid brake accelerator according to the invention in various operating procedures over time t is explained in more detail below.

Die Diagramme lassen erkennen, dass bei zum Lösen der Bremse eingesteuerten Füllstössen unterschiedlicher Art der erfindungsgemässe Schnellbremsbeschleuniger nicht anspricht. The diagrams show that the filling brake pulses of different types controlled to release the brake do not respond to the rapid brake accelerator according to the invention.

Dieser Betrachtung seien neben den bereits beispielsweise erwähnten Druckdaten für die Bremseinrichtung noch folgende beispielsweise gewählten Daten vorangestellt: In addition to the pressure data for the braking device already mentioned, for example, the following data, for example selected, are preceded by this consideration:

Volumen der Kammer 8' mit Steuerkammer 8: ca. 1 Liter Düse 52: Durchmesser = 0,4 mm; durch diese Düse 52 bewirkter Druckgradient DGj bezogen auf ein Volumen von 1 Liter und eine Druckdifferenz p = 10 bar: 0,44 bar/s Volume of chamber 8 'with control chamber 8: approx. 1 liter nozzle 52: diameter = 0.4 mm; pressure gradient DGj caused by this nozzle 52 based on a volume of 1 liter and a pressure difference p = 10 bar: 0.44 bar / s

Drosselstelle 54: Durchmesser = 0,65 mm; durch diese bewirkter Druckgradient DG2 für ein Volumen von 1 Liter und eine Druckdifferenz von p = 5 bar: 0,36 bar/s. Der Hauptluftleitungsdruck L ist als ausgezogener Kurvenzug und der Steuerdruck Ls als gestrichelter Kurvenzug dargesetllt. Throttle point 54: diameter = 0.65 mm; this causes the pressure gradient DG2 for a volume of 1 liter and a pressure difference of p = 5 bar: 0.36 bar / s. The main air line pressure L is shown as a solid curve and the control pressure Ls as a dashed curve.

Weiterhin bedeuten: Furthermore mean:

F = Füllstoss; SB = Schnellbremsung; VB = Vollbremsung. F = level; SB = rapid braking; VB = full braking.

Diagramm Fig. 2: Diagram Fig. 2:

Bei einem auf 3,4 bar abgesenkten Hauptluftleitungsdruck L und Steuerdruck Ls wird zum Beendigen des Bremsvorganges mit Hauptbehälterluftdruck ein kurzer Füllstoss mit ca. 6,5 bar in die Hauptluftleitung HL eingesteuert. Während der Hauptluftleitungsdruck L innerhalb weniger Sekunden 6,5 bar erreicht, kann der Steuerdruck Ls wegen des durch die Düse 52 bestimmten Druckgradienten DG! und des Schliessens des Absperrventils 36, 40 beim Erreichen von 6 bar in der Hauptluftleitung Hl, der Ventilkammer 30 und vorübergehend auch im Verbindungsabschnitt 32 und damit bewirkter Unterbrechung der Füllzeit nur auf annähernd 4,5 bar ansteigen. Der Verbindungsabschnitt 32 und damit die Steuerkammer 8 werden von der Hauptluftleitung HL so lange getrennt, bis nach Beendigung des Füllstosses der Hauptluftleitungsdruck L wieder 6 bar unterschreitet; über das sich bei 6 bar öffnende Absperrventil 36, 40 gleicht sich Ls rasch an den sich jetzt nur langsam auf 5 bar einpendelnden Hauptluftleitungsdruck L an. When the main air line pressure L and control pressure Ls are reduced to 3.4 bar, a short burst of about 6.5 bar is introduced into the main air line HL at the end of the braking process with the main tank air pressure. While the main air line pressure L reaches 6.5 bar within a few seconds, the control pressure Ls can be reduced due to the pressure gradient DG! and the closing of the shut-off valve 36, 40 when reaching 6 bar in the main air line Hl, the valve chamber 30 and temporarily also in the connecting section 32 and thus resulting in an interruption in the filling time only increase to approximately 4.5 bar. The connecting section 32 and thus the control chamber 8 are separated from the main air line HL until the main air line pressure L falls below 6 bar again after the filling surge has ended; Via the shut-off valve 36, 40, which opens at 6 bar, Ls quickly adjusts itself to the main air line pressure L, which now only slowly settles to 5 bar.

Da, wie ersichtlich, der in der Steuerkammer 8 eingeschlossene Steuerdruck Ls erheblich unter 6 bar liegt, besteht keine Gefahr des Ansprechens des Schnellbremsbeschleunigers bei einem Abklingen des Füllstosses mit einem negativen Füllstossgradienten während dieser Phase von jedenfalls weniger als 0,36 bar/Sekunde. Since, as can be seen, the control pressure Ls enclosed in the control chamber 8 is considerably below 6 bar, there is no risk of the rapid brake accelerator responding when the level of filling decays with a negative level of filling level during this phase of in any case less than 0.36 bar / second.

Diagramm Fig. 3: Diagram Fig. 3:

Bei einem auf 3,4 bar abgesenkten Hauptluftleitungsdruck L und Steuerdruck Ls wird zum Bremsenlösen vom Hauptluftbehälter ein Füllstoss mit Überladung Fü und einer Höhe von 8,6 bar in die Hauptluftleitung HL eingesteuert. Der Steuerdruck Ls kann dem sehr steil ansteigenden Hauptluftleitungdruck L nicht folgen, da, wie in Fig. 2 beschrieben, bereits nach sehr kurzer Zeit beim Überschreiten von 6 bar durch den Hauptluftleitungsdruck L das Absperrventil 36, 40 geschlossen wird. Der Steuerdruck Ls verbleigt hier während der Dauer der Trennung der Steuerkammer 8 von der Hauptluftleitung Hl auf einem Wert, der nur gering über 3,4 bar liegt. Nach Beendigung des Füllstosses Fü mit Überladung öffnet beim Unterschreiten von 6 bar durch den Hauptluftleitungsdruck L das Absperrventil 36,40 und der Steuerdruck Ls kann sich dem Hauptluftleitungsdruck angleichen. Bereits kurz nach Beendigung des Füllstosses Fü und noch vor dem Erreichen des Regeldruckes in der Hauptluftleitung ist der Schnellbremsbeschleuniger wieder betriebsbereit, wie der weitere Verlauf der Kurven L und Ls vor dem Eintritt einer Schnellbremsung (SB) zeigen. When the main air line pressure L and control pressure Ls are reduced to 3.4 bar, a filling surge with overloading Fü and a height of 8.6 bar is fed into the main air line HL from the main air tank to release the brakes. The control pressure Ls cannot follow the very steeply increasing main air line pressure L since, as described in FIG. 2, the shut-off valve 36, 40 is closed after a very short time when the main air line pressure L exceeds 6 bar. The control pressure Ls remains here for the duration of the separation of the control chamber 8 from the main air line Hl to a value which is only slightly above 3.4 bar. After the filling level Fü with overcharging has ended, if the main air line pressure L falls below 6 bar, the shut-off valve 36.40 opens and the control pressure Ls can adjust to the main air line pressure. The rapid brake accelerator is ready for operation again shortly after the filling level Fü has ended and before the control pressure in the main air line has been reached, as the further course of curves L and Ls shows before rapid braking (SB) occurs.

Bei der nachfolgenden Schnellbremsung SB fällt der Hauptluftleitungsdruck L rasch ab, während der Steuerdruck Ls nur mit dem von der Drosselstelle 54 bestimmten Druckgradienten DG2 von maximal 0,44 bar/s folgen kann. Am Steuerkolben 6 tritt daher rasch eine Druckdifferenz Ap von 0,5 bar auf, welche den Steuerkolben 6 zum Öffnen des Beschleunigungsventils 22, 24 verschiebt und den Schnellbremsbeschleuniger somit ansprechen lässt. During the subsequent rapid braking SB, the main air line pressure L drops rapidly, while the control pressure Ls can only follow with the pressure gradient DG2 determined by the throttle point 54 of a maximum of 0.44 bar / s. A pressure difference Ap of 0.5 bar therefore quickly occurs on the control piston 6, which shifts the control piston 6 to open the acceleration valve 22, 24 and thus allows the rapid brake accelerator to respond.

Diagramm Fig. 4: Diagram Fig. 4:

Bei einem langen und flach ansteigenden Füllstoss Fl von etwa 6 bar vermag der Steuerdruck Ls einen Wert von annähernd 4,8 bar nach einigen Sekunden zu erreichen, bevor das Absperrventil 36, 40 während der weiteren langen, über 6 bar für den Hauptluftleitungsdruck L liegenden Füllzeit schliesst und geschlossen bleibt. Nach Beendigung dieses Füllstosses Fl reicht die Fortsetzung des verzögerten Angleichens des Steuerdruckes Ls an den sich normalisierenden Hauptluftleitungsdruck L aus, um trotz eines grossen, negativen Druckgradienten zu Ende eines solchen Füllstosses Fl unter Berücksichtigung der kurzen Zeitdauer dieser Füllstoss-Endphase ein Überladen des Steuerdruckes Ls um die Ansprech-Druck-differenz Ap = 0,5 bar des Schnellbremsbeschleunigers und damit das Ansprechen des Schnellbremsbeschleunigers sich zu unterbinden. With a long and gently rising fill level Fl of approximately 6 bar, the control pressure Ls can reach a value of approximately 4.8 bar after a few seconds before the shut-off valve 36, 40 during the further long fill time, which is above 6 bar for the main air line pressure L. closes and remains closed. After this fill level Fl has ended, the continuation of the delayed adjustment of the control pressure Ls to the normalizing main air line pressure L is sufficient to overcharge the control pressure Ls in spite of a large, negative pressure gradient at the end of such a fill level Fl, taking into account the short duration of this fill level end phase the response pressure difference Ap = 0.5 bar of the rapid braking accelerator and thus the response of the rapid braking accelerator to be prevented.

Bei der anschliessend dargestellten Betriebsbremsung sinkt der Hauptluftleitungsdruck L mit einem Druckgradienten DGt von weniger als 0,36 bar/s und der Steuerdruck Ls kann dieser Druckabsenkung mit einer Druckdifferenz von stets weniger als 0,5 bar folgen. Der Schnellbremsbeschleuniger bleibt hier also im Ruhezustand. In the service braking subsequently shown, the main air line pressure L drops with a pressure gradient DGt of less than 0.36 bar / s and the control pressure Ls can follow this pressure drop with a pressure difference of always less than 0.5 bar. The rapid brake accelerator therefore remains at rest here.

Diagramm Fig. 5: Diagram Fig. 5:

Hier wird der Druckverlauf des Hauptluftleitungsdruckes L und Steuerdruckes Ls des im ersten (Lwl; Lswl) und letzten Wagen (Lwn; Lswn) eines z.B. 40 Wagen umfassenden Zuges eingebauten Schnellbremsbeschleunigers dargestellt. Here the pressure curve of the main air line pressure L and control pressure Ls of the first (Lwl; Lswl) and the last carriage (Lwn; Lswn) of e.g. 40 cars of train built-in accelerator accelerator shown.

Füllstossverhalten: Fill level behavior:

Ausgehend vom gebremsten Zustand (L = 3,4 bar) wird ein kurzer Füllstoss (Fh) von mehr als 6 bar eingesteuert. Der Verlauf am ersten Wagen ist wie folgt: Steiler Anstieg von Lwl; in dem Bereich des Lwl von mehr als 6 bar ist das Absperrventil 36, 40 geschlossen und der knapp auf 4 bar angestiegene Lswl bleibt konstant, um beim Unterschreiten von 6 bar durch Lwl bei Abklingen des Füllstosses sich diesem ähnlich wie in Fig. 2 und 3 beschrieben anzugleichen, wobei der negative Hauptluftleitungsdruckgradient des Füllstosses ausserhalb der Empfindlichkeit des Schnellbremsbeschleunigers liegt. Starting from the braked state (L = 3.4 bar), a short fill level (Fh) of more than 6 bar is activated. The course of the first car is as follows: Steep rise of fiber; in the area of the fiber optic cable of more than 6 bar, the shut-off valve 36, 40 is closed and the lswl, which has risen to just 4 bar, remains constant, so that when the fill level falls below 6 bar when the fill level subsides, this is similar to that in FIGS as described, with the negative main air line pressure gradient of the filling surge being outside the sensitivity of the rapid braking accelerator.

Verlauf am letzten Wagen (wn): Course on the last car (wn):

Der positive und negative Druckgradient des Hauptluftleitungsdruckes Lwn während des Füllstosses ist kleiner als der The positive and negative pressure gradient of the main air line pressure Lwn during the filling surge is smaller than that

5 5

10 10th

15 15

20 20th

25 25th

30 30th

35 35

40 40

45 45

50 50

55 55

60 60

65 65

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6 6

Druckgradient der Drosselstelle 54, so dass der Steuerdruck Ls.vn nahezu ohne Druckdifferenz dem stets unter 6 bar bleibenden Hauptluftleitungsdruck Lwn folgt und keine Gefahr eines Ansprechens des Schnellbremsbeschleunigers besteht. Pressure gradient of the throttle point 54, so that the control pressure Ls.vn follows the main air line pressure Lwn, which always remains below 6 bar, with almost no pressure difference and there is no risk of the rapid brake accelerator responding.

Schnellbremsung (SB): Rapid braking (SB):

Verlauf an allen Wagen des Zuges: Course on all carriages of the train:

Durch den vom Führerbremsventil eingesteuerten L-Gra-dientenund den sich über die Drosselstelle 54 (Rückschlagventil 56 geöffnet) langsamer abbauenden Steuerdruck Ls am Steuerkolben 6 wird sofort eine Druckdifferenz gebildet, welche den nächstgelegenen Schnellbremsbeschleuniger zum Ansprechen bringt, wobei der Stössel 12 das jeweilige Beschleunigungventil 22, 24 aufstösst und L grossquerschnittig entlüftet wird. Dieser Vorgang setzt sich in Sekundenschnelle von Schnellbremsbeschleuniger zu Schnellbremsbeschleuniger durch den ganzen Zug fort, wobei u.a. das Vorhandensein von einzelnen Leitungswagen (Wagen ohne Bremssteuerventile) an der Durchlaufkürze der Schnellbremseinsteuerung keinen Einfluss ausübt. Due to the L-gradient controlled by the driver's brake valve and the control pressure Ls on the control piston 6, which decreases more slowly via the throttle point 54 (check valve 56 open), a pressure difference is immediately formed which triggers the closest rapid brake accelerator, the tappet 12 actuating the respective acceleration valve 22 , 24 pushes open and L is vented large cross-section. This process continues in a matter of seconds from rapid brake accelerator to rapid brake accelerator through the whole train, whereby among other things the presence of individual cable trolleys (trolleys without brake control valves) has no influence on the short flow of the quick brake control.

In Fig. 6 ist ein zweites Ausführungsbeispiel des Schnellbremsbeschleunigers dargestellt. 6 shows a second exemplary embodiment of the rapid brake accelerator.

Hierbei trägt der Steuerkolben 6 auf der der Steuerkammer 8 zugewandten Seite einen zylindrischen Ansatz 66, der in einer entsprechenden Ausnehmung des Gehäuses verschieblich geführt ist. Auf der Stirnseite des Ansatzes 66 ist ein ringförmiger Ventilsitz 68 ausgebildet, der mit einer in der gegenüberliegenden Gehäusewand angeordneten Dichtung 70 Here, the control piston 6 carries on the side facing the control chamber 8 a cylindrical extension 66, which is displaceably guided in a corresponding recess in the housing. An annular valve seat 68 is formed on the end face of extension 66, which has a seal 70 arranged in the opposite housing wall

ein Absperrventil 68,70 bildet. In Ruhestellung des Steuerkolbens 6 ist dieses Absperrventil 68, 70 geschlossen und trennt dadurch den den zylindrischen Ansatz 66 aussen umgebenden mit der Steuerkammer 8 verbundenen Teil der Aus-5 nehmung 76 von einem innerhalb des ringförmigen Ventilsitzes 68 liegenden Raum, der über eine den Steuerkolben 6 und den Stössel 12 durchsetzende Bohrung 72 mit der Atmosphäre bzw. mit der Übertragkammer 16 in ständiger Verbindung steht, wobei die Bohrung 72 eine gedünste Öffnung io 74 aufweist. forms a shut-off valve 68,70. In the rest position of the control piston 6, this shut-off valve 68, 70 is closed and thereby separates the part of the recess 76 which surrounds the cylindrical extension 66 and which is connected to the control chamber 8 from a space located within the annular valve seat 68, which space communicates with the control piston 6 and bore 72 penetrating plunger 12 is in constant communication with the atmosphere or with transfer chamber 16, bore 72 having a steamed opening 74.

Durch die das zweite Ausführungsbeispiel kennzeichnende Ausbildung des Differenzialkolbens 57 wird bewirkt, dass sofort nach dem Ansprechen des Steuerkolbens 6, dessen nach unten gerichtetes Verschieben das Absperrventil 68, 70 öff-15 net, wodurch der Bereich 58' dem Steuerdruck Ls schlagartig ausgesetzt wird, was wiederum zum sofortigen Aufstossen des Beschleunigungsventils 22, 24 durch den Stössel 12 führt. The design of the differential piston 57, which characterizes the second exemplary embodiment, has the effect that immediately after the control piston 6 responds, its downward displacement, the shut-off valve 68, 70 opens, whereby the region 58 ′ is suddenly exposed to the control pressure Ls, which again leads to the immediate opening of the acceleration valve 22, 24 through the plunger 12.

Da die Diagramme Fig. 2 bis Fig. 4 für das Druckver-20 halten des Schnellbremsbeschleunigers an den vorderen Wagen eines Zuges gelten, ist bei den weiter zum Zugende liegenden Wagen ein Ansprechen des Schnellbremsbeschleunigers bei Füllstössen jeder Art mit Sicherheit auszuschliessen. Diagramm Fig. 5 mit etwa 40 Wagen lässt diese Tatsache 25 erkennen. Es ist des weiteren feststellbar, dass die Bereitschaft des Schnellbremsbeschleunigers bei jedem eisenbahn-betrieblich.vorkommenden Betriebsdruck nach einem Füllstoss gewährleistet ist. Since the diagrams in FIGS. 2 to 4 apply to the pressure behavior of the rapid brake accelerator on the front carriage of a train, a response of the rapid brake accelerator in the event of fill levels of any kind can be excluded with certainty in the carriages lying further to the end of the train. Diagram 5 with about 40 cars shows this fact 25. It can furthermore be ascertained that the readiness of the rapid brake accelerator is guaranteed at every operating pressure occurring in the railway operation after a filling surge.

v v

3 Blätter Zeichnungen 3 sheets of drawings

Claims

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1. High-speed brake accelerator for indirectly acting air brakes of rail vehicles, with a control piston which, in the closing direction, controls one of its

in an exhaust valve of the main air line arranged via a transmission chamber, unrestricted by the pressure in the main air line and on the other hand by the pressure in a control chamber connected to the main air line pressure via a throttle point, characterized in that in the connection from the main air line to the control chamber ( 8) upstream throttle point (54) a shut-off valve (36,40) is arranged, which is loaded in the closing direction by the pressure in this connection against the force of a spring (44).

2. Rapid brake accelerator according to claim 1, characterized in that the shut-off valve (36, 40) is controlled by a piston (46) which in the closing direction of the shut-off valve from the pressure in a connecting portion (32) between the shut-off valve and the throttle point (54) and on the other hand is loaded by the spring (44), the spring being biased to a force corresponding to the load on the piston (46) with a pressure which exceeds the control pressure level in the main air line by a certain value.

2nd

PATENT CLAIMS

3, characterized in that the valve plate (36) of the shut-off valve (36, 40) is loaded in its closing direction by the pressure in the main air line against the pressure in the connecting section (32) and has a shut-off diameter which is at least approximately the same as the effective piston diameter of the piston.

3. Rapid brake accelerator according to claims 1 and 2, characterized in that the bias of the spring (44) corresponds at least approximately to the load on the piston (46) with the pressure present during low-pressure filling periods in the main air line.

4, characterized in that the piston (46) is coupled to the valve plate (36) via a stop coupling (48) which is effective in the opening direction of the shut-off valve (36, 40).

4. Rapid brake accelerator according to claims 1 to

5. Rapid brake accelerator according to claims 1 to

6. Rapid brake accelerator according to claim 1, characterized in that in the connection between the shut-off valve (36, 40) and the control chamber (8) a nozzle (52) is arranged, which has a smaller flow cross-section than the throttle point (54) and which in Flow direction to the shut-off valve is bridged by a check valve (56).

7. Rapid brake accelerator according to claim 1 and 6, characterized in that the nozzle (52) is in the closure member of the check valve (56).

8. Rapid brake accelerator according to one of claims 1 to 7, characterized in that the control piston designed as a membrane piston (4, 6) in the closing direction of the acceleration valve (22, 24) is under the force of a compression spring (64).

9. Rapid brake accelerator according to one of the preceding claims, characterized in that the control piston (6) on the side facing the control chamber (8) has an annular cylindrical, externally sealed in the housing (2) with the control piston which is slidably guided and which has an effective load separates large area (62) from a smaller area (58) which is exposed to atmospheric pressure.

10. Rapid brake accelerator according to one of the preceding claims 1-9, characterized in that the control piston (6) on the side facing the control chamber (8) carries a cylindrical extension (66) with an annular valve seat (68) formed on its end face,

wherein the valve seat (68) with a seal (70) arranged in the opposite housing wall forms a shut-off valve (68, 70), which connects the control chamber (8) to the actuation area (58 ') enclosed by the attachment (66) Control piston (6) is arranged, and that from the application area (58 ') a bore (72) penetrating the control piston (6) and a plunger (12) connected to it and opening with a jet opening (74) in a space connected to the atmosphere ) leads.

11. Rapid brake accelerator according to claim 1 and 10, characterized in that the bore (72) opens into the transfer chamber (16).

12. Rapid brake accelerator according to one of the preceding claims 1-11, characterized in that by the choice of the ratio of the area effectively acted upon by the control pressure (62) to the area acted upon by the main air line pressure of the control piston (6) when the acceleration valve (22, 24) responds. there is a certain minimum pressure difference between the reduced main air line pressure L and the control pressure Ls.