CA2410789A1

CA2410789A1 - Geometric considerations related to poly inductive set-up of post and retrorotary machines

Info

Publication number: CA2410789A1
Application number: CA002410789A
Authority: CA
Inventors: Normand Beaudoin
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 2002-11-26
Filing date: 2002-11-26
Publication date: 2004-05-26

Abstract

La présente invention a pour objet de compléter notre invention titré machines à poly induction, en montrant comment déterminer plus précisément l'aspect géomètrique de l'invention, c'est-à-dire, comment spécifiquement déterminer les rapports entre les aspects dynamiques et géométriques des machines poly inductivement montées, ce qui permettra d'ajouter des variantes de réalisation de la machine de même que des méthodes de soutient nouvelles. Finalement, ces méthodes de soutient permettront de réaliser les machines de façon différentielle.</SDOA B>The object of the present invention is to complete our invention, entitled poly induction machines, by showing how to determine more precisely the geometrical aspect of the invention, that is to say, how to specifically determine the relationships between the dynamic and geometric aspects. inductively mounted poly machines, which will make it possible to add variants of the machine as well as new support methods. Finally, these support methods will make it possible to realize the machines in a differential way. </ SDOA B>

Description

l~,a façon la plus simple d'amorcer la discussion en la matière est le cas ~~e la machine post rotative ~dc: pale â troïs cotés, puisque celle-ci rappelle la géométrie bien connue d~..i moteur Vl~'ankle . Cependant il faut ajouter que cette procédure n''est ré;alïsée qu'à tïtre exemplaire et que toutes les machines post et rétro rotatïves sont inclues dans la présente invention.
)Nous avons montré dans nc~s travaux antérieurs plusieurs manières de réaliser mécaniquement l'a~cl.ion de ce type de pale. Pour les fins des présentes, l'on se rappellera premièrement la manière poly inductive à
deux excentriques, la mani~f~re poly inductive â engrenage de support dynamique, et dernièrement:, La manière a engrenages excentriques, I~fig. 1 ) »ous résumons ainsi la difficulté de mécaniser correctement les machines rétrorotatives et post rotatïvE;s en ce que les rapports de dynamique sont différents des rapports géométriques. C~eci est, au fond, tout â fait normal, puisque I;a puissance vient de ces différences.
lE~n effet, sï l'on examine l'~nspect géométrïque de la course de la pale, nomme nous l'avons déjâ nn.entionnée, post: rotative à trois cotés, plus i~articulièrement de la pointe de celle-ci, l~orr s'aperçoit qu'elle parcourt veux arcs plus ou moins boimbés, selon le rapport de longueur de celle-ci et de grosseur de la mécani~:lr.~~.

lpar un autre cotë , si l'on olvserve la variance de l'amplitude de la courbe l'on remarquera qu'elle e:~~t plutôt ëgale , c:'est l'ëvidence , à la au diamètre de la circonfërencc; de l'excentrique central (fig.2 ) .
1~,'on peut donc déterminer Ur~ois compc~sanles gëomëtrico-dynamiques dans ce type de moteur. l.~a prc~miëre e:~t Lelle du nombre de mouvement alternatif des pointes cle palier, par tour, quï correspond au nombre de cotés du cylindre. Dans le cas prësent, l'on retrouve deux arcs.
1Je deuxième facteur est celuï de l'arnplitud~~: dc ces mouvements <alternatifs. Ici ceux-ci sont, iciëalement, dans un rapport de un sur trois, si l'on définit ce rapport comme la différencie entre les points les plus hauts et les plus bas de l'arrnplitude , sur la longueur ëtablie entre les points les plus bas . Il s'agit clone ici d'urr facteur de un sur trois. C'est ce qui explique, lorsque monte: dc~ façon c-onverrtionnelle, la rotation de L'excentrique central à raison cle trois fôis par tour de pale. Un troisième jEacteur intervient dans la cc~n,struction de la rriachïne, soit, la distance entre l'arc de base et le cylindre. Cette addïtion gëométrique, assez variable, permet notammernt d'adoucir la forme du cylindre.
ayant défini ces composantes, l'on comprend mieux pourquoi les moteurs rotatifs mono ïnduc;tifs, COnV~'ntI0I117~1s, comportent sur leur pale, une engrenage de type interne, cc~uplë i~ un engrenage fixe dans le coté de la machine. Le trav~:ri ~I de ces engrenages est de produire un mouvement de pale de oscillant deux fois p;~r tour, mais avec une ;amplitude centrale, provoqrnëe par le vilebrequin de un sur trois (iig. 2) ~~'est en considérant ces factc;urs que nous avons produït notre première version des machines réalïs~c~~;s de façon poly inductive.
lDans ces dïmensions idëales, nous obtenons en effet un rapport géométrique parfait entre c~a~ divers ratios en soutenant la pale à partir d'engrenages d'induction qui, couplës à des engrenages de support, soutiennent la pale â deux o~u plusieurs endroits.

~C'.e montage est on ne peut tolus idéal, puisqu'il est le seul à pouvoir permettre l'inclusion de tous les rations dans un seul couple ~~'engrenages. Comme noua T'avons montré dans notre brevet à cet effet, la course sur un point pris dur la ligne mime des engrenages d'induction, ~~ui doivent être d'un rapport: de un sur deux de l'engrenage de support, idéalise tout d'abord le premïer aspect gécnnëtrique de la machine, en ce qu'elle poursuit un course réalisant deux arcs successifs.
deuxièmement, ces engren~:rges de support sont aussi dans un rapport üdéal, puisque si l'on obser'a-~e. maintenant, l'amplitude différentielles des points les plus hauts et plus bas de cette course. l'on constate qu'il est très exactement du tiers de Ila somme des deux engrenages, ce qui correspond très exactement à L'amplitude recherchée. Dernièrement, l'on pourra ajouter les fact~uors géométriques varïable selon la douceur de course voulue entre le point de rattachement et la pointe des pales.
I~fug.3) Bien entendu, une machine n~iontée avec trois engrenages d'induction et de support d'un rapport de ~.rn sur deux donnera un soutient de pale cacompté.
l:l nous semble nécessaire icvï de commenter pourquoï, dans ce type de machine, nous avons toujours utilisé un soutient de pale à deux parties >eulement.
1Ja raison est la suivante. Ccnmme nous l'avons montré, l'on peut activer les pointes des pales par des excentriques montés sur de engrenages d''induction dans la lïgne rr~enant des pointes au centre des pales. C'est ce que nous avons nommé les excentriques de poïntes. Mais notre travail ne s'est pas arrêté là. I'~otre capacité de soutenir les pales par deux points opposés suppose que metticrns en évidence les princïpaux points suivants . La course d'un point sïtué srxr la ligncv menant du milieu du coté d'une pale la réplique perpendiculaire de celle d'un point situé sur la ligne des pointes .

Ainsi donc , l'on constate qu~une pièce réunie à la fôis à deux engrenages parcourant ehac:un les courses lorémentionnées , produira exactement la forme recherchée . L'on constatera que l'équidistance .entre les points est toujours respectée, puisque l'expansion de la course de l'un des deux points est c~ontrebalanc~e par la réduction de la course de l'autre point. l.'on constatera, au surplus que la course antérieure, ou ~~ourse des milieux de coté, produit exacts°rn~nt les méme ratios, à
savoir deux arc, et une amplitude ~a~~ un sur trois. ( ~ ig. S a applications nomme nous l'avons précédc;mment montré, les applications de double support peuvent étre généralisées à toutes les machines post et rétrorotatives. Nous voudricvns ïci cependant spëcifier que les supports en doublé contraires, par les ll~;nes de cotés et lïgnes de pointe sont pertïnent pour le maclünes à pale à cotés impairs. Pour ce qui est des hales à coté pair, l'on pourra les souter~ir~ enccore là, en doublé, soit de pointes, soit de cotés. (fig. tâ) 1V(odifications préalablement aux présentes, nous avons montré que les moteurs rotatifs pouvaient supporter une cehtaine varïance clans les degrés d'amplitude c~e la pale, pouvant par exennlole aller jusdu'u un sur quatre, ce rapport, nous le rappelons étant définie comme la dïstance entre les sommets et les bas de la courbure de la ri~urse et la distance entre les points des plus bas de la courbure.
four réaliser cette hypothèse, nous avons montré que l'on pouvait faire varier le ratio des engrenage d' induction et de support , par exemple utiliser un ration de url sur trais au lieu de un sur quatre, ce qui donnerait un ratio de courbure de un :~u~r quatre.

lEn effet , pour ce genre de c;~s, nous avons ~~nontré que la forme de course obtenue produirait trois arcs, et c'est pourquoï nous avons montré
que l'utilisation d'un engre~~age de support dynamique viendrait retarder 1.a rotation de l'engrenage d'' i nduction toi.rt en en conservant l'amplitude.
C"est en considérant ces de~.r~; facteurs de montages, que nous avons soumis préalablement aux lnrcvsentes urge pol:yinduction avec engrenage de support central actif. (Fi. ~7) En effèt, en utilïsant dans cette figure des engrenages d'induction d'un rapport de orc sur troïs de l'engrenage maître, l'on réussit à réaliser ccmvenablement l'un des aspects ~~éométriques de la machinr:~, c'est-à-dire, l'amplitude de la course.
i'~.'ependant, sans le suppc>rt f'actïon dynamique de l'engrenage de support, la course d'un poirut pris sur l''engrenage serait incorrecte. Elle produirait en effet une flguc°e de course en f~.~rme de trëfle alors qu'il faut qu'elle soit en deux arcs. .l.~e retard engendre: par la rotation de L'engrenage de support rend donc, simultanément les deux aspects géométriques possibles.
l(~ans notre brevet relatif à pal poly induction, nous avons montré, au contraire, que l'on pouvait ~.;<anstruire la rnachïne en utilisant d'abord des engrenages qui respectent 1v premiére composante géométrique.
~En ce cas, nous nous avons en effet montré la machïne plutôt avec des engrenages dont le rapport :les engrenages d'ïnduction et de l'engrenage de support était de un sur d~~u~x. était quand rnéme moins lourde et préfërable. Ce type d'engrenage assurait en effet l'are en deux phases, de ne type de machines.
)Modifications supplémentaires Les principales modifïcation<supplémentaires sont à l'effet de montrer que l'on peut varier , cette fais-ci non pas le rapport , mais plutôt la ;grosseur des engrenages de base , et , ajouter un composante ;géométrique quï permettra c.le conserver la fâisabilité de la machine.
Notamment cette démarche v i sera à perrri~;tt~re d' uti 1 i sec des engrenages plus petïts ,sans changer les, résultats , et par conséquent de permettre un meilleur isolement des méc,anïques et des partïes compressives, de même qu'une plus grande facilitë de; huilage dis parties mécanique .
l'énoncé suivant servïra dc.~ base aux prochaines démonstrations. L'on pourra varier en les avgmeotant ou en les diminuant ensemble les engrenages d'induction et de support, sans c;n changer le ratio.
n'ependant l'on devra contr~:,r ~:éométriquerr~ent les effets des ces augmentations ou diminuticnn~~er~ mc>dïtïant les points de rattachement des engrenages d'induction de telle manïére que les ratïos de d'amplitude demeurent acceptables.
1(~ans le cas d'une augmenta:ction des engrenages pour un même piston, l'on rapprochera les points de; rattachement vers le centre des engrenages d'induction. Uarms le cas d'une diminution, l'on devra ;jouter une bielle aux engrc nages d'induction. atïn d'étendre d'amplitude cde ceux-c,i n'e rapport pourra même être; amené à ur~ sur trois (Fig. 9) 1L'on notera que ces modifications peuvent s~appliquer â toutes les machines pour ou rétro rotatives. Il faudra pour chacune déterminer différemment les ratios d'er~~;renages, et les rations d'amplitudes (Fig.
10, 11).
L'on respectera donc les deux régles suïvantes a) le rapport des engrenage d'induction et de support, est, lorsque celui-ci est tïxe, éqr.rivalent â un sur le nombre de cotés. (tïg.l 1) cette matïère est co~unue et amplement divulguée par vous-même antérieurement aux présentes) b) le rapport de l~amplit~ude des partîes lïmites basse et haute de la course doivent être ïdéalement équïvalent au nombre de cotés de pale. L'on peut cepc:;r~dant faire; varier ce rapport.

n'est ce nouvel aspect de l'ünventïon qui nous permet de déterminer non empiriquement l'emplacement des rattachements.
n'es modifications permettr~:~rrt de se servir de deux ensembles d'engrenages de support et d'induction différents pour soutenir une même pale, ce qui permettr;.r ~un soutient des rnilieux plus éloigné des cotés. .
»ous énonçons ces régies c:,a~rnme étant les régies de mise à l'ëquilibre géométrique.
1L'on notera, en derniére ans:rl;yse, que pour ce qui est des machines dont lies pales ont u nombre pair. l'attachement par deux cames poly inductifs ;seulement est réalisable de ~duuble manïére. Premïérement, il suffira de choisir deux points symétrie:lr.iement opposés, sur la lïgne des pointes menant au centre. Maïs l'orn pourra aussï choisir des points sur les autres pignes, dont notamment sur la ligne des milieux. allant vers le centre, ces point, comme on l'a vu par~:;c~urant une; course dans une orientation contraire à la course princilnale. L"on notera que l'on pourra aussi les ;soutenir par ces points.
il est toujours important, en rnotorologïew de ramener la réalisation d'un type de moteur à sa plus sirrlple expression. Dans le cas présent, nous bavons ici montré commont produire (a machine avec un seul excentrique d'induction, mis en composütion avec un excentrique central maître , ~;,omme dans les versicms ori~;ioales .
~C'.es dernières mises en places nous permettent de réaliser deux autres iparties de la présentes inverutïon_ Par conséquent, cela nous permettra de ,,proposer quelques nouvelles méthodes de scnrtient des pales n'utilisant ~au'un seul engrenage et carne ou vïlebrequïn d~induction (fig.l2) D'autre part ces acquis nous permettront de montrer que l'on peut activer des pales simples, lrar double poly induction, ces pales parcourant la même Gours~° clac celle des machines déjà exposées.
D<es lors l'on pourra multiplïer le nambre de pales pour la même machine, et proposer des vf:raions différentielles de la machines, dont ('action est obtenue pale contre pale (fig. l6) :Dernièrement, l'on montrera qu'en utilisant des engrenages cerceaux-;intermédiaires, l'un pourra ~~~~rier de f~çun beaucoup plus libre les rapports géométriques de la rraachine.
l~Iauvelles méthodes de soutïent ~~n premier exemple de nar.~ve(le méthode de soutient consistera à
construire la machine a à parti d'excentrique conventionnel, muni d'un engrenage, ainsi que d'un s~:;ul ensemble poly inductif; comprenant engrenage de support, d'induction et came d'induction.
L'excentrique d'induction :sera activé de façon conventionnelle. Ruant à
l'excentrique maitre, central, il sera activé, par un moyen, par exemple par l'entremise d'un engrenage cerceau-intermédiaire , par l'engrenage d'induction, D'une autre m;~.nière, il sera activé par le recours à un engrenage cerceau ou interro~dïaire, à un second engrenage d'induction, lui-même couplé à 1'engren~~~e de support. (Fig.l2) (;huant à l'utilisation d'engrc°.~nages cerceau-intermédiaïres l'on notera que leur utilisation permettra à partir de l'engrenage maître de motiver les engrenages de support, c.,t ce de façon presque indépendante géométriquement des ablig<:rtï~c>ns géométriques déjà énoncées.
Dernièrement, quant à l'utilisation des ces connaïssance pour produire des poly turbines ou autres machines à pales,, l'on notera que les méthodes de souvient poly inductives proposées permettent non seulement de soutenir les pa,~intes des pales, mais aussï les cotés opposées.
Une nouvelle méthode de s~~utïent consistera à appliquer la méthode d'engrenage cerceau-internnédiaire pour motiver les engrenages d'induction. Ceci permettra; u~o grande liberté de composïtion des éléments.
Llne nouvelle méthode de s4mtient, tirée des présentes , aura pour but de limiter la friction et la torsj~.~r~ sur les piéces ~de l'appareil de mécanisation poly inductive. Pour ce fair~;~, l'on munira le piston, dans son flanc, de trois axes rigides. Ensuite, l'con aura recours à trois engrenages spécifiques, dits engr~naget~~ excentrïques, puisque leurs centres de notation ne sont pas dispos~~,s cle làçon centrée.
lL'on montera rotativement r~~s engrenages sur les axes du piston, et simultanément, on les couplera à 1'engrerlage de support. Dès lors, l'on pourra aménager un tr°ou dans le centre du piston et conduire l'énergie par un excentrique central c,onventionel.. t~:et excentrique de recevra que heu de friction puisque les lnarties de support de pale et de motorisation ont ici été séparées. L'on nc>t~~ra que l'on devra probablement utiliser un moyen pour retenir les engrenages excentriques en couplage constant.
1:l s pourront être retenus entre eux par une plaque de lien. Si cette; plaque c~e lien leur est raccordée d~~~ làçon centrale, elle hourra aussi servir de moyen de motorisation, l)'nutre part, les myomes engrenages excentriques pourront servir à deux pistoni~ adjacents, c;e qui économisera les pièces.
I~~omme on le sait, les engrc;nages résistent mieux à l'usure que les coussinets.
Dans la présente dispositiorn, l'on unira donc de façon fixe chaque piston d'axe, préférablement trois, ces trois axes étant préférablement montés sur les lignes symétrique , comme par exemple celles traversant la pale <ie chaque pointe au centre ., cou encore celles traversant chaque milieu de coté vers les centres.

lies engrenages spécifique ., dits engrenages polycamés seront montés ~~ur ces axes, , de telle mani~wr~.~ d'être au surplus couplés et appuyés sur un engrenages dit de suppo~v disposé rïgidemcnt dans le flanc de la machine.
lDes lors le mouvement de 1,:r pale sera assuré. Pour empêcher la séparation, ou le découplage; des engrenages d'induction à l'engrenage de support l'on pourra ajouter une placluc~ de lïen, reliant, les centres, les points de rattachement, ou ~n'ïmporte quel point, du moment que ceux-ci sont symétriques. L'on poun-ra encore relier Les engrenage par un ~Jngrenage interne cerceau ~,ovotant excentrï~quement en cours de leur rotation lDes lors, les troïs motorisations suivantes seront possibles soit premièrement par un excenn:rüque place dans le centre de la pale, cet excentrique aura une friction fortement diminuêe.
Ou encore par les centres des engrenages , cluï transmettront leur action centrée à un axe central , ov dernièrement par des supports décentrés ou 11'engrenage cerceau, ces de~~r~~ières pïèces étant muni d'un engrenage ünterne activant un axe de sr.awie ~L~ne dernière méthode de seau ien a pour a:objet de déporter le point d'attaque sur la pale du cote citérieur au centre, de telle manière, tous autant pour les machïne rét~wn et post rotatives. de pro~ïter de l,effet oétrorotatif sur la pale de m~~rrre que de son cffèt de levier . Cette méthode est une mëthode hybride, tirée des méthodes d'engrenages internes superposés et d'enr~nenages internes juxtaposés.
Pour ce faire, l'on disposer~:r utilisera donc une mécanique de support f«rmée d'un ensemble d'en grenages, l'engrenage de support fixe et ('engrenage de support de ~ il~~brequin. iJrre première varïante des cette manière de faire consistera à utiliser un engrenage de support fixe de oype interne disposé dans les flanc de la mac~line et l'engrenage de ;support secondaïre de l'exc~r~~:rique central, sera un engrenage de type externe, monté rotativemenn: a son à son extrémité, de telle manière de coupler l'engrenage de suplno~r~t fixe et l'engrenage d'induction de pale.
1J'engrenage d'induction dc:v haale sera un engrenage d'induction de type interne monté rigïdement sl.~.r celle-ci. i fig. l 9 a) Dans la deuxième variante, les engrenages du support mixe E;t d''induction seront plutôt externe. Cette solutïon de yr;uidage rappelle les solutions par cerceau, et par engrenages intermédiaïr~ea. Cependant, par cette solution, l'on réussi à déporter le point d',at tique des engrenages de d'induction de telle manière d'augmenter I'e~l~èt levier. ~~ent.e solution comprend donc quelques engrenages supplf°nrLntaïres, mais dans les cas où la puissance est nécessaire et que l'on peut se permettre cette augmentation cette méthode pourra être fort va'~lïd~ et pertinente.
IJn tel agencement d'engrenage permettra de déporter le point d'attaque orientationnel sur la pale ducoté opposé à sa rétro rotation , ce qui permettra d'augmenter significativement , soit de la longueur de l'excentrique central , la portée de coule et: de levier de celui-ci n:.'ette méthode rend d''utiles services tout aui:ant de cotë des machines ~aost rotatives que rétro rotai~ïve~s.
l~fouvelles machines ~~,'omme nous l'avons montr°é,, nos méthodes de soutient permettent de soutenir les pales par les courses des rrrilïeux des cotés seulement, ou encore par les courses des rnïlieux de cous et pcaintes.
Ces possibilités de soutient ou de guidage nous permettent donc retrancher des pales une cer~tarine quantité de matériel, et produire des anales successives ayant chacune des vitesses variables et pouvant par conséquent réaliser une pui,~>sancc différentielles les unes par rapport aux ;autres (Fïg.l6) Les monta~;es pourront méme être polycamé et réaliser des métaturbines, c'est à dia°e c)es poly turbines à cylindre irréguliers Des lors les pales pourront ~;tre soutenues horizontalement, ou encore ~rerticalement, selon que les engrenages d'inductions sont disposés ~,~erticalement ou horizontal~;~rn~ent.
~:Jénéralisation f~omme on l'aura noté, nou.~~ utilisons la méthode de poly induction parmi plusieurs pour soutenir effïcacernent les pales de machines poly inductives .En certains endroit , l'on peut, comme nous l'avons montré, <annuler la torsion des pi'ce~; c;~n utilisant des cames d'induction à la place des vilebrequins d'inductio~o .~~ais cel;~ n'est pas toujours possible.
lEn ces cas, l'utilisation de t~~urchette soit e~:ternes, coït internes assurera un meilleur équilibre de la 1~1c,'rtée des pièces., les engrenages d'induction étant soutenus de chaque ccatf;s.( 1~ig. l'7 ) Nous voulons par la présente demander les protection gé~n~ralisées à ce sujet pour tout type de machines poly inductives .
:Description sommaire des f"i~;ures La figure 1 rappelle, parmi pllusieurs, quelques motorïsatïons de machines post rotative et rétrac> rotatives dëjà commentées par nous-~meme La figure 2, en prenant pour référence le moteur Wankle , réalisé de façon mono inductive , mo~ut~r~ les trois éléménts dynamico-géométriques les plus importants permettant de comprendre et de réaliser ~~e type de machine .

La figure 3 montre les meilleurs rapports que doivent avoir ces éléments, et comment les comprendra ;La figure 4 montre ces deux courses d~ façon séparée, à partir de deux fïgures distinctes ~La figure 5 montre la dynarvidue plus précise d'un montage poly ünductif à double supports, ~,~t comment plus précisément, les courses perpendiculaires des deux supports viennent se compléter pour guider correctement la pale des m~uchine post rotatives et rétrorotatives en ;général.
1La figure 6 montre qu'à partir de ces compréhensions, l'on peut soutenir toute machine, tout autant r~c~tro rotative chie post rotative dont les pales ont un nombre de coté impai.irs de cette fàçon. D'autre part, pour les machines dont le nombre dc:vs cotés de pales est pair, les soutiens en troublés peuvent tout autant se taire par les points situés sur les lignes des pointes que par des pc>ïnts cnpposés situês sur les lîgnes des milieux lLa figure 7 fait un rappel d"une inventïor~ antérïeure à ce sujet, en laquelle nous avons montré que l'on pouvait modifier le rapport original des engrenages, équivalent ;~ un sur le nombre de cotés du cylindre, soit vans le cas présent un sur d~~u:~, en produisant une petite semi-transmission permettant dd~ r~ynamiser I~~Lngrenage de support , fïxe vans sa version originale ~La figure 8 Montre que l'chn peut, pour une méme grosseur de pale, utiliser des engrenages plus ~xos ou plus petits que leur grandeur originale. En ces cas, pour lvcri.moir préserver les rapports de variation de course, l'on modifïera en le dlimïnuant ou l'agrandissant la distance entre ides centres de rotation des en~~renages d'ir~duc;tion et les points de rattachement. Ces ajouts géométriques permettront de conserver les courbures origïnales, ou enï;c~~re, de les mc~dïfrer, dans la limite d'une ~~mélioration possible, qui c.~omme nous l'avons mentionné à plusieurs reprises, corrigera les défauts inhérents à ~;haque type de machine, soit le manque de couple pour les machines post ratatïves, et le manque de compression pour les machines rétro rcotatïvf;s9 l~a figure 9 démontre, par e;~f~mple quE; pour les machines post rotative de base, soit celle à pale de trais coté, la varïante peut se situer dans un rapport de un sur trois à un srrr quatre aphraximatïvement.
La figure L 0 montre que ceps rnodïfications cle grosseurs d'engrenages et d'amplitude de courbe peuvent étre produits autant pour les machines post rotatives que rétro rota~:ives 1La figure 12 met en conjon~:;tion queldues e:~cemples des rapports idéals d'engrenages et de points de rattachements ~>our quelque une des machine post et rétro ratatines ~La figure 12 montre de nouvelle manières de soutenir les pales, ces manières n'utilisant qu'un rnr,~ntage paly inductif en combinaison avec pan support central conventic~roel :La figure 13 montre une nouvelle manière de conduire les engrenages d'induction. Ici l'on se sert d'un engrenage cerceau-ïntermédiaire, unissant l'engrenage de support et les ~n~~;renages d'induction.
L,a figure 14 est une nouvelle manière supplém~;ntaire de soutenir les opale d'une machine post ou rëtro rotative. erg laquelle sont utilisés des engrenages excentriques , et nn excentrique central conventionnel , ce qui permet de différencier les mayens de support et les moyens de matarosation.
La figure 15 montre que l'can pourrait aussi se servir de la plaque de lien .de ces excentriques pour motoriser la mact~in~.
La figure 16 montre que le<,~ nouvelles méthodes de soutïent par centre et une points extérieur, au enc:,are par deux poïnts extérieurs sur une même ligne permettent de conduir~c~ efficacement plusieurs pales à une seule l=ace successives.
ha tïgure 17 montre que l'utïlïsation de fïaur'~hette dans les moteurs poly inductif est suffisamment p~;rtinente et abc.~ndante pour en réserver exclusivement l'usage.
l~,a figure I 8 montre que de la même manïère l'on peut, dans notre méthode de support par str~.~c,ture engrenagique, conserver un rapport de grosseur d'engrenage ïdentîq~ue, mais clép~ac:er le poïnt de centre, donc L'excentricité des engrenagfvs de support ~~6.
1(.,a figure 19 montre deux v,arïantes de soutient supplémentaire rappelant Les méthodes par engrenag~.~ cerceau et par engrenages ïntermédiaires.
LL'originalité de ces version,~~ ~âe soutient est de déporter le point de rattachement de l'engrenag~.~ ~;le support inter'mëdïaire et d'induction de telle manière d'augmenter le rapport de cuupl~ levïer rétrorotatif de ces machines.
iDescription détaillée des fï~ures La figure I rappelle, parmi plusieurs, quelques motorisations de machines post rotative et rétro rotatïves défia commentées par nous-~même. En a ) l'on retrouve le support pole inductif â double encrage.
E,n b), l'on retrouve un suplwvrrt dont les rapl~t>rts d'engrenages original ont été modifiés de un sur ~a~;ux à un sur ~rc~ïs. I_)ans cette façon de faire, ~;;omme on le rappellera plus abondamment plus loin dans le ~~ommentaire des trigures, l'~:ar~ a dynamïsé l'engrenage de support, de manière à ce que les nouve,::r~nx rapport dL différence de courbures n,affectent pas les vitesses c:lc productions de celles-ci.
La figure 2, en prenant pour référence le moteur Wankle , réalisé de façon mono inductive , montre les trois élérrrénts dynamico-géométriques les plus imp~~~rtants permettant: de comprendre et de réaliser ce type de machine . En 1, l'on retrouve la courbure géométrique idéale, qui se produit à raison de dw~ux fais par tour., En ?, l'on retrouve la longueur de la différence erutre les moments les plus hauts et les moments le plus bas de la ca~urbure 1. Cette longueur, lorsque montée de ~fàçon conventionnelle ou pc:>I;y inductive équivaut normalement ~. la demi, ou au tiers de la longueur séparant le deux poins le plus bas En 3 ('on retrouve la longueur el'addition géométrique. Cette variable laermet, pour une même rné~canique, d'adoucir la ferme de la course de la pointe de la pale et par conséquent du cyiïndre. En 4, l'on montre L'excentrique central, que, cll'un rapport de un sur trois, équivaut au rapport différence de courburvg- distance entre parties basses de courbure En 5, l'on aperçoit le jeu d'engrenage mono inductif original permettant 1(~e retarder la vitesse de productions de v4~rïaticm de courbe, sans altérer, L'amplitude.
1La figure 3 montre les meilleurs rapports que doivent avoir les pièces d'une manière poly inductive de fabriquer la machine, et comment ils réalisent ces éléments, et ccnmment les comprendre. Comme nous l'avons déjà mentionné, dans leur f~,arme idéalE;, c-es i°apports peuvent varier entre 1 sur 3 et 1 sur 4, par une machine à pale trois cotés.
:La figure 4 montre ces deu'; courses de façon séparée, à partir de deux figures distinctes. Comme c~n peut le voir, en a ) la course du point de rattachement 7 de l'engrenage de support situé sur la ligne des pointes de pale 8 parcourt une course en forme de huit 19 latéral 9 . En b) l'on ipeut voir que la course du point contraire de rattachement 1 l, situé dans la partie opposé, c'est-à-dire, dans la ligne rc~lïant le centre des milieux de cotés et le centre, parcourt une course, toujours en for~rne de huit 12, mais cette fois-ci perpendiru laïre 13.
~a figure 5 montre la dynarnüque plus précise d'un montage poly inductif à double supports, et comment plus précisément, les courses perpendiculaires des deux supports viennent. se compléter pour guider .correctement la pale des m~:u,chïne post rotatives et; rétrorotatives en I;énéral. En effet, l'on a ici i°eproduit la ligne 14 de la pale séparant les points de rattachement. L,es lr~ttres a,b,c,d,e, montre le déplacement de cette ligne , et par conséque~n~t celui de la hale en cours de rotation.
I~:omme on peut le constater°, ces deux lïgur~,s se complétent et l'équidistance 15 entre les Ivoïnts de rattachement est toujours respectée.
1Jn effet, pendant qu'un point: de rattachen cent produit son éloignement 16 du centre, le point de rai. achement opposé produit sa rentrée 17 correspondante, I_,e tout est p~rc~duit en respectant les accélérations et décélérations des pièces l~~a figure 6 montre qu'à partir de ces compréhensïons, l'on peut soutenir tsoute machine, tout autant rétro rotative que post rotative dont les pales ont un nombre de coté impaïrs de cette faon 2t). D'autre part, pc>ur les machines dont le nombre dis cotés de pales est pair, les soutiens en troublés peuvent tout autant se faire par les points situés sur les lignes des pointes 18 que par des poirnt<.> opposés situér;s sur les lignes des milieux ~La fïgure 7 fait un rappel d°une invention antérieure à ce sujet, en llaquelle nous avons montré que l'on pouvait modifier le rapport original des engrenages,( équivalent a un sur le nombre de cotés du cylindre, soit dans le cas présent un sur d~wux ). vers un raI>port autre , par exemple de un sur trois, l'on peut. cons~~r~w~er les rappç~rt<_~ dc: vitesse de rotation de 'l'engrenage d'induction en ~p~roduisant une petite semi-transmission 21 ~aermettant de dynamiser 2~'. l'engrenage de support , axe dans sa version originale . Si ce dernier apport n'est pas produit, l'engrenage d'induction oournera trop rapidement et produira une L'orme de trèfle c), adëquate pour une autre machine ruais norl pour celle-~c;i.
La figure 8 démontre que l''on peut, pour une méme grosseur de pale, utiliser, en en conservant l~~s rapports, utiliser des engrenages plus gros ou plus petits que leur granclt;ur orïgïnale. En ces cas, pour pouvoir v~préserver les rapports de va nation de cours, l'on modifiera en le diminuant ou l'agrandïssanii: la dista.nco enta les centres de rotation des engrenages d'induction et les poïnts de rattachement. Ces ajouts géométriques, permettront clt; conserver les courbures originales, ou encore, de les modifier, darns Ia limite d'une amélioration possible, qui comme nous l'avons nnenti~:mné à plusie~.ars reprises, corrigera les défauts inhérents à chaque type de machine, sait le manque de couple pour les machines post rotatives, et le manque de compression pour les machines rétro rotatives. d'un point c:le vue matériel, il s'agïra de lorsque l'on ;grossira les engrenages, de rapprocher 2~ I~:, pc>int de rattachement des .engrenages d'induction de:~,, centres de rotation de ceux-ci. Par ailleurs, ;~i l'on entend diminuer la ~;r~~ssour des engrenages, l'on devra ;additionner une bielle de g~~ornétrïe 23 au ceux-cï, de maniére sortir le (point de rattachement de pales hors de la circonférence de ceux-ci , ce qui permettra de préserver les rapports de variance de déplacement de éjointe et de cotés de pale .
La figure 9 démontre, par evernple que pour les machines post rotative de base, soit celle à pale de tr~c>ïs coté, la variante peut se situer dans un rapport de un sur trois à un sur quatre approximativement.
lEn a , l'on voit que la grosseur des engrenages cï'induction 24 et de support 25 est de un sur de~n~~.. (.".ependant, l'ajout géométrique de bielles de géométrie 2f_i, pernuet d'augmenter le rapport de fluctuation, ou de variance de la pointe des pales. Icï, ce rapport de fluctuation st porté à
un sur trois 27. (,a pale morntera donc plus vers le haut 28 La fïgure 10 montre que c:es rnoditicatïc>ns de grosseurs d'engrenages c;t: d'amplitude de courbe pe°uvent être produits autant pour L'ensemble tics machines post rotative, chie rétro rotatïves. Lci, â titre exemplaire, l'on a augmenté, par ajout de bielles de g~.om~étrïe 2~, l'amplitude du mouvement de la pale~dans une machine post rotative à pale de quatre coté, et dans une machine r~~t~~o rotative à paLc de cinq coté. L'on notera que l'augmentation de rapp~:~r~ts de fluctuation est encore plus pertinente pour les machines rétrorotat.ives, puisque celles-ci dans leurs rapports parfaits, créent des fïgures c:lui ont tendance <~ manquer de compression l~~a figure 11 met en conjom;fion quelduc;s exemples des rapports idéals d'engrenages et de points dc: rattachements pour quelques unes des machines post et rétro rotatïv~s. L.,'on ~~ voit que règle générale, avant modification, les rapports optïmums sc~rlt â ~'effèt que les engrenages de support sont le même noml:ore de fois plu: grc:gis que les engrenages d'induction que le nombre c:lce cotés de cylindre prévu. Par ailleurs, le rapport optimal de fluctuatï~ç~n est plut~ït équüvalent au nombre de cotés, ce rapport étant entendu corn~one étant celui de la circonférence parcourue par le point de rattachement:, sur le diaméAtre de la circonférence passant par les points les plus rappr~oc;loés courbure.
1La figure 12 mon re de nouvc;lles manières cle soutenir les pales, ces manières n'utilisant qu'un nnontage poly inductif en combinaison avec un support central conventi4:~rmel. Dans les trois cas de figure présentés i:ci , a) , b) , c) , l'on réalïse l~; support avec c.rn ensemble poly inductif, comprenant engrenage d'induction 24 , engrenage de support 25 .
nomme habituellemernt, l'eiyrrenage de ci' inductïon est muni d'un came de support 26. Un excentrique ~onventior~nel 27 est ensuite disposé
~°otativement dans le centre ~dn la pale c~hc~isie. Divers moyens sont oéalisées pour faire travaillE°r ces deux rn~~ye~rrs de motorisation en coordination, le premïer produisant l'orientation de la pale, et le second, ila course de son centre. I)arns les deux premïers cas , l'axe supportant le rame d'induction et l'axe c~Nrvtral sont munïs d'engrenages et , ces engrenages sont inter reliée~~, par un nluyf~r~r tel , dans le premier cas , une engrenage cerceau 29 et da~rs le deuxième , i.rn engrenage ~internmédiaire.3~ . Dans le tr°c~ïsièm~ c;as, l'engrenage interne de l'excentrique central 3 l est couplé â l'engrenage de support par un tiers engrenage 32 monté rotativernent sur l'axe ale support de l'engrenage ~3' induction La figure 13 montre une nouvelle manière de conduire les engrenages d'induction. Lci l'on se sert d'un engrenage cerceau-intermédiaire, unissant l'engrenage de su~up~ort et les engrenages d'induction.
Le support vilebrequïn de l;::r machine 33 â ïci trois parties. A chacune des extrémités est disposé ra~t.ativement ur~ engrenage d'induction muni ~~'un excentrique 34. (chacun de ces engrenages d'induction est relié à
l'engrenage de support par pan moyen tel un engrenage cerceau-intermédiaire 35, cet engrenage ayant la caractéristique d'être engrenage sur ses deux faces, et de po~.m~coir par consc~quent, prc~duïre un mouvement post actif sur l'engrenage d"ï~~duction. Dans le cas des machine rétrorotative , 1'erugrenage c:h~oisi sera plutôt simplement cerceau .
lia figure 14 est une nouvel le manïère supplémentaire de soutenir les pale d'une machine post ou rétro rotative, en laquelle sont utilisés des engrenages excentriqr~es , ei. ran excentrique central conventionnel , ce qui permet de différencier lia moyens de support et les moyens de motorisation. En effet, dans la présente manière de soutenir les pales, trois axes 36 seront dïsposé~~ rigidement sur la pale. L'on réalisera ensuite des engrenages spécïi iques que nous avons déjà nommé
engrenages excentriques 3i h~ar-ce que leurs centres de rotations sont décentrés 38. Ensuite, l'on ~:lisposera rota.tivement rotativement ces engrenages sur les axes, de telle marnière qu'ils soîent à la fois couplés à
11'engrenage de support 40 cle la machine. ~)c~s lors la suspension de la pale pourra être réalise. L'on notera, comme en b , que l'on pourra ;abouter une seconde surie d~;~ trous opposés dans les engrenages de support et produire et y relu"r un piston oppc>sé 41. Quant aux moyens de motorisation, ils peuvent être multiple. l'rerrlièrement, la machine peut ~~tre produite sans ceux-cï, c.°onservant le rentre de la pale pour d'autres utilisations telle des tl~rbine~,s ou pompes. I)';~utre manière, l'action motrice peut provenir de la pale, par excentrique 43, ou par engrenage interne couplé à en axe murai cl'un engrenage. ~~,lle peut aussi être faite à
partir d'une plaque de liais<vn des engrenages excentrique, en l'un de leurs points, préférablement(: leur centre, ~~~ui parcourt une course ~~irculaire. 42 La figure 15 montre que L'crn pourrait aussï se servir de la plaque de lien 42 de ces excentriques pou~.° motoriser la machine, soit en choisissant des points excentriques de lien 4.3 et en motorisant par un engrenage interne central 44, couplé à un axe 4~~, soit en ~hoi~~issarlt un lien central, et en motorisant par un axe central 46.

lia figure 16 montre que les. roouvelles méthc>des de soutient par centre et une points extérieur, ou enc,~o~r~; par deux points extérieurs sur une même ligne permettent de conduira efficacement: plusieurs pales à une seule jFace successives. Fort des derrvières connaissances, l'on pourra jEacilement assimiler chaquc° pale ïndépendante, à un coté de pale standard et ainsi rattacher plusieurs pales à un même vilebrequin central, fit à plusieurs soutiens poly inductifs consécutifs.
Si l'on assimile les pales à deus pales soutenues par les cotés, l'explosion pourra se faire entre la paroi du cylindre et la pale, tel qu en a). Si l'on assimile la pale à la partie de pointe, l'explosion pourra être produire de ~Eaçon différentielle, tel qu'cvn b. Finalemont~ en refermant chaque pale par tous les coté, l'on pourra produira un soutien horizontal et prc>duire ;aussi une action diffénentîell~:~, telle du'er~ c) 1La figure 17 montre que l'u ti l i satïon de fï>urchette dans les moteurs poly ünductif est suffisamment pertînente et abondante pour en réserver exclusivement l'usage. C'es tc~urchettes seront par le haut, ou par le bas, ;selon due l'engrenage d' induction est de type interne, tel en a) ou externe, tel en b).
La figure 18 montre que de la même rrlanïère l'on peut, dans notre ~rnéthode de support par strnc;t-ure engrenagique, conserver un rapport de ;grosseur d'engrenage identique, mais déhlac,er le point de centre, donc l'excentricité des engrenagcvs de support .~6 . Par conséquent les rapports de nombre de fluctuation scnnt préservés, mais les rapports de variation de ces fluctuations sont agr~:rr~dis ou diminués, selon que l'on a rapproché ou éloigné les purins de rotation du centre de s engrenages.
L'on notera que c=ette struct~mro permet dc: séparer par un mur les pièces de compression et celle de ~nc~torisation, la motorisation pouvant se faire par une plaque de lien liée c:,lle-même ~ un axe, et à la foïs rattachée à un engrenage.

l~a figure 19 montre deux v.~.rrïantes de soutient supplémentaire rappelant les méthodes par engrenage cerceau et par engrenages intermédiares.
1J'originalité de ces version~~~ nie soutient est de déporter le poïnt de rattachement de l'engrenage.; de support ir7ter~médiaire et d'induction de telle manière d'augmenter 1~;~ rapport de couple levier rétrorotatif de ces machines.
Dans les deux cas, l'on utilïsc;ra des engrenages de support fixe 4% et intermédiaires 48, pour actionner l'engrenage d'induction de pale 49.
L,on pourra réaliser la métlac>de de soutient sous deux versions , en utilisant deux engrenages d~.~ support fïxe et d'ïr~duction de type interne , comme en a) ou encore deu:~c engrenages de support iïxe et d'induction c~e type externe , fiel qu'en r~ . Dans les deux cas, le point d'attaque, couplant les engrenages de ,~~Lrpport de vil~.~brequin et d'induction de pale sera encore plue décentre qc.ae; dans les maniÉres par engrenage cerceau et intermédiaire, ce qui augure-niera la force rétroactive de levier de ces machines. the easiest way to start the discussion on the subject is the case ~~ e the post rotary machine ~ dc: blade with three sides, since it remember the well known geometry of ~ ..i motor Vl ~ 'ankle. However we must add that this procedure is only used for exemplary purposes and that all post and retro rotary machines are included in the present invention.
) We have shown in several previous works several ways of mechanically make the a ~ cl.ion of this type of blade. For the purposes of present, we will first remember the poly inductive way to two eccentric, the poly ~ inductive re ~ support gear dynamic, and lately :, The way has eccentric gears, I ~ Fig. 1) »We thus summarize the difficulty of correctly mechanizing the retro-rotary and post-rotary machines; s in that the dynamics are different from geometric relationships. This is, basically, completely normal, since the power comes from these differences.
lE ~ n effect, if we examine the ~ nspect geometric of the blade stroke, we already mentioned it, post: rotary with three sides, more i ~ especially the tip of it, l ~ orr realizes that it travels want more or less bent arcs, according to the length ratio of this one and of size of the mechani ~: lr. ~~.

lby another side, if we keep the variance of the amplitude of the curve we will notice that it e: ~~ t rather equal, c: 'is the obviousness, at the au diameter of the circumference; of the central eccentric (fig. 2).
1 ~, 'we can therefore determine Ur ~ ois compc ~ sanles gëomëtrico-dynamics in this type of engine. l. ~ a prc ~ miëre e: ~ t Lelle of the number of movements alternating points of the bearing, per revolution, which corresponds to the number of sides of the cylinder. In the present case, there are two arcs.
1Je second factor is that of arnplitud ~~: dc these movements <Alternative. Here these are, here, in a ratio of one in three, if we define this relationship as differentiating it between the most highs and lows of altitude, over the length established between lowest points. It is a one in three factor clone here. It is this which explains, when goes up: dc ~ way c-onverrtionnelle, the rotation of The central eccentric at the rate of three times per turn of the blade. A third jEacteur intervenes in the cc ~ n, struction of rriachïne, that is, the distance between the base arc and the cylinder. This geometrical addition, quite variable, allows in particular to soften the shape of the cylinder.
having defined these components, we understand better why the mono inductive rotary motors, COnV ~ 'ntI0I117 ~ 1s, have on their blade, an internal gear, cc ~ uplë i ~ a fixed gear in the side of the machine. The work: ri ~ I of these gears is to produce a blade movement of oscillating twice p; ~ r turn, but with a ; central amplitude, provoked by the crankshaft of one in three (fig. 2) ~~ 'is by considering these facts that we produced our first version of machines made in polyinductive way.
lIn these ideal dimensions, we indeed obtain a ratio perfect geometry between c ~ a ~ various ratios by supporting the blade from induction gears which, coupled to support gears, support the blade in two or more places.

~ This is an ideal installation, since it is the only one that can allow the inclusion of all rations in a single couple ~~ gear. As we showed you in our patent for this purpose, the race on a point taken on the mime line of the induction gears, ~~ which must be of a ratio: one in two of the support gear, first of all idealizes the first genetic aspect of the machine, in that it pursues a race realizing two successive arcs.
second, these gears ~: support rges are also related üdéal, since if one observer'a- ~ e. now the differential amplitude of highest and lowest points of this race. we see that it is exactly one third of the sum of the two gears, which corresponds exactly to the Amplitude sought. Recently, we can add the fact ~ uors geometric variable according to the softness desired stroke between the attachment point and the tip of the blades.
I ~ fug.3) Of course, a machine n ~ iontée with three induction gears and support of a ratio of ~ .rn on two will give a blade support it counts.
l: l seems necessary to us to comment on why, in this type of machine, we have always used a two-part blade support > Nly.
1The reason is this. As we have shown, we can activate the tips of the blades by eccentrics mounted on gears induction line lr ~ enant spikes in the center of the blades. It is what we have called the eccentrics of poins. But our work didn't stop there. I ~ our ability to support the blades by two points opposites suppose that highlight the following main points . The course of a point located on the line leading from the middle of the side of a pale the perpendicular replica of that of a point located on the line of spikes.

So therefore, we see that ~ a piece joined together both gears traversing ehac: a the lormentioned races, will produce exactly the shape you are looking for. We will see that the equidistance .between points is always respected, since the expansion of the race of one of the two points is c ~ ontrebalanc ~ e by reducing the stroke on the other point. l. it will be noted, moreover, that the previous race, or ~~ bear of the middle of side, exact product ° rn ~ nt the same ratios, to know two arc, and an amplitude ~ a ~~ one in three. (~ ig. S a applications names we have preceded; as shown, the applications of double support can be generalized to all post machines and rétrorotatives. However, we would like to specify that the supports in doubled contrary, by ll ~; nes of sides and lïgnes of point are relevant for the maclünes with pale odd sides. As for tails next even, we can underground ~ ir ~ again, doubled, or points, either sides. (fig. Tas) 1V (odifications prior to this, we have shown that rotary motors could bear a certain variance in the degrees of amplitude c ~ e the blade, which can for example go up to one in four, this ratio, we recall it being defined as the distance between the vertices and the bottom of the curvature of the ri ~ urse and the distance between the points of the most bottom of the curvature.
oven to realize this hypothesis, we showed that we could do vary the ratio of the induction and support gears, for example use a ration of url on trais instead of one in four, which would give a curvature ratio of one: ~ u ~ r four.

l Indeed, for this kind of c; ~ s, we have ~~ shown that the form of stroke obtained would produce three arcs, and that’s why we showed that the use of a dynamic support ~~ age would delay 1.a rotation of the gear of i nduction toi.rt by preserving some amplitude.
It is by considering these of ~ .r ~; assembly factors, that we have previously submitted to urge pol lnrcvsentes: yinduction with gear active central support. (Fi. ~ 7) In effect, using in this figure gears of induction of a ratio of orc on troïs of the gear master, we succeed in achieving one of the aspects ~~ eometric of the machine: ~, that is to say, the amplitude of the race.
i '~ .'ependant, without the suppc> rt f'actïon dynamic gear support, the stroke of a poirut caught on the gear would be incorrect. She would indeed produce a stroke flguc ° e in f ~. ~ rme of clover then that need let it be in two arcs. .l. ~ e delay generates: by the rotation of The support gear therefore simultaneously makes the two aspects geometric possible.
l (~ years our patent on pal poly induction, we have shown, at otherwise, that one could ~ .; <instruct the trainer by first using gears which respect 1v first geometrical component.
~ In this case, we have indeed shown the machine rather with gears of which the report: the induction gears and the gear support was one on d ~~ u ~ x. was less heavy and preferable. This type of gear indeed ensured the are in two phases, of type of machines.
) Additional changes The main changes <additional are for the purpose of showing that we can vary, this is not the report, but rather the ; size of the basic gears, and, add a component ; geometrical that will allow c. to keep the machine's reliability.
In particular this approach vi will be perrri ~; tt ~ re of uti 1 i sec des gears smaller, without changing the results, and therefore allowing a better isolation of mecanic and anic and compressive parts, as well that greater ease of; oiling mechanical parts.
the following statement will serve as a basis for the next demonstrations. one may vary by increasing or decreasing them together induction and support gears, without changing the ratio.
However, we must contr ~:, r ~: éométriquerr ~ ent the effects of these increases or decreases ~~ er ~ mc> determining the points of attachment induction gears in such a way that amplitude ratios remain acceptable.
1 (~ in the case of an increase: ction of the gears for the same piston, we will bring the points of; connection to the center of induction gears. In the event of a decrease, one should add a connecting rod to the induction gears. to extend amplitude cde these, i no relation could even be; brought to ur ~ out of three (Fig. 9) 1 Note that these modifications may apply to all machines for or retro rotary. Each will have to determine differently the ratios of er ~~; renages, and the rations of amplitudes (Fig.
10, 11).
We will therefore respect the following two rules a) the ratio of the induction and support gears is, when this is a tax, equivalent to one on the number of sides. (tïg.l 1) this material is co ~ united and widely disclosed by yourself prior to this) b) the ratio of the amplitude of the low and high limit parts of the race must be ideally equivalent to the number of sides of blade. However, we can:; vary this ratio.

is this new aspect of the invention that allows us to determine not empirically the location of the attachments.
no modifications allow: ~ rrt to use two sets different support and induction gears to support a same pale, which allows; r a support of the rnilieux more distant from sides. .
»We state these rules c:, a ~ rnme being the rules of setting to balance geometric.
1We will note, in the last years: rl; yse, that with regard to the machines whose The blades have an even number. attachment by two poly inductive cams ; only is achievable from ~ duuble manner. First, it will suffice to choose two symmetry points: directly opposite, on the line of points leading to the center. Corn the orn can also choose points on the others pine nuts, including in particular on the midline. going towards the center, these point, as we saw by ~:; c ~ urant une; race in an orientation contrary to the main race. Note that we can also support with these points.
it is always important, in rnotorologïew to bring back the realization of a engine type at its most sirrlple expression. In this case, we we show here how to produce (a machine with a single eccentric induction, put in composition with a central master eccentric, ~;, as in the verses ori ~; ioales.
~ These last places allow us to realize two other iparties of the present inverutïon_ Therefore, this will allow us to ,, suggest some new methods of blade maintenance using ~ au'une only gear and carne or vïlebrequïn of induction (fig.l2) On the other hand, these achievements will allow us to show that we can activate single blades, lrar double poly induction, these blades traversing the same Gours ~ ° clack that of the machines already exposed.
D <es when we can multiply the number of blades for the same machine, and propose vf: differential lines of the machine, including (the action is obtained blade against blade (fig. l6) : Lately, we will show that by using hoop gears-; intermediaries, one will be able to laugh a lot more free geometric relationships of the rraachine.
the poor methods of support ~~ n first example of nar. ~ ve (the support method will consist of build the machine from conventional eccentric, equipped with a gear, as well as a s ~:; ul poly inductive assembly; comprising support, induction gear and induction cam.
The induction eccentric: will be activated conventionally. Ruting to the master eccentric, central, it will be activated, by a means, for example by means of a hoop-intermediate gear, by the gear On the other hand, it will be activated by the use of a hoop gear or interro ~ diary, to a second induction gear, itself coupled to the support gear. (Fig.l2) (; booing with the use of engrc °. ~ hoop-intermediate swimming on Note that their use will allow from the master gear to motivate the support gears, c., t this almost independently geometrically binding <: rtï ~ c> ns geometric already stated.
Lately, as to the use of this knowledge to produce poly turbines or other blade machines, it will be noted that the proposed poly inductive remember methods allow non only to support the sides of the blades, but also the sides opposed.
A new method of using will be to apply the method hoop-intermediate gear to motivate the gears induction. This will allow; u ~ o great freedom of composition of elements.
A new method of maintenance, drawn from the present, will aim to limit friction and torsion ~. ~ r ~ on the parts ~ of the device mechanization poly inductive. For this fair ~; ~, we will provide the piston, in its side, three rigid axes. Then the con will use three gears specific, called engr ~ naget ~~ eccentric, since their centers of notation are not available ~~, s key centered lesson.
l g will be rotatably r ~~ s gears on the axes of the piston, and simultaneously, they will be coupled to the support wrapping. Therefore, we can fit a tr ° or in the center of the piston and conduct energy by a central eccentric c, onventionel .. t ~: and eccentric to receive that er friction as the blade support and motorization parts have been separated here. We do not have to use a means for retaining eccentric gears in constant coupling.
1: They can be held together by a link plate. If this; plate this link is connected to them from the central lesson, it also hurray to serve as means of motorization, l) 'nutre part, the myomes eccentric gears can be used for two adjacent pistoni ~, c; e which will save parts.
I ~~ as we know, the engrc; nages are more resistant to wear than pads.
In the present arrangement, each piston will therefore be fixedly united axis, preferably three, these three axes being preferably mounted on symmetrical lines, such as those crossing the blade <ie each point in the center., neck still those crossing each middle of listed towards the centers.

specific gears, said polycamed gears will be mounted ~~ ur these axes,, in such a way ~ wr ~. ~ to be additionally coupled and supported on a gear called suppo ~ v arranged rïgidemcnt in the side of the machine.
lFrom the movement of 1, the blade will be ensured. To prevent the separation, or decoupling; from induction gears to gear support we can add a placluc ~ lïen, connecting, centers, attachment points, or ~ any point, as long as these are symmetrical. We can still connect the gears with a ~ Jn internal hoop gear ~, eccentric eccentric ~ only during their rotation lThen, the following three motorizations will be possible either first by an excenn: rüque place in the center of the blade, this eccentric will have a greatly reduced friction.
Or by the centers of the gears, cluï will transmit their action centered on a central axis, recently ov by off-center supports or 11 hoop gear, these ~~ r ~~ ières pïces being provided with a gear internal activating a sr.awie axis ~ The last bucket method has the purpose of shifting the point of attack on the blade of the city side in the center, in such a way, all as much for ret ~ wn and post rotary machines. to take advantage of the effect Oretorotative on the blade of m ~~ rrre that of its lever cffet. This method is a hybrid method, drawn from the gear methods superimposed internal and internal jent ~ nenages.
To do this, we have ~: r will therefore use a mechanical support formed of a set of gears, the fixed support gear and ('support gear of ~ il ~~ brequin. iJrre first variant of this way of doing it will be to use a fixed support gear of internal oype arranged in the side of the mac ~ line and the gear ; secondary support of the exc ~ r ~~: central risk, will be a gear type external, rotativemenn mounted: has its at its end, so as to couple the suplno ~ r ~ t fixed gear and the blade induction gear.
1I induction gear dc: v haale will be a type induction gear internal rigidly mounted sl. ~ .r this one. i fig. l 9 a) In the second variant, the gears of the mixed support E; t of induction will be rather external. This solution of yr; uidage recalls the solutions by hoop, and by intermediaïr gears ~ ea. However, by this solution, one succeeded in shifting the point of induction of the induction gears such a way of increasing the lever. ~~ ent.e solution therefore includes some additional gears, but in cases where the power is necessary and that we can afford this increase this method can be very good and relevant.
IJn such gear arrangement will deport the point of attack orientational on the padded blade opposite to its retro rotation, which will significantly increase by either the length of the central eccentric, the bearing capacity and: of the lever thereof n: this method provides useful services while at the same time machines ~ aost rotary than retro rotai ~ ïve ~ s.
the new machines ~~, 'as we have shown, our support methods allow support the blades by the races of the sides only, or again by the races of the people of necks and pains.
These possibilities of support or guidance therefore allow us subtract from the blades a certain amount of material, and produce successive anal each having variable speeds and being able by therefore carry out a pui, ~> sancc differential with respect to ; others (Fïg.l6) Monta ~; es can even be polycamed and realize metaturbines, it’s at dia ° ec) es poly cylinder turbines irregular Therefore the blades can be supported horizontally, or ~ rertically, depending on whether the induction gears are arranged ~, ~ ertical or horizontal ~; ~ rn ~ ent.
~: Jénéralisation f ~ as we will have noted, nou. ~~ let's use the poly induction method among many to effectively support the blades of poly machines inductive. In some places, we can, as we have shown, <cancel the torsion of the pieces ~; c; ~ n using induction cams at the square induction crankshafts ~ o. ~~ ais cel; ~ is not always possible.
lIn these cases, the use of t ~~ urchette is e ~: dull, internal coitus will a better balance of the 1 ~ 1c, 'rtée of the parts., the induction gears being supported by each ccatf; s. (1 ~ ig. l'7) We hereby want ask for generalized protection on this subject for all types of poly inductive machines.
: Brief description of the f "i ~; ures Figure 1 recalls, among several, some motorizations of post rotary and retrac machines> rotary already commented by us-~ even Figure 2, taking as a reference the Wankle engine, made of mono inductive, mo ~ ut ~ r ~ the three dynamic elements most important geometries to understand and realize ~~ e type of machine.

Figure 3 shows the best relationships these elements should have, and how will understand them ; Figure 4 shows these two races separately, from two distinct figures ~ Figure 5 shows the more precise dynarvidue of a poly assembly ünductive with double supports, ~, ~ t more precisely, the races perpendicular to the two supports complement each other to guide correctly the blade of the post rotary and retro rotary machines in ;general.
1Figure 6 shows that from these understandings, we can argue any machine, just as much rotary rotary chie post rotary whose blades have an odd number of sides this way. On the other hand, for machines with even number of dc: vs sides of blades, supports in troubled can just as well be silent by the points located on the lines of points only by pc> ïnts cnpposés located on the lineages of the mediums l Figure 7 is a reminder of a previous inventoror on this subject, in which we showed that we could modify the original report gears, equivalent; ~ one on the number of sides of the cylinder, or vans the present case one on d ~~ u: ~, producing a small semi-transmission allowing dd ~ r ~ ynamiser I ~~ Support gear, fixed in its original version ~ Figure 8 shows that the chn can, for the same blade size, use gears larger than xos or smaller than their size original. In these cases, for lvcri.moir preserve the variation reports of race, we will modify it by limiting or enlarging the distance between ides centers of rotation of ~~ renages of ir ~ duc; tion and points of attachment. These geometric additions will preserve the original curvatures, or enï; c ~~ re, to mc ~ dïfrer, within the limit of a ~~ possible improvement, which c. ~ as we mentioned to several times, will correct the defects inherent in ~; each type of machine, lack of torque for post-rat machines, and lack of compression for retro rotary machines; s9 l ~ a Figure 9 demonstrates, by e; ~ f ~ mple quE; for post rotary machines basic, that is to say with a side blade, the variant can be in a ratio of one in three to a srrr four aphraximately.
Figure L 0 shows that these modifications of gear sizes and of amplitude of curve can be produced as much for machines post rotary than retro rota ~: ives 1Figure 12 brings together ~:; tion Queldues e: ~ examples of ideal relationships of gears and points of attachment ~> or some of the machine post and retro ratatines ~ Figure 12 shows new ways to support the blades, these ways using only one rnr, ~ ntage paly inductive in combination with pan central support conventic ~ roel : Figure 13 shows a new way of driving gears induction. Here we use a hoop-intermediate gear, uniting the support gear and the ~ n ~~; induction rages.
Figure 14 is a new, additional way of supporting opal of a rotary post or retro machine. erg which are used eccentric gears, and nn conventional central eccentric, this which makes it possible to differentiate the support mayens and the means of matarosation.
Figure 15 shows that the can could also use the link plate .de these eccentrics to motorize the mact ~ in ~.
Figure 16 shows that the <, ~ new methods of support by center and an external point, at enc:, are by two external points on the same line allow to drive ~ c ~ efficiently several blades to one l = successive ace.
ha tïgure 17 shows that the use of fïaur '~ hette in poly engines inductive is sufficiently p ~ rtinent and abc. ~ ndante to reserve exclusively use.
l ~, a figure I 8 shows that in the same way we can, in our support method by str ~. ~ c, gear type, keep a ratio of gear size ïdentîq ~ eu, but key ~ ac: er center poïnt, therefore The eccentricity of the support gears ~~ 6.
1 (., A figure 19 shows two v, back supporting additional reminding The methods by gear ~. ~ Hoop and by intermediate gears.
The originality of these versions, ~~ ~ âe is to deport the point of attachment of the gear ~. ~ ~; the intermediate and induction support of such a way of increasing the ratio of cuupl ~ revolving lever of these machines.
i Detailed description of fï ~ ures Figure I recalls, among several, some motorizations of post rotary and retro rotary machines challenged commented by us-~ Same. In a) we find the inductive pole support with double inking.
E, nb), we find a suplwvrrt whose rapl ~ t> rts of original gears have been changed from one on ~ a ~; ux to one on ~ rc ~ ïs. I_) years old this way of make, ~ ;; as we will recall more abundantly later in the ~~ commentary on the trigures, the ~: ar ~ has dynamized the support gear, so that the new, :: r ~ nx dL difference in curvature do not affect the speeds c: lc productions thereof.
Figure 2, taking as a reference the Wankle engine, made of mono inductive, shows the three dynamic components most important geometries allowing: to understand and realize this type of machine. In 1, we find the ideal geometric curvature, which occurs at the rate of dw ~ ux do per turn., In?, we find the length of the difference between the highest moments and the lowest moments of the ca ~ urbure 1. This length, when rising from ~ conventional way or pc:>I; y inductive is normally equivalent ~. the half, or a third of the length between the two lowest points In 3 ('we find the length of the geometric addition. This variable laermet, for the same rné ~ canique, to soften the farm of the race of the tip of the blade and therefore of the cylinder. In 4, we show The central eccentric, which, at a ratio of one in three, is equivalent to ratio of curvature-distance between lower parts of curvature In 5, we see the original mono inductive gear set allowing 1 (~ e delay the speed of production of v4 ~ curve curve, without altering, The amplitude.
1 Figure 3 shows the best ratios the parts should have in a poly inductive way of making the machine, and how they realize these elements, and how to understand them. as we have already mentioned, in their f ~, ideal weapon ;, c-es i ° contributions can vary between 1 in 3 and 1 in 4, using a three-sided blade machine.
: Figure 4 shows these two; separate races, from two separate figures. As can be seen in a) the course of the point of attachment 7 of the support gear located on the line of the points of blade 8 travels an eight-shaped race 19 lateral 9. In b) we i can see that the course of the opposite point of attachment 1 l, located in the opposite part, that is to say, in the line rc ~ binding the center of the media sides and the center, runs a race, always in form of eight 12, but this time perpendicular to the lair 13.
~ a Figure 5 shows the more precise dynarnüque of a poly assembly inductive with double supports, and how more precisely, the races perpendicular from the two supports come. complement each other to guide .correctly the blade of the m ~: u, post rotary and; retro rotary I; eneral. Indeed, here we have produced line 14 of the blade separating them attachment points. L, es lr ~ ttres a, b, c, d, e, shows the displacement of this line, and consequently ~ n ~ t that of the tiller during rotation.
I ~: as we can see °, these two lïgur ~, s complement each other and equidistance 15 between the Ivoïnts of attachment is always respected.
1Jn effect, while a point: of connecting a hundred produces its distance 16 from the center, the spoke point. opposite route produces its return 17 corresponding, I_, e everything is p ~ rc ~ duit respecting the accelerations and parts decelerations ~~ a Figure 6 shows that from these understandings, we can support This machine is just as retro rotary as it is post rotary whose blades have an odd number of sides in this way 2t). On the other hand, pc> ur les machines with even numbers of blades listed, the supports in disturbed can also be done by the points located on the lines of the tips 18 only by poirnt <.> opposites located on the middle lines ~ Figure 7 is a reminder of an earlier invention on this subject, Which we showed that we could modify the original report gears, (equivalent to one on the number of sides of the cylinder, i.e.
in this case one on d ~ wux). to a raI> other port, for example from one in three, you can. cons ~~ r ~ w ~ er the rapp ~ rt <_ ~ dc: rotation speed of '' the induction gear in ~ p ~ producing a small semi-transmission 21 ~ allowing to energize 2 ~ '. the support gear, axis in its version original. If the latter is not produced, the induction gear will come too quickly and produce a suitable cloverleaf c) for another ruais norl machine for this one ~ c; i.
FIG. 8 shows that it is possible, for the same blade size, use, keeping the gears, use larger gears or smaller than their original size. In these cases, to be able to v ~ preserve the current price ratios, we will modify it decreasing or enlarging: the dista.nco entered the centers of rotation of induction gears and attachment points. These additions geometric, will allow clt; keep the original curves, or still, to modify them, darns the limit of a possible improvement, which as we nnenti ~: mined more than one ~ .ars times, will correct the defects inherent in each type of machine, knows the lack of torque for them post rotary machines, and the lack of compression for the machines retro rotary. from a point c: the material view, it will be when we ; will enlarge the gears, to bring 2 ~ I ~ :, pc> int of attachment of .induction gears of: ~ ,, centers of rotation thereof. Otherwise, ; ~ i mean to decrease the ~; r ~~ ssour gears, we must ; add a connecting rod of g ~~ ornétrïe 23 to these, so as to take out the (attachment point of the blades outside their circumference, this which will preserve the variance ratios of displacement of joint and sides of the blade.
Figure 9 shows, by evernple that for post rotary machines basic, that is to say blade of tr ~ c> ïs, the variant can be located in a ratio of one in three to one in four approximately.
ln a, we see that the size of the gears cï'induction 24 and support 25 is one on of ~ n ~~ .. (. ". However, the geometric addition of 2f_i geometry rods, to increase the fluctuation ratio, or variance of the tip of the blades. Here, this fluctuation ratio is brought to one in three 27. (, a pale will mornter more up 28 Figure 10 shows that these are gear sizes c; t: curve amplitude can be produced as much for All tics post rotary machines, retro rotatie shits. Here, for exemplary purposes, one increased, by addition of connecting rods of g ~ .om ~ étrie 2 ~, the amplitude of blade movement ~ in a four blade post rotary machine side, and in a rotary machine with five sides. We will note that the increase in fluctuation ratio is even more relevant for retro-rotating machines, since these in their reports perfect, create figures c: tend to him <~ lack of compression ~~ a figure 11 puts in conjom; fion Quelduc; s examples of ideal relationships of gears and dc points: connections for some of the post and retro rotary machines. L., 'On ~~ sees that as a general rule, before modification, the optimum reports sc ~ rlt â ~ 'effect that the gears of support are the same noml: ore of times more: grc: gis that the gears of induction as the number c: lce sides of cylinder expected. In addition, the optimal fluctuating ratio ~ ç ~ n is more ~ ït equivalent to the number of sides, this ratio being understood corn ~ one being that of the circumference traveled by the point of attachment :, on the diameter of the passing circumference by the most approximated points ~ oc; loés curvature.
1 Figure 12 shows me new; the ways of supporting the blades, these ways using only a poly inductive mount in combination with a central support conventi4: ~ rmel. In the three cases presented i: ci, a), b), c), we realize l ~; support with c.rn poly set inductive, comprising induction gear 24, support gear 25.
usually names, the induction winding has a cam support 26. An eccentric ~ onventior ~ nel 27 is then placed ~ ° otatively in the center ~ dn the blade c ~ hc ~ isie. Various means are oealized to make work these two rn ~~ ye ~ rrs of motorization coordination, the first producing the orientation of the blade, and the second, it runs from its center. I) in the first two cases, the axis supporting the induction train and the axis c ~ Nrvtral are fitted with gears and, these gears are interconnected ~~, by a nluyf ~ r ~ r such, in the first case, a hoop gear 29 and da ~ rs the second, i.rn gear ~ intermediate.3 ~. In the tr ° c ~ ïsièm ~ c; as, the internal gear of the central eccentric 3 l is coupled to the support gear by a third party gear 32 rotatably mounted on the axis of the gear support ~ 3 'induction Figure 13 shows a new way of driving gears induction. Here we use a hoop-intermediate gear, uniting the su ~ up ~ ort gear and the induction gears.
The crankshaft support of the :: r machine 33 has three parts. To each ends is arranged ra ~ t.ivement ur ~ induction gear provided ~~ 'an eccentric 34. (each of these induction gears is connected to the support gear by pan means such as a hoop gear-intermediate 35, this gear having the characteristic of being a gear on both sides, and po ~ .m ~ coir by conscient ~ quent, prc ~ duïre a movement post active on the gear duction. In the case of machines retro-rotating, the erugrenage c: h ~ oisi will be rather simply hoop.
Figure 14 is another new way of supporting blade of a post or retro rotary machine, in which are used eccentric gears ~ ei. conventional central eccentric ran, this which makes it possible to differentiate the means of support and the means of motorization. Indeed, in the present way of supporting the blades, three axes 36 will be placed rigidly on the blade. We will realize then specific gears which we have already named eccentric gears 3i h ~ ar that their centers of rotation are off-center 38. Then, we ~: will rotatively rotate these gears on the axes, in such a way that they are both coupled to The support gear 40 of the machine. ~) c ~ s when the pale can be realized. We will note, as in b, that we can ; butt a second surie d ~; ~ opposite holes in the gears support and produce and re-read a piston oppc> se 41. As for the means of motorization, they can be multiple. the rerrlly, the machine can ~~ be produced without these, c. ° onservant the return of the blade for other uses such as tl ~ rbine ~, s or pumps. I) '; ~ other way, action drive can come from the blade, by eccentric 43, or by gear internal coupled to a wall axis of a gear. ~~, it can also be done at from a bond plate <vn eccentric gears, in one of their points, preferably (: their center, ~~~ ui runs a race ~~ irculaire. 42 Figure 15 shows that L'crn could also use the link plate 42 of these eccentrics for ~. ° motorize the machine, either by choosing of the eccentric points of link 4.3 and by motorizing by an internal gear central 44, coupled to an axis 4 ~~, or in ~ hoi ~~ issarlt a central link, and in motorized by a central axis 46.

Figure 16 shows that the. methc roouvelles> support centers and an external point, or enc, ~ o ~ r ~; by two external points on the same line allow to drive efficiently: several blades to one j Successive faces. With the knowledge of the last, we can i Easily assimilate each independent blade to one side of the blade standard and thus attach several blades to the same central crankshaft, fit several consecutive inductive poly supports.
If we compare the blades to two blades supported by the sides, the explosion can be done between the cylinder wall and the blade, as in a). If we assimilates the blade to the tip part, the explosion could be producing ~ Differential lesson, such as cvn b. Finalemont ~ by closing each blade by all sides, we will be able to produce horizontal and pre-duced support ; also a different action ~: ~, such du'er ~ c) 1 Figure 17 shows that the u ti li sation of fi> urchette in the engines poly ünductif is sufficiently relevant and abundant to reserve exclusively use. These are urchettes will be from the top, or from the bottom, ; depending on the induction gear is of internal type, as in a) or external, as in b).
Figure 18 shows that from the same route we can, in our ~ rnethod of support by strnc; t-ure gears, keep a report of ; identical gear size, but dehlac, er the center point, therefore the eccentricity of the support gears. ~ 6. Therefore reports number of fluctuations are preserved, but the variation ratios of these fluctuations are agr ~: rr ~ say or diminished, depending on whether one has close or distant the slurries of rotation of the center of s gears.
Note that c = ette struct ~ mro allows dc: to separate the rooms by a wall compression and that of ~ nc ~ torization, motorization can be done by a linked link plate c:, lle-~ ~ an axis, and the faith attached to a gear.

l ~ a 19 shows two v. ~ .rrïantes additional support reminding hoop gear and intermediate gear methods.
1J originality of these version ~~~ denies supports is to deport the poïnt of gear attachment .; ir7ter ~ medial support and induction such a way to increase 1 ~; ~ torque ratio of the rotary lever of these machines.
In both cases, we use fixed support gears 4% and intermediates 48, for actuating the blade induction gear 49.
L, we can perform the support metlac> in two versions, using two gears d ~. ~ fixed support and ir ~ duction of internal type, as in a) or again deu: ~ c fixed and induction support gears c ~ e external type, gall in r ~. In both cases, the point of attack, coupling the gears of ~~ Lrpport de vil ~. ~ brequin and of induction of blade will be further off center qc.ae; in the hoop gear and intermediate, which augurs well for the retroactive leverage of these machines.

Claims

claims Claim 1 A poly inductive type machine, whose attachment points to the support member are two, these them locations can be located in one of the following ways:

- for blades of odd number:
a) for one on the line of points, and for the other on the line of side centers in which geometry connecting rods, internalizing or have been added on the induction gears, such kind of change the original fluctuation ratio of the stroke of rod ends b) in two dials affixed between these two lines c) by a center attachment and a peak attachment d) by a center connection and a line connection mid-side - for pale pairs:
a) by two connections to points located on lines of tips b) by two attachment to points on middle lines of side c) by center points and a connection on a line point d) by a center attachment and a midline point - for even and odd numbers a) by a center attachment and a poly inductive set of supports separate blade.
Claim 2 A poly inductive type machine as defined in 1, including geometry rods have been added to the induction gears, such way to modify the original blade fluctuation ratios.
Claim 3 A machine as defined in 1, comprising for the same cylinder several consecutive blades on one side Claim 4 A machine as defined in 3, of which each blade has an explosion against the cylinder Claim 5 A machine as defined 3, the explosion of which produces a force differential between each blade.

Claim 6 A machine as defined 1 - whose blade is provided with at least three fixed axes - this machine also having induction gears eccentric, mounted on these axes and coupled to the gear support whose blade is motorized by an eccentric rotatably arranged in his center Claim 7 A machine as defined in 6, whose gears have in addition a link member connecting them Claim 8 A machine as defined in 7, whose link member produces at over motorization Claim 9 A machine such as 6,7,8, whose eccentrics are provided with a second perforation in which a second piston is engaged.
Claim 10 A machine as defined in 1, 7, 8, using a support fork type induction gear.

Claim 11 A machine as defined in 1, the type of support of which is by gear structure, and whose motorization is done from this structure.

Claim 12 A machine as defined in 1, the structure of which supports blades is made up - a fixed support gear, - an induction gear rigidly disposed on the blade - a secondary support gear, rotatably mounted on the crankshaft, so as to couple the gear rigid support and blade induction gear Revendication13 A machine as described in 12, the two gears of which fixed and induction support are internal Claim 14 A machine as described in 12, the two gears of which fixed and induction support are external type