CA2033233C - Procede de fabrication de produits metalliques thixotropes par coulee continue avec brassage electromagnetique en courant polyphase - Google Patents
Procede de fabrication de produits metalliques thixotropes par coulee continue avec brassage electromagnetique en courant polyphaseInfo
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Abstract
Un procédé et un dispositif de coulée continue destinée à l'obtention d'alliages métalliques thixotropes à dendrites dégénérées. Le procédé consiste à couler le métal liquide dans un moule obturé mobile et constitué d'une zone amont chaude réalisée en matériau isolant et d'une zone aval refroidie dans laquelle le métal se solidifie, tout en pratiquant à l'aide d'un champ glissant obtenu par une série d'inducteurs polyphasés un brassage électromagnétique qui fait passer les dendrites formées dans la zone froide vers la zone chaude où, par refusion superficielle, elles se transforment en nodules. L'invention s'applique en particulier à l'obtention de plaques ou de billettes d'aluminium à propriétés thixotropiques.
Description
2 0 3 3 2 3 3 PROCEDE DE FABRICATION DE PRODUITS METALLIQUES THIXOTROPES
PAR COULEE CO..11NU~ AVEC BRASSAGE ELECTROMAGNETIQUE
EN COURANT POLYPHASE
DESCRIPTION DE L'ART ANTERIEUR
L'invention est relative à un procédé de fabrication de produits métalliques thixotropes par coulée continue de plaques ou de billettes de section circulaire, elliptique ou polygonale.
Un produit métallique thixotrope est un produit métall~que présentant une phase primaire non dendritique constituée en particulier de dendrites dégénérées en nodules à peu près sphériques.
10 Ces produits thixotropes procurent lors de leur mise en forme des a-antages par rapport aux produits classiques:
l'énergie de mise en forme est plus faible, la durée de refroidissement plus courte, la retassure réduite, l'usure des moules et filières atténuée.
Plusieurs brevets enseignent des moyens d'obtention de produits métalliques thixotropes:
Le brevet US 3948650 téquivalent au brevet franSais 2141979) décrit un 20 procédé de coulée consistant à élever la température d'une composition jusqu'à l'état liquide, à refroidir pour provoquer une solidification partielle et à agiter énergiquement le mélange liquide-solide pour briser les dendrites et les transformer en nodules dégénérés sensiblement sphériques représentant jusque environ 65% en poids de la composition 25 initiale.
Le brevet US 4434837 décrit un dispositif d'agitation électromagnétique appliqué à la coulée continue de métal thixotrope dans lequel un stator à
deux pôles crée un champ magnétique tournant dans un plan perpendiculaire 30 à l'axe de la lingotière et dirigé vers cet axe. L'interaction de ce champ avec le courant induit dans le métal parallèlement à cet axe génère des forces électromagnétiques situées dans un plan horizontal et tangentielles ~9~
à la lingotière entraînant un taux de cisaillement d'au moins 500 sec~1.
Le brevet US 4457355 décrit une lingotière formée de deux parties de conductibilité thermique différente et le brevet européen EP 71822 une lingotière formée d'une succession de tôles isolantes et conductrices.
Le brevet US 4482012 décrit une amélioration consistant à
10 utiliser une lingotière formée de deux chambres reliées entre elles par un joint non conducteur, dont la première joue le rôle d'échangeur de chaleur et dans le brevet US 4565241, on a préconisé des conditions d'agitation telles que le rapport du taux de cisaillement au taux de solidification soit compris entre 2.103 et 8.103.
L'art antérieur rappelé ci-dessus et en particulier les conditions fixées au taux de cisaillement montrent que le problème essentiel rencontré par les inventeurs est que les 20 forces électromagnétiques appliquées au métal en cours de solidification soient suffisantes pour briser les dendrites déjà formées et les transformer en nodules. La dégénérescence des dendrites en nodules est obtenue par effet mécanique uniquement, et non pas par effet thermique. En effet, les forces appliquées aux dendrites sont, dans le cas de billettes rondes, tangentielles à des cercles concentriques centrés sur l'axe de la lingotière. Or, ces cercles sont, en raison de la symétrie de révolution de la lingotière et du produit coulé, des isothermes.
La présente invention consiste à obtenir la transformation des dendrites en nodules en provoquant une refusion de la surface de ces dendrites par un transfert en continu de la zone froide où elles se forment vers une zone plus chaude. Il s'agit donc selon l'invention d'un effet essentiellement thermique.
,.~ ~.
PAR COULEE CO..11NU~ AVEC BRASSAGE ELECTROMAGNETIQUE
EN COURANT POLYPHASE
DESCRIPTION DE L'ART ANTERIEUR
L'invention est relative à un procédé de fabrication de produits métalliques thixotropes par coulée continue de plaques ou de billettes de section circulaire, elliptique ou polygonale.
Un produit métallique thixotrope est un produit métall~que présentant une phase primaire non dendritique constituée en particulier de dendrites dégénérées en nodules à peu près sphériques.
10 Ces produits thixotropes procurent lors de leur mise en forme des a-antages par rapport aux produits classiques:
l'énergie de mise en forme est plus faible, la durée de refroidissement plus courte, la retassure réduite, l'usure des moules et filières atténuée.
Plusieurs brevets enseignent des moyens d'obtention de produits métalliques thixotropes:
Le brevet US 3948650 téquivalent au brevet franSais 2141979) décrit un 20 procédé de coulée consistant à élever la température d'une composition jusqu'à l'état liquide, à refroidir pour provoquer une solidification partielle et à agiter énergiquement le mélange liquide-solide pour briser les dendrites et les transformer en nodules dégénérés sensiblement sphériques représentant jusque environ 65% en poids de la composition 25 initiale.
Le brevet US 4434837 décrit un dispositif d'agitation électromagnétique appliqué à la coulée continue de métal thixotrope dans lequel un stator à
deux pôles crée un champ magnétique tournant dans un plan perpendiculaire 30 à l'axe de la lingotière et dirigé vers cet axe. L'interaction de ce champ avec le courant induit dans le métal parallèlement à cet axe génère des forces électromagnétiques situées dans un plan horizontal et tangentielles ~9~
à la lingotière entraînant un taux de cisaillement d'au moins 500 sec~1.
Le brevet US 4457355 décrit une lingotière formée de deux parties de conductibilité thermique différente et le brevet européen EP 71822 une lingotière formée d'une succession de tôles isolantes et conductrices.
Le brevet US 4482012 décrit une amélioration consistant à
10 utiliser une lingotière formée de deux chambres reliées entre elles par un joint non conducteur, dont la première joue le rôle d'échangeur de chaleur et dans le brevet US 4565241, on a préconisé des conditions d'agitation telles que le rapport du taux de cisaillement au taux de solidification soit compris entre 2.103 et 8.103.
L'art antérieur rappelé ci-dessus et en particulier les conditions fixées au taux de cisaillement montrent que le problème essentiel rencontré par les inventeurs est que les 20 forces électromagnétiques appliquées au métal en cours de solidification soient suffisantes pour briser les dendrites déjà formées et les transformer en nodules. La dégénérescence des dendrites en nodules est obtenue par effet mécanique uniquement, et non pas par effet thermique. En effet, les forces appliquées aux dendrites sont, dans le cas de billettes rondes, tangentielles à des cercles concentriques centrés sur l'axe de la lingotière. Or, ces cercles sont, en raison de la symétrie de révolution de la lingotière et du produit coulé, des isothermes.
La présente invention consiste à obtenir la transformation des dendrites en nodules en provoquant une refusion de la surface de ces dendrites par un transfert en continu de la zone froide où elles se forment vers une zone plus chaude. Il s'agit donc selon l'invention d'un effet essentiellement thermique.
,.~ ~.
3 2033233 Selon la présente invention, il est prévu un procédé de fabrication par coulée continue de produits métalliques thixotropes et, en particulier, de produits en alliage d'aluminium, dont une partie au moins de la phase primaire est sous forme de nodules provenant de dendrites dégénérées, dans lequel on verse le métal liquide dans un moule obturé à sa partie aval par un fond mobile et constitué de deux parties de même axe:
a) une partie amont, dite zone chaude dont la paroi est réalisée en matériau isolant thermique au moins sur sa face interne;
b) une partie aval, dite zone froide dont la paroi, réalisée en matériau conducteur thermique est refroidie par un fluide de refroidissement de faSon à provoquer dans le métal liquide l'apparition de cristaux primaires, la formation au contact de la paroi refroidie d'une croûte solide et d'un front de solidification permettant l'extraction progressive du produit à l'aide du fond mobile, 20 caractérisé en ce que l'on dispose autour des zones chaude et froide du moule une série d'inducteurs constitués de bobinages annulaires ayant pour axe l'axe du moule et alimentés en courant polyphasé avec un ordre des phases tel que s'établisse à l'intérieur du moule un champ glissant parallèle à l'axe du moule se déplaSant dans un sens ou dans l'autre ou alternativement dans un sens puis dans l'autre, engendrant des forces électromagnétiques entraînant le métal dans des mouvements dans des plans passant par l'axe du moule et assurant le transfert des cristaux dendritiques de la zone 30 froide vers la zone chaude et vice-versa pour provoquer une refusion superficielle de ces cristaux et leur dégénérescence en nodules.
De préférence, la coulée continue se fait verticalement, ou elle se fait horizontalement.
3a 2033233 Selon la présente invention, il est également prévu un dispositif pour la coulée continue de produits métalliques thixotropes comportant un moule obturé à sa partie aval par un fond mobile et constitué de deux parties de même axe:
- une partie amont, dite zone chaude dont la paroi est réalisée en matériau isolant thermique au moins sur sa face interne;
- une partie aval, dite zone froide dont la paroi, réalisée en matériau conducteur thermique est refroidie par un fluide 10 de refroidissement, un système de déplacement du fond mobile permettant l'extraction progressive du produit, caractérisé
en ce que sont disposés autour des zones chaude et froide du moule une série d'inducteurs constitués de bobinages annulaires ayant pour axe l'axe du moule et alimentés en courant polyphasé avec un ordre des phases tel que s'établisse à l'intérieur du moule un champ glissant parallèle à l'axe du moule se dépla,cant dans un sens ou dans l'autre ou alternativement dans un sens puis dans l'autre, engendrant des forces électromagnétiques situées dans des plans passant par 20 l'axe du moule.
L'axe du moule peut être vertical, ou horizontal.
De préférence, la paroi interne de la lingotière située dans la zone froide est munie sur toute sa périphérie et à sa partie la plus en amont d'une bague en graphite de même axe que celui de la lingotière. La paroi interne de la lingotière située dans la zone froide peut être traversée sur toute sa périphérie et à sa partie la plus en amont par des crayons en 30 graphite qui amènent le lubrifiant à la paroi interne de la lingotière.
Des modes de réalisation seront maintenant décrits à titre d'exemples non limitatifs, en se référant aux dessins attachés, dans lesquels:
- la Fig. 1: représente une demi-coupe verticale de l'appa-3b 2033233 reil de coulée continue destiné à la mise en oeuvre de l'invention;
- la Fig. 2: représente le bobinage d'un inducteur triphasé;
- la Fig. 3: représente le bobinage d'un inducteur triphasé
selon la présente invention;
- la Fig. 4: représente un mode de refroidissement d'une lingotière selon l'invention; et - la Fig. 5: représente un autre mode de refroidissement d'une lingotière selon l'invention.
L'invention consiste à imprimer à ce métal liquide en cours de solidification un mouvement représenté par la flèche de la figure 1, assurant un transfert des cristaux primaires de la zone froide vers la zone chaude en un temps inférieur ou égal à 1 seconde pour provoquer une refusion en surface des cristaux dendritiques et les transformer en nodules dégénérés.
Ce mouvement de transfert est assuré par un ou plusieurs inducteurs polyphasés dont la disposition est expliquée ci-20 après.
L'appareil de coulée continue destiné à la mise en oeuvre de l'invention est représentée en demi-coupe verticale sur la figure 1. Il s'agit d'un exemple illustrant un cas particulier de réalisation de l'invention celui d'une coulée verticale; des dispositifs analogues, ayant les mêmes fonctions se retrouvent dans un autre mode de réalisation de l'invention celui d'une coulée horizontale.
30 On décrira successivement le dispositif destiné à la coulée, à la solidification et à l'extraction du métal puis le dispositif électromagnétique destiné à assurer la circulation du métal.
Le dispositif de coulée, solidification et extraction est proche de celui utilisé pour la coulée continue en charge (ou .~;
-3c avec rehausse) des métaux et en particulier de l'aluminium.Il comprend:
a) une partie chaude réalisée en matériau isolant thermique I ~lui colltienL
/
/
/
~3~33 le métal liquide 2. Le matériau isolant est du type utilisé couramment en fonderie pour la confection de goulottes et de busettes.
b~ une partie froide reliée à la partie chaude de manière étanche au métal liquide. Cette partie froide comprend comme élément essentiel une lingotière 3 en métal conducteur de la chaleur refroidie extérieurement. Ce refroidissement peut être assuré par un film de fluide de refroidissement, généralement de l'eau, 5 pro-enant d'une boîte à eau 6, tel que représenté sur la figure 1. Il peut aussi être assuré directement par une chambre d'eau accolée de manière connue à la lingotière. Dans ce dernier cas, on formera de préférence des jets ou une lame d'eau au bas de l'ensemble chambre d'eau-lingotière qui viendront assurer par ruissellement le refroidissement direct du produit en cours de coulée. Cette lingotière peut être munie, à sa partie supérieure d'un anneau de graphite 4 jouant un rôle de lubrifiant vis-à-vis du métal coulé, en complément d'un agent de lubrification dont il s'avère parfois nécessaire de revêtir la paroi interne de la partie aval pour faciliter la coulée de certains métaux.
Suivant une technique de l'art antérieur, il est aussi possible d'amener en continu par la lingotière un agent de lubrification qui traverse l'anneau de graphite et assure ainsi une lubrification en continu. Toujours dans la perspecti-e de lubrifier en continu, on peut, au lieu d'utiliser un anneau de graphite, insérer dans la lingotière des crayons de graphite qui débouchent sur la face interne de la lingotière et sont connectés à leur autre extrémité à une chambre où le lubrifiant est mis sous pression.
c)le système d'extraction constitué d'un fond obturant la partie inférieure de la lingotière au démarrage, porté dans le cas d'une coulée erticale, par un plateau animé d'un mouvement régulier ertical et vers le bas, réglable selon les alliages et le format des produits coulés.
Dans le cas de la coulée horizontale, ce système est porté soit par un tapis motorisé, soit par une table à rouleaux dont l'un est motorisé, un rouleau presseur venant garantir l'entraînement.
Après le démarrage, le produit déjà solidifié sert de moule pour la solidification du métal alimenté en continu et l'on arrive à un état - ~33233 -d'équilibre représenté sur la figure 1.
A partir de la lingotière se développe une enveloppe extérieure solidifiée tandis qu'à l'intérieur du produit coulé s~établit un front de solidification 7 ayant la forme approximative représentée sur la figure.
Au-dessous de ce front, le métal est complètement solide; au-dessus, dans ce que l'on appelle le "marais", il y a un mélange de liquide et de particules solides, généralement dendritiques, particules qui s'intègrent progressivement au front de solidification en permettant à la partie 10 solide 8 de se développer et à la coulée de progresser.
- Le dispositif électromagnétique de brassage dont la combinaison a~ec le dispositif de coulée constitue l'invention se compose de un ou plusieurs inducteurs alimentés en courant polyphasé entourant l'ensemble du 15 dispositif de coulée, zône chaude et zône froide. En principe, on peut utiliser n'importe quel type de courant à n phases, en pratique on utilisera évidemment le courant triphasé: c'est ce qui est illustré sur la figure 1.
Sur cette figure, six bobinages successifs: A,B, C, D, E, F ont été
20 représentés de haut en bas de la figure. Ces bobinages sont placés dans des plans perpendiculaires à l'axe de coulée. Ils sont alimentés d'une façon analogue à celle de l'alimentation des moteurs linéaires à induction respectivement par les phases 1, -2, 3, -1, 2, -3 de manière à créer un champ glissant vertical ascendant, descendant ou périodiquement ascendant 25 puis descendant, suivant l'ordre dans lequel sont alimentées les trois phases. De manière classique, on utilise généralement une longueur de bobinage qui soit un multiple du pas polaire, le pas polaire étant la longueur des trois bobinages de la séquence élémentaire 1, -2, 3. Cela signifie en pratique qu'on utilisera 6, 9, 12, 15..... bobinages mais rien 30 n'interdit en théorie de couper une séquence au milieu. De plus des moyens sont connus de l'homme de l'art en électrotechnique consistant à utiliser des bobinages particuliers aux extrémités en vue d'éliminer les effets de bord dans les moteurs linéaires. L'interaction de ce champ glissant avec les courants induits dans le métal engendre des forces qui induisent des 35 mouvements dans des plans passant par l~axe de la lingotière et donc du produit coulé. Ces mouvements sont représentés schématiquement sur la figure 1 par la flèche 10.
~3~2~31 Il est clair que ces mouvements permettent l'entraînement des dendrites formées au voisinage du front de solidification et noyées dans le métal encore liquide vers la partie supérieure plus chaude du marais où elles subissent une fusion superficielle les transformant en nodules, puis de 5 nouveau vers la zône froide dans le sens de la flèche 11.
Les inducteurs triphasés A à F décrits ci-dessus peu~-ent être réalisés de deux façons:
~-101) de façon classique avec des bobinages sous forme de galettes en fil de -cuivre non refroidi ou en tube de cuivre refroidi, les différentes galettes étant superposées et de préférence placées dans les encoches d'une culasse magnétique feuilletée 12 destinée à canaliser les lignes de force du champ magnétique. (figure 2). Les feuilles métalliques, isolées électriquement les unes des autres, sont situées dans des plans passant par l'axe du moule. Dans le cas où une chambre d'eau est accolée à la lingotière pour assurer le refroidissement de celle-ci, on peut placer les bobinages à l'intérieur de cette chambre. Ils sont ainsi efficacement refroidis.
2) selon l'in~ention telle que représentée sur la figure 3:
Le bobinage est constitué de disques minces d'épaisseur de l'ordre du mm en métal bon conducteur, du cuivre par exemple. Chaque disque 13 en ~- -forme d'anneau et muni d'une fente 14 constitue une spire du bobinage (figure 3a). Pour constituer le bobinage, on empile les disques en décalant -deux disques successifs d'un angle donné. Une feuille ~ - d'isolant 15 est interposée entre deux disques de cui-re successifs sauf dans la zône entre les fentes de ces deux disques successifs. Il y a donc dans cette zône une plage de contact assurant la liaison - 30 électrique entre deux disques successifs et la continuité du bobinage.
(figure 3b).
Pour assurer le refroidisement des disques de cuivre, on a imaginé
deux solutions selon le mode de refroidissement de la lingotière.
Dans le cas de refroidissement par film d'eau de la lingotière, on place les bobinages selon l'invention décrite ci-dessus dans une chambre d'eau annulaire entourant les parties amont et at~al et laissant le passage pour le film d'eau au niteau de la lingotière. Une demi-coupe de cette chambre est représentée sur la figure 4.
La chambre est constituée d'une paroi intérieure, cylindrique ou prismatique, selon la forme du produit coulé, en matière de préférence isolante ou faiblement conductrice de l'électricité, mais en tout cas amagnétique 16 et d'une paroi extérieure, à surface interne également - cylindrique ou prismatique, qui peut être constituée d'une culasse magnétique 12.
- La chambre d'eau est fermée à ses parties supérieure et inférieure par deux pièces 13 et 19 réunies entre elles par un tirant fileté 20 dont le rôle est d'assurer également le serrage des disques formant le bobinage grâce à deux écrous 21 et 22. Sa partie centrale, au contact avec les disques de cuivre est isolée.
Une arrivee d'eau 23 et une sortie 24 sont disposées respectivement en bas et en haut de la chambre. Les empilages de disques de cuivre 13 et d'isolant 15 sont disposés à l'intérieur de la chambre. Les disques de cuivre et d'isolant sont percés de trous, judicieusement répartis pour constituer les conduits de refroidissement 25 et permettre le passage des tirants.
Dans le cas où le refroidissement de la lingotière est assure par une ~- 25 chambre d'eau, on peut tirer profit de cette solution en plaçant les bobinages directement dans cette chambre. (Figure 5).
La paroi interne de la chambre est dans ce cas la lingotière elle-même - 26 qui est retêtue en amont (Partie chaude) d'un materiau isolant thermiquement 27 et en aval (Partie froide) d'un anneau en graphite 28. On retrouve la partie solide 29 du produit en cours de coulée délimitée par le front 30. L'eau qui arrive en 31 sert non seulement à
refroidir les bobinages 32 par l'intermédiaire des perçages 33, et la lingotière par passage dans l'interstice 34, mais aussi à former la lame d'eau 35 qui ruisselle 36 sur le produit. Une vanne 37 située sur lé circuit de sortie 38 du refroidissement du bobinage permet de contrôler les quantités respectives circulant dans chacun des -~ passages. Le reste de la technologie est similaire à ce qui a été
décrit pour la figure 4.
EXEMPLE.
Une billette de diamètre 150 mm en alliage d'aluminium du type AS7Go 3 5 (Al-7% Si-0,3% Mg ), modifié au strontium, a été coulée selon le procédé
décrit ci-dessus.
La vitesse de coulée était de 150 mm/minute. La température de coulée était de 640C. La partie amont du moule était constituée d'un anneau de lOmatériau réfractaire de diamètre interne 145 mm et de hauteur 100 mm. La partie aval a~ait la forme classique d~une lingotière pour la coulée de ce type d'alliage dans ce diamètre. Un moteur linéaire cylindrique de hauteur totale de bobinage 180mm entourait ces deux parties. Il était constitué de 9 bobinages, chacun réalisé à l'aide de 15 disques de cuivre d'épaisseur 1 15 mm, de diamètre interne 200 mm et de diamètre externe 300 mm. L'ensemble était alimenté en triphasé en montage étoile et la tension appliquée entre phases était de 15 volts.
- Un examen micrographique au coeur de la billette a montré que l'on a 20 obtenu effectivement une structure dendritique dégénérée a~ec une taille typique des globules ~oisine de 60 ~m.
a) une partie amont, dite zone chaude dont la paroi est réalisée en matériau isolant thermique au moins sur sa face interne;
b) une partie aval, dite zone froide dont la paroi, réalisée en matériau conducteur thermique est refroidie par un fluide de refroidissement de faSon à provoquer dans le métal liquide l'apparition de cristaux primaires, la formation au contact de la paroi refroidie d'une croûte solide et d'un front de solidification permettant l'extraction progressive du produit à l'aide du fond mobile, 20 caractérisé en ce que l'on dispose autour des zones chaude et froide du moule une série d'inducteurs constitués de bobinages annulaires ayant pour axe l'axe du moule et alimentés en courant polyphasé avec un ordre des phases tel que s'établisse à l'intérieur du moule un champ glissant parallèle à l'axe du moule se déplaSant dans un sens ou dans l'autre ou alternativement dans un sens puis dans l'autre, engendrant des forces électromagnétiques entraînant le métal dans des mouvements dans des plans passant par l'axe du moule et assurant le transfert des cristaux dendritiques de la zone 30 froide vers la zone chaude et vice-versa pour provoquer une refusion superficielle de ces cristaux et leur dégénérescence en nodules.
De préférence, la coulée continue se fait verticalement, ou elle se fait horizontalement.
3a 2033233 Selon la présente invention, il est également prévu un dispositif pour la coulée continue de produits métalliques thixotropes comportant un moule obturé à sa partie aval par un fond mobile et constitué de deux parties de même axe:
- une partie amont, dite zone chaude dont la paroi est réalisée en matériau isolant thermique au moins sur sa face interne;
- une partie aval, dite zone froide dont la paroi, réalisée en matériau conducteur thermique est refroidie par un fluide 10 de refroidissement, un système de déplacement du fond mobile permettant l'extraction progressive du produit, caractérisé
en ce que sont disposés autour des zones chaude et froide du moule une série d'inducteurs constitués de bobinages annulaires ayant pour axe l'axe du moule et alimentés en courant polyphasé avec un ordre des phases tel que s'établisse à l'intérieur du moule un champ glissant parallèle à l'axe du moule se dépla,cant dans un sens ou dans l'autre ou alternativement dans un sens puis dans l'autre, engendrant des forces électromagnétiques situées dans des plans passant par 20 l'axe du moule.
L'axe du moule peut être vertical, ou horizontal.
De préférence, la paroi interne de la lingotière située dans la zone froide est munie sur toute sa périphérie et à sa partie la plus en amont d'une bague en graphite de même axe que celui de la lingotière. La paroi interne de la lingotière située dans la zone froide peut être traversée sur toute sa périphérie et à sa partie la plus en amont par des crayons en 30 graphite qui amènent le lubrifiant à la paroi interne de la lingotière.
Des modes de réalisation seront maintenant décrits à titre d'exemples non limitatifs, en se référant aux dessins attachés, dans lesquels:
- la Fig. 1: représente une demi-coupe verticale de l'appa-3b 2033233 reil de coulée continue destiné à la mise en oeuvre de l'invention;
- la Fig. 2: représente le bobinage d'un inducteur triphasé;
- la Fig. 3: représente le bobinage d'un inducteur triphasé
selon la présente invention;
- la Fig. 4: représente un mode de refroidissement d'une lingotière selon l'invention; et - la Fig. 5: représente un autre mode de refroidissement d'une lingotière selon l'invention.
L'invention consiste à imprimer à ce métal liquide en cours de solidification un mouvement représenté par la flèche de la figure 1, assurant un transfert des cristaux primaires de la zone froide vers la zone chaude en un temps inférieur ou égal à 1 seconde pour provoquer une refusion en surface des cristaux dendritiques et les transformer en nodules dégénérés.
Ce mouvement de transfert est assuré par un ou plusieurs inducteurs polyphasés dont la disposition est expliquée ci-20 après.
L'appareil de coulée continue destiné à la mise en oeuvre de l'invention est représentée en demi-coupe verticale sur la figure 1. Il s'agit d'un exemple illustrant un cas particulier de réalisation de l'invention celui d'une coulée verticale; des dispositifs analogues, ayant les mêmes fonctions se retrouvent dans un autre mode de réalisation de l'invention celui d'une coulée horizontale.
30 On décrira successivement le dispositif destiné à la coulée, à la solidification et à l'extraction du métal puis le dispositif électromagnétique destiné à assurer la circulation du métal.
Le dispositif de coulée, solidification et extraction est proche de celui utilisé pour la coulée continue en charge (ou .~;
-3c avec rehausse) des métaux et en particulier de l'aluminium.Il comprend:
a) une partie chaude réalisée en matériau isolant thermique I ~lui colltienL
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~3~33 le métal liquide 2. Le matériau isolant est du type utilisé couramment en fonderie pour la confection de goulottes et de busettes.
b~ une partie froide reliée à la partie chaude de manière étanche au métal liquide. Cette partie froide comprend comme élément essentiel une lingotière 3 en métal conducteur de la chaleur refroidie extérieurement. Ce refroidissement peut être assuré par un film de fluide de refroidissement, généralement de l'eau, 5 pro-enant d'une boîte à eau 6, tel que représenté sur la figure 1. Il peut aussi être assuré directement par une chambre d'eau accolée de manière connue à la lingotière. Dans ce dernier cas, on formera de préférence des jets ou une lame d'eau au bas de l'ensemble chambre d'eau-lingotière qui viendront assurer par ruissellement le refroidissement direct du produit en cours de coulée. Cette lingotière peut être munie, à sa partie supérieure d'un anneau de graphite 4 jouant un rôle de lubrifiant vis-à-vis du métal coulé, en complément d'un agent de lubrification dont il s'avère parfois nécessaire de revêtir la paroi interne de la partie aval pour faciliter la coulée de certains métaux.
Suivant une technique de l'art antérieur, il est aussi possible d'amener en continu par la lingotière un agent de lubrification qui traverse l'anneau de graphite et assure ainsi une lubrification en continu. Toujours dans la perspecti-e de lubrifier en continu, on peut, au lieu d'utiliser un anneau de graphite, insérer dans la lingotière des crayons de graphite qui débouchent sur la face interne de la lingotière et sont connectés à leur autre extrémité à une chambre où le lubrifiant est mis sous pression.
c)le système d'extraction constitué d'un fond obturant la partie inférieure de la lingotière au démarrage, porté dans le cas d'une coulée erticale, par un plateau animé d'un mouvement régulier ertical et vers le bas, réglable selon les alliages et le format des produits coulés.
Dans le cas de la coulée horizontale, ce système est porté soit par un tapis motorisé, soit par une table à rouleaux dont l'un est motorisé, un rouleau presseur venant garantir l'entraînement.
Après le démarrage, le produit déjà solidifié sert de moule pour la solidification du métal alimenté en continu et l'on arrive à un état - ~33233 -d'équilibre représenté sur la figure 1.
A partir de la lingotière se développe une enveloppe extérieure solidifiée tandis qu'à l'intérieur du produit coulé s~établit un front de solidification 7 ayant la forme approximative représentée sur la figure.
Au-dessous de ce front, le métal est complètement solide; au-dessus, dans ce que l'on appelle le "marais", il y a un mélange de liquide et de particules solides, généralement dendritiques, particules qui s'intègrent progressivement au front de solidification en permettant à la partie 10 solide 8 de se développer et à la coulée de progresser.
- Le dispositif électromagnétique de brassage dont la combinaison a~ec le dispositif de coulée constitue l'invention se compose de un ou plusieurs inducteurs alimentés en courant polyphasé entourant l'ensemble du 15 dispositif de coulée, zône chaude et zône froide. En principe, on peut utiliser n'importe quel type de courant à n phases, en pratique on utilisera évidemment le courant triphasé: c'est ce qui est illustré sur la figure 1.
Sur cette figure, six bobinages successifs: A,B, C, D, E, F ont été
20 représentés de haut en bas de la figure. Ces bobinages sont placés dans des plans perpendiculaires à l'axe de coulée. Ils sont alimentés d'une façon analogue à celle de l'alimentation des moteurs linéaires à induction respectivement par les phases 1, -2, 3, -1, 2, -3 de manière à créer un champ glissant vertical ascendant, descendant ou périodiquement ascendant 25 puis descendant, suivant l'ordre dans lequel sont alimentées les trois phases. De manière classique, on utilise généralement une longueur de bobinage qui soit un multiple du pas polaire, le pas polaire étant la longueur des trois bobinages de la séquence élémentaire 1, -2, 3. Cela signifie en pratique qu'on utilisera 6, 9, 12, 15..... bobinages mais rien 30 n'interdit en théorie de couper une séquence au milieu. De plus des moyens sont connus de l'homme de l'art en électrotechnique consistant à utiliser des bobinages particuliers aux extrémités en vue d'éliminer les effets de bord dans les moteurs linéaires. L'interaction de ce champ glissant avec les courants induits dans le métal engendre des forces qui induisent des 35 mouvements dans des plans passant par l~axe de la lingotière et donc du produit coulé. Ces mouvements sont représentés schématiquement sur la figure 1 par la flèche 10.
~3~2~31 Il est clair que ces mouvements permettent l'entraînement des dendrites formées au voisinage du front de solidification et noyées dans le métal encore liquide vers la partie supérieure plus chaude du marais où elles subissent une fusion superficielle les transformant en nodules, puis de 5 nouveau vers la zône froide dans le sens de la flèche 11.
Les inducteurs triphasés A à F décrits ci-dessus peu~-ent être réalisés de deux façons:
~-101) de façon classique avec des bobinages sous forme de galettes en fil de -cuivre non refroidi ou en tube de cuivre refroidi, les différentes galettes étant superposées et de préférence placées dans les encoches d'une culasse magnétique feuilletée 12 destinée à canaliser les lignes de force du champ magnétique. (figure 2). Les feuilles métalliques, isolées électriquement les unes des autres, sont situées dans des plans passant par l'axe du moule. Dans le cas où une chambre d'eau est accolée à la lingotière pour assurer le refroidissement de celle-ci, on peut placer les bobinages à l'intérieur de cette chambre. Ils sont ainsi efficacement refroidis.
2) selon l'in~ention telle que représentée sur la figure 3:
Le bobinage est constitué de disques minces d'épaisseur de l'ordre du mm en métal bon conducteur, du cuivre par exemple. Chaque disque 13 en ~- -forme d'anneau et muni d'une fente 14 constitue une spire du bobinage (figure 3a). Pour constituer le bobinage, on empile les disques en décalant -deux disques successifs d'un angle donné. Une feuille ~ - d'isolant 15 est interposée entre deux disques de cui-re successifs sauf dans la zône entre les fentes de ces deux disques successifs. Il y a donc dans cette zône une plage de contact assurant la liaison - 30 électrique entre deux disques successifs et la continuité du bobinage.
(figure 3b).
Pour assurer le refroidisement des disques de cuivre, on a imaginé
deux solutions selon le mode de refroidissement de la lingotière.
Dans le cas de refroidissement par film d'eau de la lingotière, on place les bobinages selon l'invention décrite ci-dessus dans une chambre d'eau annulaire entourant les parties amont et at~al et laissant le passage pour le film d'eau au niteau de la lingotière. Une demi-coupe de cette chambre est représentée sur la figure 4.
La chambre est constituée d'une paroi intérieure, cylindrique ou prismatique, selon la forme du produit coulé, en matière de préférence isolante ou faiblement conductrice de l'électricité, mais en tout cas amagnétique 16 et d'une paroi extérieure, à surface interne également - cylindrique ou prismatique, qui peut être constituée d'une culasse magnétique 12.
- La chambre d'eau est fermée à ses parties supérieure et inférieure par deux pièces 13 et 19 réunies entre elles par un tirant fileté 20 dont le rôle est d'assurer également le serrage des disques formant le bobinage grâce à deux écrous 21 et 22. Sa partie centrale, au contact avec les disques de cuivre est isolée.
Une arrivee d'eau 23 et une sortie 24 sont disposées respectivement en bas et en haut de la chambre. Les empilages de disques de cuivre 13 et d'isolant 15 sont disposés à l'intérieur de la chambre. Les disques de cuivre et d'isolant sont percés de trous, judicieusement répartis pour constituer les conduits de refroidissement 25 et permettre le passage des tirants.
Dans le cas où le refroidissement de la lingotière est assure par une ~- 25 chambre d'eau, on peut tirer profit de cette solution en plaçant les bobinages directement dans cette chambre. (Figure 5).
La paroi interne de la chambre est dans ce cas la lingotière elle-même - 26 qui est retêtue en amont (Partie chaude) d'un materiau isolant thermiquement 27 et en aval (Partie froide) d'un anneau en graphite 28. On retrouve la partie solide 29 du produit en cours de coulée délimitée par le front 30. L'eau qui arrive en 31 sert non seulement à
refroidir les bobinages 32 par l'intermédiaire des perçages 33, et la lingotière par passage dans l'interstice 34, mais aussi à former la lame d'eau 35 qui ruisselle 36 sur le produit. Une vanne 37 située sur lé circuit de sortie 38 du refroidissement du bobinage permet de contrôler les quantités respectives circulant dans chacun des -~ passages. Le reste de la technologie est similaire à ce qui a été
décrit pour la figure 4.
EXEMPLE.
Une billette de diamètre 150 mm en alliage d'aluminium du type AS7Go 3 5 (Al-7% Si-0,3% Mg ), modifié au strontium, a été coulée selon le procédé
décrit ci-dessus.
La vitesse de coulée était de 150 mm/minute. La température de coulée était de 640C. La partie amont du moule était constituée d'un anneau de lOmatériau réfractaire de diamètre interne 145 mm et de hauteur 100 mm. La partie aval a~ait la forme classique d~une lingotière pour la coulée de ce type d'alliage dans ce diamètre. Un moteur linéaire cylindrique de hauteur totale de bobinage 180mm entourait ces deux parties. Il était constitué de 9 bobinages, chacun réalisé à l'aide de 15 disques de cuivre d'épaisseur 1 15 mm, de diamètre interne 200 mm et de diamètre externe 300 mm. L'ensemble était alimenté en triphasé en montage étoile et la tension appliquée entre phases était de 15 volts.
- Un examen micrographique au coeur de la billette a montré que l'on a 20 obtenu effectivement une structure dendritique dégénérée a~ec une taille typique des globules ~oisine de 60 ~m.
Claims (31)
1) Procédé de fabrication par coulée continue de produits métalliques thixotropes et, en particulier, de produits en alliage d'aluminium, dont une partie au moins de la phase primaire est sous forme de nodules provenant de dendrites dégénérées, dans lequel on verse le métal liquide dans un moule obturé à sa partie aval par un fond mobile et constitué de deux parties de même axe:
a) une partie amont, dite zône chaude (1) dont la paroi est réalisée en matériau isolant thermique au moins sur sa face interne b) une partie aval, dite zône froide (3) dont la paroi, réalisée en matériau conducteur thermique est refroidie par un fluide de refroidissement (5) de façon à provoquer dans le métal liquide l'apparition de cristaux primaires, la formation au contact de la paroi refroidie d'une croûte solide et d'un front de solidification (7) permettant l'extraction progressive du produit à l'aide du fond mobile, caractérisé en ce que l'on dispose autour des zônes chaude et froide du moule une série d'inducteurs constitués de bobinages annulaires ayant pour axe l'axe du moule et alimentés en courant polyphasé avec un ordre des phases tel que s'établisse à l'intérieur du moule un champ glissant parallèle à l'axe du moule se déplaçant dans un sens ou dans l'autre ou alternativement dans un sens puis dans l'autre, engendrant des forces électromagnétiques entraînant le métal dans des mouvements dans des plans passant par l'axe du moule et assurant le transfert des cristaux dendritiques de la zône froide vers la zône chaude (10) et vice-versa (11) pour provoquer une refusion superficielle de ces cristaux et leur dégénérescence en nodules.
a) une partie amont, dite zône chaude (1) dont la paroi est réalisée en matériau isolant thermique au moins sur sa face interne b) une partie aval, dite zône froide (3) dont la paroi, réalisée en matériau conducteur thermique est refroidie par un fluide de refroidissement (5) de façon à provoquer dans le métal liquide l'apparition de cristaux primaires, la formation au contact de la paroi refroidie d'une croûte solide et d'un front de solidification (7) permettant l'extraction progressive du produit à l'aide du fond mobile, caractérisé en ce que l'on dispose autour des zônes chaude et froide du moule une série d'inducteurs constitués de bobinages annulaires ayant pour axe l'axe du moule et alimentés en courant polyphasé avec un ordre des phases tel que s'établisse à l'intérieur du moule un champ glissant parallèle à l'axe du moule se déplaçant dans un sens ou dans l'autre ou alternativement dans un sens puis dans l'autre, engendrant des forces électromagnétiques entraînant le métal dans des mouvements dans des plans passant par l'axe du moule et assurant le transfert des cristaux dendritiques de la zône froide vers la zône chaude (10) et vice-versa (11) pour provoquer une refusion superficielle de ces cristaux et leur dégénérescence en nodules.
2) Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la coulée continue se fait verticalement.
3) Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que la coulée continue se fait horizontalement.
4) Dispositif pour la coulée continue de produits métalliques thixotropes comportant un moule obturé à sa partie aval par un fond mobile et constitué de deux parties de même axe:
une partie amont, dite zône chaude (1) dont la paroi est réalisée en matériau isolant thermique au moins sur sa face interne une partie aval, dite zône froide (3) dont la paroi, réalisée en matériau conducteur thermique est refroidie par un fluide de refroidissement (5), un système de déplacement du fond mobile permettant l'extraction progressive du produit, caractérisé en ce que sont disposés autour des zônes chaude et froide du moule une série d'inducteurs constitués de bobinages annulaires ayant pour axe l'axe du moule et alimentés en courant polyphasé avec un ordre des phases tel que s'établisse à l'intérieur du moule un champ glissant parallèle à
l'axe du moule se déplaçant dans un sens ou dans l'autre ou alternativement dans un sens puis dans l'autre, engendrant des forces électromagnétiques situées dans des plans passant par l'axe du moule.
une partie amont, dite zône chaude (1) dont la paroi est réalisée en matériau isolant thermique au moins sur sa face interne une partie aval, dite zône froide (3) dont la paroi, réalisée en matériau conducteur thermique est refroidie par un fluide de refroidissement (5), un système de déplacement du fond mobile permettant l'extraction progressive du produit, caractérisé en ce que sont disposés autour des zônes chaude et froide du moule une série d'inducteurs constitués de bobinages annulaires ayant pour axe l'axe du moule et alimentés en courant polyphasé avec un ordre des phases tel que s'établisse à l'intérieur du moule un champ glissant parallèle à
l'axe du moule se déplaçant dans un sens ou dans l'autre ou alternativement dans un sens puis dans l'autre, engendrant des forces électromagnétiques situées dans des plans passant par l'axe du moule.
5) Dispositif selon la revendication 4 caractérisé en ce que l'axe du moule est vertical.
6) Dispositif selon la revendication 4 caractérisé en ce que l'axe du moule est horizontal.
7) Dispositif selon la revendication 4, 5 ou 6, caractérisé en ce que la paroi interne de la lingotière située dans la zône froide est munie sur toute sa périphérie et à sa partie la plus en amont d'une bague en graphite de même axe que celui de la lingotière.
8) Dispositif selon la revendication 4, 5 ou 6, caractérisé en ce que la paroi interne de la lingotière située dans la zône froide est traversée sur toute sa périphérie et à sa partie la plus en amont par des crayons en graphite qui amènent le lubrifiant à la paroi interne de la lingotière.
9) Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que les bobinages sont alimentés en courant triphasé.
10) Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que la longueur totale des bobinages est un multiple du pas polaire.
11) Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le système de refroidissement de la partie aval est constitué d'un film provenant d'une boîte à eau.
12) Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le système de refroidissement de la partie aval est constitué par une chambre d'eau accolée à la lingotière et formant à sa base des jets ou une lame d'eau venant ruisseler sur le produit coulé.
13) Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que les bobinages sont réalisés sous forme de galettes superposées en fil de cuivre ou en tube de cuivre refroidi.
14) Dispositif selon la revendication 13 caractérisé en ce que les galettes sont placées dans les encoches d'une culasse magnétique feuilletée.
15) Dispositif selon la revendication 4, 9, 10, 11, 12, 13 ou 14, caractérisé
en ce que les bobinages sont constitués de disques métalliques annulaires minces, chacun d'eux étant muni d'une fente radiale, ces disques étant empilés avec à chaque disque successif un décalage d'un angle donné de la fente et avec interposition entre deux disques voisins d'une feuille d'isolant sauf dans la zône entre les fentes de deux disques voisins de façon à créer une plage de contact entre ces deux disques et assurer ainsi la continuité du bobinage.
en ce que les bobinages sont constitués de disques métalliques annulaires minces, chacun d'eux étant muni d'une fente radiale, ces disques étant empilés avec à chaque disque successif un décalage d'un angle donné de la fente et avec interposition entre deux disques voisins d'une feuille d'isolant sauf dans la zône entre les fentes de deux disques voisins de façon à créer une plage de contact entre ces deux disques et assurer ainsi la continuité du bobinage.
16) Dispositif selon la revendication 15 caractérisé en ce que les bobinages ainsi constitués sont placés à l'intérieur d'une chambre parcourue par une circulation d'eau, de forme annulaire entourant le moule de coulée, munie de moyens de serrage de l'empilement de disque de cuivre et de feuilles d'isolant et en ce que ces disques de cuivre et d'isolant sont percés de trous alignés permettant la circulation de l'eau de refroidissement.
17. Dispositif selon la revendication 16, caractérisé en ce que la paroi externe de la chambre est constituée d'une culasse magnétique.
18. Dispositif selon la revendication 12, 13 ou 14, caractérisé en ce que, pour assurer leur refroidissement, les bobinages sont placés à l'intérieur de la chambre d'eau accolée à la lingotière.
19. Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce que la chambre destinée au refroidissement des empilements de disques de cuivre et d'isolant est constituée par la chambre d'eau destinée au refroidissement du produit coulé, dont la paroi interne est la lingotière elle-même revêtue en amont d'un matériau isolant thermique.
20. Dispositif selon la revendication 16, caractérisé en ce que la chambre destinée au refroidissement des empilements de disques de cuivre et d'isolant est constituée par la chambre d'eau destinée au refroidissement du produit coulé, dont la paroi interne est la lingotière elle-même revêtue en amont d'un matériau isolant thermique.
21. Dispositif selon la revendication 5 ou 6, caractérisé
en ce que les bobinages sont alimentés en courant triphasé.
en ce que les bobinages sont alimentés en courant triphasé.
22. Dispositif selon la revendication 5 ou 6, caractérisé
en ce que la longueur totale des bobinages est un multiple du pas polaire.
en ce que la longueur totale des bobinages est un multiple du pas polaire.
23. Dispositif selon la revendication 5 ou 6, caractérisé
en ce que le système de refroidissement de la partie aval est constitué d'un film provenant d'une boîte à eau.
en ce que le système de refroidissement de la partie aval est constitué d'un film provenant d'une boîte à eau.
24. Dispositif selon la revendication 5 ou 6, caractérisé
en ce que le système de refroidissement de la partie aval est constitué par une chambre d'eau accolée à la lingotière et formant à sa base des jets ou une lame d'eau venant ruisseler sur le produit coulé.
en ce que le système de refroidissement de la partie aval est constitué par une chambre d'eau accolée à la lingotière et formant à sa base des jets ou une lame d'eau venant ruisseler sur le produit coulé.
25. Dispositif selon la revendication 5 ou 6, caractérisé
en ce que les bobinages sont réalisés sous forme de galettes superposées en fil de cuivre ou en tube de cuivre refroidi.
en ce que les bobinages sont réalisés sous forme de galettes superposées en fil de cuivre ou en tube de cuivre refroidi.
26. Dispositif selon la revendication 25, caractérisé en ce que les galettes sont placées dans les encoches d'une culasse magnétique feuilletée.
27. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que les bobinages sont constitués de disques métalliques annulaires minces, en cuivre, chacun d'eux étant muni d'une fente radiale, ces disques étant empilés avec à chaque disque successif un décalage d'un angle donné de la fente et avec interposition entre deux disques voisins d'une feuille d'isolant sauf dans la zone entre les fentes de deux disques voisins de façon à créer une plage de contact entre ces deux disques et assurer ainsi la continuité du bobinage.
28. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que les bobinages sont constitués de disques métalliques annulaires minces, en cuivre, chacun d'eux étant muni d'une fente radiale, ces disques étant empilés avec à chaque disque successif un décalage d'un angle donné de la fente et avec interposition entre deux disques voisins d'une feuille d'isolant sauf dans la zone entre les fentes de deux disques voisins de façon à créer une plage de contact entre ces deux disques et assurer ainsi la continuité du bobinage.
29. Dispositif selon la revendication 27 ou 28, caractérisé
en ce que les bobinages ainsi constitués sont placés à
l'intérieur d'une chambre parcourue par une circulation d'eau, de forme annulaire entourant le moule de coulée, munie de moyens de serrage de l'empilement de disque de cuivre et de feuilles d'isolant et en ce que ces disques de cuivre et d'isolant sont percés de trous alignés permettant la circulation de l'eau de refroidissement.
en ce que les bobinages ainsi constitués sont placés à
l'intérieur d'une chambre parcourue par une circulation d'eau, de forme annulaire entourant le moule de coulée, munie de moyens de serrage de l'empilement de disque de cuivre et de feuilles d'isolant et en ce que ces disques de cuivre et d'isolant sont percés de trous alignés permettant la circulation de l'eau de refroidissement.
30. Dispositif selon la revendication 29, caractérisé en ce que la paroi externe de la chambre est constituée d'une culasse magnétique.
31. Dispositif selon la revendication 25, caractérisé en ce que, pour assurer leur refroidissement, les bobinages sont placés à l'intérieur de la chambre d'eau accolée à la lingotièré.
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Families Citing this family (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2772765B2 (ja) * | 1994-10-14 | 1998-07-09 | 本田技研工業株式会社 | チクソキャスティング用鋳造材料の加熱方法 |
| JPH093581A (ja) * | 1995-06-15 | 1997-01-07 | Nippon Light Metal Co Ltd | 疲労強度の高いアルミニウム鍛造品及び製造方法 |
| FR2746414B1 (fr) * | 1996-03-20 | 1998-04-30 | Pechiney Aluminium | Alliage thixotrope aluminium-silicium-cuivre pour mise en forme a l'etat semi-solide |
| US5887640A (en) | 1996-10-04 | 1999-03-30 | Semi-Solid Technologies Inc. | Apparatus and method for semi-solid material production |
| US5881796A (en) * | 1996-10-04 | 1999-03-16 | Semi-Solid Technologies Inc. | Apparatus and method for integrated semi-solid material production and casting |
| DE19738821A1 (de) * | 1997-09-05 | 1999-03-11 | Aeg Elotherm Gmbh | Vorrichtung zum elektromagnetischen Rühren einer Metallschmelze |
| US6397925B1 (en) * | 1998-03-05 | 2002-06-04 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Agitated continuous casting apparatus |
| EP0941786B1 (fr) * | 1998-03-13 | 2004-01-21 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Procédé et dispositif de lubrification pour la coulée continue d'alliages de métaux légers |
| EP1121214A4 (fr) | 1998-07-24 | 2005-04-13 | Gibbs Die Casting Aluminum | Procede et appareil de moulage semi-solide |
| US6845809B1 (en) | 1999-02-17 | 2005-01-25 | Aemp Corporation | Apparatus for and method of producing on-demand semi-solid material for castings |
| FR2794669A1 (fr) | 1999-06-08 | 2000-12-15 | Michelin Soc Tech | Procede de fabrication d'une piece metallique, telle qu'une partie de roue destinee au roulage d'un vehicule, et une telle roue |
| US6796362B2 (en) | 2000-06-01 | 2004-09-28 | Brunswick Corporation | Apparatus for producing a metallic slurry material for use in semi-solid forming of shaped parts |
| US6399017B1 (en) * | 2000-06-01 | 2002-06-04 | Aemp Corporation | Method and apparatus for containing and ejecting a thixotropic metal slurry |
| US6402367B1 (en) * | 2000-06-01 | 2002-06-11 | Aemp Corporation | Method and apparatus for magnetically stirring a thixotropic metal slurry |
| US6432160B1 (en) * | 2000-06-01 | 2002-08-13 | Aemp Corporation | Method and apparatus for making a thixotropic metal slurry |
| US7024342B1 (en) | 2000-07-01 | 2006-04-04 | Mercury Marine | Thermal flow simulation for casting/molding processes |
| US6611736B1 (en) | 2000-07-01 | 2003-08-26 | Aemp Corporation | Equal order method for fluid flow simulation |
| US6742567B2 (en) * | 2001-08-17 | 2004-06-01 | Brunswick Corporation | Apparatus for and method of producing slurry material without stirring for application in semi-solid forming |
| US6964199B2 (en) * | 2001-11-02 | 2005-11-15 | Cantocor, Inc. | Methods and compositions for enhanced protein expression and/or growth of cultured cells using co-transcription of a Bcl2 encoding nucleic acid |
| US20050126737A1 (en) * | 2003-12-04 | 2005-06-16 | Yurko James A. | Process for casting a semi-solid metal alloy |
| US7648933B2 (en) * | 2006-01-13 | 2010-01-19 | Dynamic Abrasives Llc | Composition comprising spinel crystals, glass, and calcium iron silicate |
| CN100369699C (zh) * | 2006-04-29 | 2008-02-20 | 东北大学 | 一种抑制高合金化铝合金方坯裂纹的方法与设备 |
| EP2207638B1 (fr) * | 2007-10-12 | 2023-07-12 | Ajax Tocco Magnethermic Corporation | Dispositif de détection et de traitement de métal semi-liquide et son procédé d'utilisation |
| US8047258B1 (en) | 2008-07-18 | 2011-11-01 | Brunswick Corporation | Die casting method for semi-solid billets |
| JP5360591B2 (ja) * | 2009-01-08 | 2013-12-04 | 日本軽金属株式会社 | アルミニウム合金鋳塊およびその製造方法 |
| RU2457064C1 (ru) * | 2011-03-03 | 2012-07-27 | Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Сибирский Федеральный Университет" (Сфу) | Способ для непрерывной и полунепрерывной разливки алюминиевых сплавов и устройство для его осуществления |
| JP5431438B2 (ja) * | 2011-11-10 | 2014-03-05 | 高橋 謙三 | 攪拌装置付き連続鋳造用鋳型装置 |
| US9574826B2 (en) | 2012-09-27 | 2017-02-21 | Ajax Tocco Magnethermic Corporation | Crucible and dual frequency control method for semi-liquid metal processing |
| EP3826787B1 (fr) * | 2018-07-25 | 2024-02-21 | Southwire Company, LLC | Amélioration par ultrasons de matériaux coulés par refroidissement intense et direct |
| EP4076788B1 (fr) * | 2019-12-20 | 2024-05-15 | Novelis, Inc. | Lingot d'alliages d'aluminium de la série 7xxx et procédé de coulée directe par refroidissement |
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| FR2355392A1 (fr) * | 1976-06-14 | 1978-01-13 | Cem Comp Electro Mec | Inducteur de centrifugation electromagnetique notamment pour lingotiere de coulee continue |
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| US4465118A (en) * | 1981-07-02 | 1984-08-14 | International Telephone And Telegraph Corporation | Process and apparatus having improved efficiency for producing a semi-solid slurry |
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| ATE84637T1 (de) * | 1989-06-29 | 1993-01-15 | Siemens Ag | Schaltungsanordnung zur identifikation integrierter halbleiterschaltkreise. |
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