BRPI0501245B1 - método e dispositivo para a manipulação de polpa de celulose - Google Patents

Abstract

"método e dispositivo para a manipulação de polpa de celulose". a presente invenção diz respeito a um método e a um dispositivo para a diluição de polpa de celulose desaguada os quais mantêm a polpa de celulose com uma consistência de 30 % ou maior. em concordância com a presente invenção, o referido método e o referido dispositivo estão caracterizados pelo fato de que: - a esteira é finamente dividida pelo desfibramento do parafuso desfibrador (8) de maneira tal que a polpa de celulose é granulada para um tamanho que está normalmente distribuído em torno de uma dimensão na faixa de 5 mm - 40 mm; - a polpa de celulose granulada a partir da saída do parafuso desfibrador (8) é alimentada para cair livremente em uma tubulação de subida (22, 40<39>) conectada para a extremidade de saída da cobertura exterior (23) do parafuso desfibrador (8); - e de que o fluido de diluição (liq~ dil~) é adicionado sob pressão para a tubulação de subida (22, 40<39>) através de um número de bocais (62) dispostos em torno da periferia da tubulação de subida (22, 40<39> e acima de um nível (liq~ lev~) de polpa de celulose diluída estabelecido na tubulação de subida (22, 40<39>); - onde a quantidade de fluído de diluição adicionado (liq~ dil~) estabelece uma consistência da polpa de celulose na faixa de consistência de meio de 8 % - 16 % e de que esta quantidade adicionada, para mais do que 50 %, preferivelmente para mais do que 75 % - 90 %, é adicionada através dos referidos bocais (62) dispostos acima de um nível (liq~ lev~) de polpa de celulose estabelecido na tubulação de subida (22, 40<39>); - depois do que a polpa de celulose nesta consistência de meio é alimentada para frente para subseqüentes etapas de tratamento para a polpa de celulose por uma bomba (41) conectada para tubulação de subida (22, 40<39>) na sua extremidade inferior próxima para o fundo da tubulação de subida (22, 40<39>); - e onde a diluição na tubulação de subida (22, 40<39>) da polpa de celulose a partir de uma alta consistência de 30 % ou maior na parte superior da tubulação de subida (22, 40<39>) para uma consistência de meio de 8 % - 16 % antes que bombeamento na parte inferior da tubulação de subida (22, 40<39>) venha a acontecer exclusivamente sob a influência de efeitos hidrodinâmicos a partir da adição do fluido de diluição (liq~ dil~) através dos referidos jatos de fluido (62) e onde não estão dispostos agitadores mecânicos entre a saída do granulado seco a partir do parafuso desfibrador (8) e o subseqüente bombeamento.

Description

" MÉTODO E DISPOSITIVO PARA A MANIPULAÇÃO DE POLPA DE CELULOSE " ÁREA TÉCNICA DA PRESENTE INVENÇÃO A presente invenção diz respeito a um método para a remoção de polpa de celulose desaguada em concordância com o preâmbulo da reivindicação de patente independente 1 acompanhante e a um dispositivo para a remoção de polpa de celulose desaguada era concordância com o preâmbulo da reivindicação de patente independente 4 acompanhante.

0 ESTADO DA TÉCNICA DA PRESENTE INVENÇÃO

Em associação tanto com o alvejamento e quanto com a deslignificação de polpa de celulose em linhas de alvejamento, a polpa de celulose passa entre diferentes etapas de tratamento nas quais a polpa de celulose é submetida para o efeito de alvejamento ou para o efeito de deslignificação de vários produtos químicos de tratamento. 0 tratamento tipicamente se alterna entre etapas de tratamento alcalino e etapas de tratamento acídico nas quais seqüências típicas podem ser do tipo ECF (elemental chlorine free - cloro elementar livre, Cl, no qual dióxido de cloro pode ser utilizado) tais como seqüências O-D-E-D-E-D, O-D-PO ou seqüências do tipo TCF (totally chlorine free - cloro totalmente livre) tais como seqüências O-Z-E-P. Outras etapas de alvejamento, tais como etapas Pa e etapas H podem ser utilizadas.

As etapas de tratamento podem acontecer tanto em consistência de meio (8 % - 16 %) ou quanto em alta consistência (> 30 %), mas é vitalmente importante a lavagem depois de cada etapa de tratamento de produtos de degradação e de lignina precipitada durante a etapa de tratamento e para reduzir para um mínimo a fração remanescente de fluido, na medida que o último irá de outra maneira conduzir para um requerimento aumentado de produtos químicos de ajuste de pfí para as subseqüentes etapas de tratamento e para a transferência do precipitado de lignina e de outros produtos de degradação, etapas subseqüentes que geralmente acontecem em um pff completamente diferente.

Filtros a vácuo simples com tambores de desaguamento que estão parcíalmente (tipicamente 20 % - 40 %) imersos na suspensão de polpa de celulose que está para ser desaguada foram utilizados em determinados tipos mais velhos de etapas de lavagem depois de uma etapa de alvejamento ou de uma etapa de deslignificação. Nestes filtros a vácuo, um leito de polpa de celulose se forma espontaneamente contra a superfície exterior do tambor sob a influência de uma pressão negativa no interior do tambor, e o leito de polpa de celulose é extraído (retirado) a partir da suspensão de polpa de celulose pela rotação do tambor e é raspado com um raspador sobre a lateral do tambor que está se movimentando descendentemente. Uma consistência mais alta do que 8 % -14 % não é geralmente nunca conseguida para o leito de polpa de celulose que está para ser desaguado, devido para o grau limitado de desaguamento que é conseguido, e a polpa de celulose desaguada que é raspada pode ser prontamente formada para uma pasta fluida com uma baixa consistência novamente em uma subsequente etapa de coletagem. A técnica aqui utilizada é um grau mais baixo de desaguamento seguido pela formação de pasta fluida com um filtrado mais limpo, e isto acontece em uma série de filtros a vácuo de maneira a conseguir o efeito de lavagem requerido. Por esta razão, foi tentado conseguir um grau de desaguamento tão alto quanto possível antes que a polpa de celulose desaguada seja novamente formada para uma pasta fluida com filtrado mais limpo antes do subseqüente estágio de tratamento.

Uma máquina de lavagem dominante no mercado para linhas de alvejamento é a prensa de desaguamento convencional, ou prensa de espessamento, prensa na qual polpa é aplicada para pelo menos uma superfície exterior do tambor de desaguamento e subseqüentemente passa um mordente entre os tambores e adquire uma consistência de 30 % ou maior depois do mordente. Ura limite superior prático permanece em 35 % - 40 %, onde um grau mais alto de secura não pode ser conseguido sem afetar as propriedades de resistência das fibras negativamente. Uma prensa de lavagem representativa deste tipo está apresentada na patente norte americana número US 6.521.094. A esteira desaguada de polpa de celulose que é alimentada a partir do mordente de máquina de lavagem tem que ser primeiro desfibrada devido para o alto grau de desaguamento, desfibramento que acontece em um parafuso desfibrador. O propósito do parafuso desfibrador tem sido o de exclusivamente quebrar a esteira de polpa de celulose desaguada e alimentar esta esteira para frente para o equipamento no qual a polpa de celulose é rediluída para uma consistência que torna possível bombear esta esteira para frente para a próxima etapa de tratamento. A rediluição, por conseqüêncía, preferivelmente acontece em associação com ajustamento do pH, que depois de uma lavagem alcalina normalmente envolve a adição de acidificadores poderosos, ou a adição de água/filtrado de retorno acidica/acidico a partir das etapas de processo subseqüentes, antes da subseqüente etapa de tratamento acidico. Estas condições acidicas têm envolvido a diluição em geral estando presa bem separada a partir da lavagem alcalina precedente bem corao do parafuso desfibrador associado, na medida que a lavagem alcalina possa ser construída a partir de um material mais simples do que aquele que é normalmente requerido para máquinas de lavagem que resistem às condições acidicas. Condições acidicas requerem material que pode resistir aos ácidos, e isto é significativamente mais dispendioso do que outro material.

Na medida que a polpa de celulose na saída a partir do parafuso desfibrador possui um grau de secura extremamente alto, uma consistência de 30 % ou mais alta, a rediluição tem sido geralmente realizada em pelo menos um parafuso de diluição separado disposto depois do parafuso desfibrador onde o fluido de diluição é adicionado sob agitação intensiva a partir do parafuso de diluição de maneira a conseguir uma consistência homogênea adequada que torna o bombeamento para a próxima etapa possível. A polpa de celulose diluída que é conseguida depois do parafuso de diluição é alimentada para uma tubulação de subida no fundo da qual uma bomba está disposta. A consistência muito alta da polpa de celulose depois da etapa de desaguamento tem determinado surgimento para a crença de que a diluição para uma consistência de meio homogênea não pode acontecer a menos que a diluição venha a acontecer sob a influência de agitação intensiva a partir do parafuso de diluição. Uma consistência de 30 % ou mais alta da polpa de celulose foi experimentada como seca e compacta. Pode ser mencionado, para razões de comparação, que polpa de consistência de meio é tão compacta que é perfeitamente possível caminhar sobre esta polpa, quando se está na parte superior da faixa de consistência. A utilização de um parafuso de diluição nesta posição, entretanto, aumenta o requerimento por energia, e este aumenta custos de investimento, e estes elevam o requerimento para manutenção e isto envolve um tratamento mecânico adicional da polpa de celulose que possui uma influência negativa sobre as propriedades de resistência da polpa de celulose.

OBJETIVO E PROPÓSITO DA PRESENTE INVENÇÃO A presente invenção está intencionada para eliminar as desvantagens anteriormente mencionadas e está fundamentada sobre a constatação surpreendente de que ainda mesmo se a polpa de celulose tiver sido desaguada para determinar uma consistência muito alta, de 30 % ou mais, nenhuma agitação mecânica de qualquer forma, é requerida durante a diluição, proporcionado que o leito de polpa de celulose tenha sido desfibrado para determinar pequenos grânulos de um tamanho adequado, e proporcionado que o fluido de diluição seja adicionado uniformemente ao longo de um fluxo de polpa de celulose granulada.

Foi tornado aparente, surpreendentemente, que a polpa de celulose granulada, apesar de sua alta consistência, exibe as propriedades de uma esponja, e proporcionado que o fluido de diluição seja adicionado uniformemente para um fluxo de passagem de polpa de celulose granulada, que não está firmemente compactada (empacotada), uma diluição homogeneizada primária da polpa de celulose acontece, que é completamente adequada de maneira que esta polpa de celulose tenha a capacidade de ser bombeada para frente para a próxima etapa de alvejamento. É suficiente em experimentações de laboratório com pequenas quantidades de polpa de celulose bem granulada com uma consistência em torno de 30 % - 35 % despejar a quantidade de fluido requerida para obter a consistência requerida para um receptáculo com polpa de celulose granulada e não comprimida, e a misturação completa tendo sido homogeneizada para uma consistência uniforme depois da adição do fluido totalmente sem agitação mecânica. A observação da polpa de celulose granulada mostrou que permanecem cavidades entre os grânulos, e que o fluído rapidamente penetra entre os grânulos através do volume completo dos grânulos, depois do que os grânulos absorvem o fluido como esponjas.

Esta polpa de .celulose homogeneizada primariamente é completamente suficiente de maneira tal que esta polpa de celulose pode ser bombeada por uma bomba subseqüente, na qual uma homogeneização secundária ou suplementar acontece, e juntamente isto assegura que o mesmo grau de homogeneização pode ser obtido para a subseqüente etapa de tratamento completamente sem um parafuso de diluição. 0 principal objetivo da presente invenção é, por conseqüência, rediluir a polpa de celulose a partir de uma alta consistência de 30 % ou mais alta sem a utilização de ura parafuso de diluição e sem agitação mecânica intensiva, o que reduz perdas na resistência da polpa de celulose.

Um segundo objetivo da presente invenção é reduzir os custos de operação e os custos de manutenção para o equipamento de processo na rediluição, na medida que nenhuma operação de parafuso de diluição é necessária.

Um objetivo adicional da presente invenção é reduzir os custos de investimento do equipamento de processo. Uma redução tanto dos custos de operação e quanto dos custos de investimento no equipamento de processo introduz uma redução nos custos de manufaturaçâo de polpa de celulose alvejada para um grau equivalente, e esta economia é multiplicada pelo número de máquinas de lavagem que são utilizadas na linha de alvejamento. Nada menos do que seis máquinas de lavagem estão incluídas em uma seqüência do tipo O-D-E-D-E-D, e, por conseqüêncía, a redução nos custos pode ser significativa.

Aproximadamente, 50 kW são requeridos unicamente para a operação de um parafuso de diluição, e o custo de investimento é de aproximadamente, SEK 500.000 (500.000 coroas suecas) (dependendo em uma determinada extensão dos requerimentos em materiais, isto é, se necessitam ser resistentes ao ácido ou não).

Os custos de operação por ano em uma linha de alvejamento de seqüência do tipo O-D-E-D-E-D irão ser: 6 * 50 kW * SEK 0,20 (o preço para um operador na Suécia) * 24 horas * 350 dias (o número de dias de operação por ano, excluindo interrupções) = SEK 500.000 SEK por ano. 0 custo de investimento irá ser: 6 * SEK 500.000 = SEK 3.000.000. 0 custo de capital para uma taxa de interesse de 5 % determina um custo anual que irá ser de SEK 150.000.

Em resumo, a implementação da presente invenção envolve uma economia anual total que se aproxima de SEK 650.000 - SEK 1.000.000 incluindo os custos de manutenção e o espaço de construção (estruturas, etc.) em uma linha de alvejamento com uma capacidade de 1.000 toneladas por dia.

Adicionalmente, disponibilidade da fábrica aumenta na medida que seis máquinas de lavagem podem ser removidas, cada uma das quais possuindo um MTBF (mean time between failure - tempo médio entre falhas).

Um objetivo adicional da presente invenção é eliminar uma etapa de tratamento entre a máquina de lavagem e o subseqüente bombeamento, o que torna possível uma fábrica mais compacta e disponibiliza oportunidades para colocar as máquinas de lavagem em uma altura mais baixa acima do terreno na fábrica. As máquinas de lavagem estão normalmente colocadas em uma altura maior acima do terreno, e a polpa de celulose cai descendentemente depois de ser lavada na máquina de lavagem enquanto esta polpa de celulose passa através de várias etapas de condicionamento. Se uma destas etapas de condicionamento (tal como o parafuso de diluição) se torna desnecessária, a altura de construção pode ser reduzida, o que por sua vez determina uma economia.

Com estes objetivos, a presente invenção está caracterizada pelo fato de que está estabelecido pelas características da reivindicação de patente independente 1 acompanhante com respeito para o método em concordância com a presente invenção, e pelas características da reivindicação de patente independente 4 acompanhante com respeito para o dispositivo em concordância com a presente invenção.

DESCRIÇÃO DOS DESENHOS DA PRESENTE INVENÇÃO A Figura 1 mostra uma etapa de tratamento típica para a polpa de celulose em um reator com uma prensa de lavagem subseqüente em concordância com o estado da técnica; A Figura 2 mostra parte do sistema na Figura 1 (estado da técnica); A Figura 3 mostra um sistema de diluição em concordância com a presente invenção; A Figura 4 mostra um detalhe da Figura 3; e A Figura 5 mostra uma vista observada a partir da parte mais baixa (lado inferior) na Figura 4, observada no nível da seção A - A.

DESCRIÇÃO DETALHADA DE CONCRETIZAÇÕES PREFERIDAS DA PRESENTE INVENÇÃO A Figura 1 mostra uma etapa de tratamento convencional para a polpa de celulose, aqui posteriormente denominada "polpa". A polpa é alimentada pela bomba (1) para um misturador (2) no qual produtos químicos de tratamento necessários são adicionados. Estes produtos químicos de tratamento podem ser, por exemplo, gás oxigênio, ozônio, dióxido de cloro, cloro, peróxido, ácido puro ou um álcali adequado para uma etapa de extração, ou uma mistura destes, e possivelmente outros produtos químicos ou aditivos, tal como um agente de quelaçâo. A polpa é transportada depois da adição dos produtos químicos de tratamento necessários pelo misturador (2) para um sistema de reator (3), aqui mostrado na forma de uma torre em vaso único (3) de fluxo ascendente. 0 sistema de reator (3) pode, entretanto, ser constituído por tubulações simples ou por um ou vários reatores em série, e possivelmente com a adição em batelada de produtos químicos entre as torres naqueles casos nos quais os processos de alvejamento são compatíveis e não requerem lavagem entre as torres. A polpa tratada é alimentada depois do tratamento no sistema de reator {3) para uma calha/tubulação de subida de polpa (4), que estabelece o volume tampão e a pressão estática requeridos, para uma bomba (5) disposta no fundo da calha de polpa (4). A polpa é alimentada a partir da bomba (5) para uma máquina de lavagem (7), aqui mostrada na forma de uma prensa de lavagem com dois tambores (7a, 7b). A polpa é aplicada para os tambores, aqui na posição de relógio às 12 horas, e é conduzida pelos coletores de polpa convergentes durante a adição de fluido de lavagem (não mostrados no desenho) para um mordente de desaguamento final entre os tambores, a partir de onde uma esteira de polpa desaguada é alimentada ascendentemente para um parafuso desfibrador (8).

Os tambores na Figura 1 rotacionam em direções opostas, e a rede de polpa é desaguada através da superfície exterior do tambor enquanto a polpa é conduzida aproximadamente a 270° em torno do perímetro do tambor para o mordente. É uma vantagem se a prensa de lavagem é equivalente para aquela mostrada na patente norte americana número ÜS 6.521.094. Entretanto, qualquer outro tipo de prensa de desaguamento ou de prensa de lavagem com um tambor ou com tambores pode ser utilizada na qual uma consistência de 30 % ou maior é conseguida, por exemplo, uma prensa de lavagem com um tambor de desaguamento único e com um rolete de resistência, ou uns outros tipos de prensa de lavagem com dois tambores de desaguamento. A polpa é alimentada ascendentemente a partir do mordente na forma de uma esteira altamente comprimida (20) para um parafuso desfibrador (8), cujo eixo geométrico de desfibramento está disposto essencialmente paralelo com os eixos geométricos de rotação dos tambores. Uma pequena montagem obliqua de um máximo de 5o - 10° pode, por exemplo, estar presente se um parafuso desfibrador cônico é utilizado, onde a esteira é alimentada para uma fenda de admissão no alojamento (gabinete) exterior de um parafuso desfibrador cônico, onde a fenda de admissão permanece paralela com os eixos geométricos de rotação dos tambores. A polpa fragmentada é conduzida depois deste parafuso desfibrador (8) para fora a partir de uma saída no alojamento do parafuso desfibrador (8) no fluxo (21) para um parafuso de diluição (30) que está tracionado por um motor (31). O parafuso de diluição (30) expõe a polpa para tombamento contínuo (queda contínua) durante a adição de fluido de diluição (11¾) / e a polpa é subseqüentemente alimentada para uma tubulação de subida (40) na sua consistência finalmente condicionada. A polpa pode subseqüentemente ser bombeada a partir da tubulação de subida (40) para a próxima etapa de tratamento de tipo similar na linha de alvejamento. A Figura 2 mostra uma parte do mesmo processo em uma vista diferente na qual o parafuso desfibrador (8) está orientado na mesma direção como o parafuso de diluição (30). Neste caso, pode ser observado mais evidentemente como a esteira altamente comprimida (20) da polpa desaguada é alimentada para o parafuso desfibrador (8) . O parafuso desfibrador (8) contém um parafuso rosqueado (8a) que está tracionado por um motor (8c), e que pode estar equipado com um número de cravelhas de impacto (8b) na extremidade de seu fluxo de saída, cravelhas que adicionalmente batem e quebram a polpa desfibrada. O fluxo fragmentado (21) de partículas de polpa é alimentado para cair sob seu próprio peso para o subseqüente parafuso de diluição (30). A Figura 3 mostra o sistema de diluição em concordância com a presente invenção em uma etapa de tratamento que é de outra maneira equivalente para aquela mostrada na Figura 1. A rede de polpa desaguada, que possui uma consistência de 30 % ou maior, é alimentada neste caso no parafuso desfibrador (8) da mesma maneira como mostrado na Figura l.e na Figura 2. Entretanto, a diluição ocorre na saída a partir do parafuso desfibrador (8) em concordância com a presente invenção de uma maneira significativamente simplificada. É importante que a rede/esteira (20) de polpa, que possui uma consistência de 30 % ou maior, seja primeiro fragmentada pelo parafuso desfibrador (8) de maneira tal que a esteira (20) seja granulada para um tamanho de grânulo que possui uma distribuição normal em torno de uma dimensão na faixa de 5 mm - 40 mm. A polpa granulada é após isso alimentada a partir da saída do parafuso desfibrador (8) para cair sob seu próprio peso em uma tubulação de subida (22) conectada para a cobertura exterior do parafuso desfibrador (8) na extremidade de sua saída. 0 fluido de diluição (ligou) é subseqüentemente adicionado sob pressão para a tubulação de subida (22) através de um número de jatos de fluido dispostos em torno da periferia da tubulação de subida (22) e acima de um nível (Ligw) de polpa de celulose diluída estabelecido na tubulação de subida (22). Na concretização mostrada na Figura 3, a conexão superior (22) da tubulação de subida (22, 40') para o alojamento do parafuso desfibrador (8) possui um diâmetro menor do que aquele da parte inferior (40') que permanece abaixo. 0 princípio é o de que a polpa cai sob a influência da gravidade abaixo através das partes (22, 40') da tubulação de subida, e para a sua parte inferior (40') é determinado um diâmetro maior de maneira a ter a capacidade de estabelecer um volume tampão adequado antes do bombeamento com a bomba (41') em um determinado nível de polpa [LiqiEv) na tubulação de subida (22, 40'). A quantidade de fluido de diluição (LiqDIL) adicionado estabelece uma consistência da polpa de celulose na faixa de consistência de meio de 8 % - 16 %, que é uma consistência que possibilita para que a polpa seja enviada para frente utilizando uma bomba MC. A quantidade de fluido de diluição (LiqDUl) que é requerida de maneira a estabelecer a consistência na qual a polpa é subseqüentemente bombeada é constituído para mais do que 75 % - 90 % do fluido que é adicionado nos referidos bocais dispostos acima do nível que tinha sido estabelecido na tubulação de subida. Uma determinada quantidade de produtos químicos, tais como acidificadores/álcalis ou agentes de quelação podem ser adicionados no fundo da tubulação de subida (22/40'), mas a principal diluição acontece com o fluido de diluição acima do nível de polpa {LiqLEV) estabelecido na tubulação de subida (22/40'). A polpa de celulose nesta consistência de meio é alimentada pela bomba (41) para frente a partir da extremidade inferior da tubulação de subida para subseqüentes etapas de tratamento para a polpa de celulose. A diluição da polpa a partir de uma alta consistência de 30 % ou maior na parte superior da tubulação de subida para uma consistência de meio de 8 % - 16 % antes que o bombeamento a partir da parte inferior da tubulação de subida acontece desta maneira exclusivamente sob a influência de efeitos hidrodinâmícos a partir da adição do fluido de diluição (LiqD1L) através dos referidos bocais. A Figura 3 e na Figura 4 mostram uma concretização da maneira na qual a adição do fluido de diluição pode ser realizada. 0 fluido de diluição é adicionado por uma bomba para uma câmara de distribuição comum (60) que está concentricamente disposta em torno da tubulação de subida (22). A bomba pressuriza o fluido para um nível adequado, uma pressão em excesso de aproximadamente 0,1 bar - 0,8 bar. Alternativamente, bocais de alta pressão podem ser utilizados, que finamente distribuem o fluido de diluição na forma de plumas em leque de fluido, orientadas em um ângulo adequado relativamente para a vertical, um ângulo adequado sendo de 30° - 90°.

Um número de bocais (62) estão dispostos no fundo da câmara de distribuição (60) orientados obliquamente descendentemente, na direção de fluxo do granulado, e internamente em direção ao centro do fluxo. A quantidade de obliquidade na montagem é de aproximadamente 45° ± 15° relativamente para a vertical. A orientação oblíqua descendente é favorável para conseguir uma influência de ejeção sobre o fluxo do granulado, e para evitar o risco de que o fluido de diluição se espalhe (seja borrifado) ascendentemente na tubulação de subida.

Um número de bocais, pelo menos quatro, estão dispostos em torno da tubulação de subida (22/40'), preferivelmente com distâncias iguais entre estes bocais. Com uma tubulação de subida (22) possuindo um diâmetro de 800 mm - 1.500 mm, é apropriado que 10 bocais - 40 bocais estejam dispostos em torno da periferia da tubulação de subida. É apropriado que a distância entre bocais vizinhos na periferia da tubulação de subida seja de menos do que 50 mm - 300 mm. Se bocais de alta pressão com plumas configuradas em leque são utilizados, os bocais podem estar dispostos com uma distância maior entre bocais vizinhos. É importante que o fluido de diluição seja adicionado uniformemente em torno da circunferência completa do fluxo de granulado e em uma pressão suficientemente alta de maneira a penetrar para o centro do fluxo de granulado. A seleção da pressão é um ajustamento realizado em terrenos da engenharia, considerando as propriedades dos bocais efetivos utilizados. A presente invenção pode ser modificada de um número de maneiras dentro do escopo das subsequentes reivindicações de patente acompanhantes. O bocal (62) para a adição de fluido de diluição pode, por exemplo, ser idealizado como um simples furo perfurado através de uma lâmina de parede espessa, de espessura de pelo menos 8 m -10 mm. Entretanto, bocais especialmente projetados são preferidos para a penetração otimizada do fluxo de granulado e para a distribuição uniforme em torno da circunferência completa do fluxo de granulado, bocais que preferivelmente geram plumas configuradas em leque de fluido. A adição de fluido de diluição pode também acontecer em uma pressão suficientemente alta de maneira que o fluido de diluição mais forma uma névoa muito finamente dividida na região que a polpa granulada passa. A adição de fluido de diluição acontece na concretização preferida em associação com um aumento na área da tubulação de subida (22) para uma parte inferior (40') da tubulação de subida possuindo um diâmetro maior, mas não é necessário que a adição aconteça em associação com um aumento em área da tubulação de subida (22), Uma pequena quantidade pode também ser adicionada na extremidade de saída do parafuso desfibrador, com o fluxo de adição direcionado abaixo em direção da tubulação de subida. Mas, a diluição é para acontecer primordialmente através do efeito de misturação hidrodinâraico a partir da adição do fluido de diluição para o fluxo de granulado.

Como já anteríormente mencionado, embora a presente invenção tenha sido descrita com referência para as concretizações preferidas, deverá ser evidentemente observado por aqueles especializados no estado da técnica que a presente invenção não é para ser considerada como estando limitada para qualquer concretização específica como aqui anteriormente descrita, mas certamente, um número de variações e de modificações adicionais em muitas outras formas são possíveis dentro do escopo das subsequentes reivindicações de patente acompanhantes.

Claims (7)

1. I. Método· para a remoção de polpa de celulose desaguada a partir de uma prensa de desaguamento (7) que preferivelmente também contém detritos de lavagem, cuja polpa é aplicada a pelo menos uma superfície exterior de dois tambores de desaguamento rotativos em contracorrente (7a,7b} com uma consistência inicial da polpa de celulose na faixa de 4% a 121 e em que a polpa de celulose depois do mordente de desaguamento final da prensa de desaguamento (7) è alimentada a partir do mordente na fo^rma de uma esteira desaguada contínua (20) que mantém uma consistência de 301 ou mais alta, e em conexão direta para a remoção da esteira, a esteira sendo alimentada perpendicularmente para um parafuso desfibrador (8) cujo eixo geométrico de desfíbramento está disposto esa^.'.cialmente paralelo aos eixos geométricos de rotação dos tambores (7a,7b), e o parafuso desfibrador (8) possui, pelo menos em uma extremidade, uma cobertura exterior circundante cora uma saída para a polpa de celulose finamente dividida desfibrada, caracterizado pelo fato de que compreende as etapas de: dividir finamente a esteira pelo desfíbramento do parafuso desfibrador (8) de maneira tal que a polpa de celulose é granulada para um tamanho que está normalmente distribuído em torno de uma dimensão na faixa de 5 mm a 40 mm; alimentar a polpa de celulose granulada a partir da salda do parafuso desfibrador (8) para cair livremente em uma tubulação de subida (22,40') conectada na extremidade de saída da cobertura exterior (23) do parafuso desfibrador (B); e adicionar fluido de diluição (LiqDIL) sob pressão para dentro da tubulação de subida (22,40') através de um número de jatos de fluído (62) dispostos em. torno da periferia da tubulação de subida (22,40') e acima de um nível ÍLiqLEV) de polpa de celulose estabelecido na tubulação de subida (22, 40'); onde a quantidade de fluido de diluição adicionado (Ligou,) estabelece uma consistência da polpa de celulose na faixa de consistência de meio de 81 a 16% e de que esta quantidade adicionada, para mais do que 75% a 901, é adicionada através dos jatos de fluido (62) dispostos acima de um nível [LiqiEV) de polpa de celulose estabelecido na tubulação de subida (22,40'); depois do que a polpa de celulose é alimentada nesta consistência de meio em diante para as etapas subsequentes de tratamento para a polpa de celulose pelo bombeamento a partir da extremidade inferior da tubulação de subida (22, 40' í; de modo que a diluição na tubulação de subida (22,40') da polpa de celulose a partir de uma alta consistência de 30% ou maior na parte superior da tubulação de subida (22,40') para uma consistência de meio de 8% a 16% antes do bombeamento na parte inferior da tubulação de subida (22,40') ocorra exclusivamente sob a influência de efeitos hidrodínâmicos a partir da adição do fluido de diluição (LíqDIx,} através dos jatos de fluído (62) e onde não estão dispostos agitadores mecânicos entre a salda do gra- nulado seco a partir do parafuso desfibrador (8) e o subsequente bombeamento.
2. 2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a etapa de adicionar o fluido de diluição (Ligjpjjd a partir dos jatos de fluido (62) relevantes ocorre na forma de jatos de fluído (62) pressurizados direcionados obliquamente descendentemente na direção de queda da polpa de celulose e de que a distância entre bocais vizinhos na periferia da tubulação de subida (22,40') ê de menos do que 50 mm a 300 'mm observada na direção da periferia da tubulação de subida (22,40').
3. 3. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que os jatos de fluido· (62) estão direcionados em um ângulo relativo para a vertical e a direção de queda do granulado de 45° ± 15°.
4. 4. Dispositivo para a remoção de polpa de celulose desaguada a partir de uma prensa de desaguamento (7) cuja polpa é aplicada a uma superfície exterior relevante de dois tambores de desaguamento rotativos em contracorrente (7a,7b) com uma consistência inicial da polpa de celulose na faixa de 4% a 12% e em que a polpa de celulose, depois do raordente de desaguamento final da prensa de desaguamento (7), é alimentada a partir do mordente na forma de uma esteira desaguada continua (20) que mantém uma consistência de 30% ou mais alta, e em conexão direta para a remoção da esteira, a esteira sendo alimentada perpendicularmente para um parafuso desfibrador (8) cujo eixo geométrico de des f i-bramento está disposto essencialmente paralelo aos eixos geométricos de rotação dos tambores (7a,7b), e o parafuso desfibrador {83 possui, pelo menos em uma extremidade, uma cobertura exterior circundante com uma saída para a polpa de celulose finamente dividida desfibrada, caracterizado pelo fato de que: a esteira é fínamente dividida pelo desf ibramento· do parafuso desf ibrador (8) de maneira tal que a polpa de celulose é granulada para um tamanho· que está normalmente distribuído em torno de uma dimensão na faixa de 5 mm a 40 mm; a polpa de celulose granulada a partir da saida do parafuso desfibrador {8} é alimentada para cair livremente em uma tubulação de subida (22,40') conectada na extremidade de saída da cobertura exterior (23) do parafuso desfibrador (8) ; e o fluido· de diluição (L±qDIi) é adicionado sob pressão dentro da tubulação de subida (22,40') através de um número de bocais (62) dispostos em torno da periferia da tubulação de subida (22,40') e acima de um nível {Líq^Ev3 de polpa de celulose diluída estabelecido na tubulação de subida (22,40'); em que a quantidade de fluido de diluição adicionado {Liq^xi) estabelece uma consistência da polpa de celulose na faixa de consistência de meio· de 8% a 16% e de que esta quantidade adicionada, para mais do que 50%, preferivelmente para mais do que 75% a 90%, é adicionada através dos bocais (62) dispostos acima de um nível {LiqLEV) estabelecido na tubulação de subida (22,40'3; depoüs do que a polpa de celulose nesta consistência de meio é alimentada a diante para subsequentes etapas de tratamento para a polpa de celulose por uma bomba {41} conectada na tubulação de subida (22,40') na sua extremidade inferior próxima ao fundo da tubulação de subida (22,40'}; e em que a diluição na tubulação de subida [22, 40') da polpa de celulose a partir de uma alta consistência de 30% ou maior na parte superior da tubulação de subida (22,40') para uma consistência de meio de 81 a 6' antes do bombeamento na parte inferior da tubulação de subida (22,40') ocorrer exclusivamente sob a influência de efeitos hidrodinãmicos a partir da adição do fluido de diluição {LiqonJ através dos bocais (62} e sem a utilização de agitadores mecânicos na. tubulação de subida {22,40').
5. 5. Dispositivo, de acordo· com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que pelo· menos quatro bocais estão dispostos em torno da periferia da tubulação de subida (22,40'), onde a distância entre bocais {62) vizinhos é de menos do que 50 mm a 300 mm.
6. 6. Dispositivo, de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que cada bocal está direcionado na direção do centro da tubulação de subida (22,40') e obliquamente descendentemente em um ângulo relativo para a vertical e a direção de queda do granulado de 45° ± 15°.
7. 7. Dispositivo, de acordo com. a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que todos os bocais {62) estão conectados a uma câmara de distribuição comum {60) para fluido de diluição (Ligou) , que está pressurizada com um recurso de elevação de pressão (61),