BR112020018594A2 - Método para fabricação de chapa de aço elétrico de grão orientado e chapa de aço elétrico de grão orientado - Google Patents

Método para fabricação de chapa de aço elétrico de grão orientado e chapa de aço elétrico de grão orientado Download PDF

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BR112020018594A2
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sheet
grain
annealing
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BR112020018594-9A
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Nobusato Morishige
Kazuhiko Fukutani
Takashi Kataoka
Haruhiko ATSUMI
Yasuhiro Mayumi
Toshiya Takechi
Naoto MASUMITSU
Tomoya SUENAGA
Masamitsu Kubota
Hideyuki Hamamura
Original Assignee
Nippon Steel Corporation
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Abstract

método para fabricação de chapa de aço elétrico de grão orientado e chapa de aço elétrico de grão orientado. um método para fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com um aspecto da presente invenção inclui uma etapa de obtenção de uma chapa de aço laminada a quente realizando a laminação a quente em uma placa contendo uma composição de componente predeterminada com um restante incluindo fe e impurezas, uma etapa de obtenção de uma chapa recozida laminada a quente realizando o recozimento de chapa laminada a quente quando necessário, uma etapa de realização de decapagem para obter uma chapa decapada, uma etapa de realização de laminação a frio para obter uma chapa de aço laminada a frio, uma etapa de realização de recozimento de recristalização primário, uma etapa de aplicação de um agente de separação de recozimento incluindo mgo a uma superfície e, em seguida, realização de recozimento final para obter uma chapa recozida final e uma etapa de aplicação de um revestimento isolante e, em seguida, realização de recozimento de achatamento.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MÉTODO
PARA FABRICAÇÃO DE CHAPA DE AÇO ELÉTRICO DE GRÃO ORIENTADO E CHAPA DE AÇO ELÉTRICO DE GRÃO ORIENTADO". Campo Técnico da Invenção
[0001] A presente invenção se refere a um método para a fabrica- ção de uma chapa de aço elétrico de grão orientado e uma chapa de aço elétrico de grão orientado.
[0002] A prioridade é reivindicada no Pedido de Patente Japonesa nº 2018-052899, depositado em 20 de março de 2018, cujo teor está incorporado aqui por referência. Técnica Relacionada
[0003] Uma chapa de aço elétrico de grão orientado é uma chapa de aço que contém 2% em massa a 5% em massa de Si e na qual as orientações dos grãos de cristal na chapa de aço são altamente inte- gradas ao longo de uma orientação (110) <001> chamada de Orienta- ção de Goss. Chapas de aço elétrico de grão orientado têm excelentes características magnéticas e são usadas como materiais de núcleo e semelhantes de indutores estacionários, tais como transformadores.
[0004] Para tais chapas de aço elétrico de grão orientado, uma variedade de esforços de desenvolvimento está em andamento a fim de melhorar as características magnéticas. Particularmente, em res- posta ao recente pedido de economia de energia para chapas de aço elétrico de grão orientado, houve uma demanda por uma redução adi- cional nas perdas de ferro.
[0005] Na fabricação de uma chapa de aço elétrico de grão orien- tado, as orientações dos cristais são controladas por meio de um fe- nômeno catastrófico de crescimento de grãos denominado recristaliza- ção secundária. No entanto, a fim de controlar adequadamente as ori- entações do cristal por recristalização secundária, é importante contro- lar adequadamente a recristalização primária realizada antes da recris-
talização secundária.
[0006] Por exemplo, o Documento de Patente 1 descreve uma técnica para diminuir o valor de perda de ferro de uma chapa de aço elétrico de grão orientado controlando o tempo de retenção em um processo de aumento de temperatura para recozimento de recristali- zação primário e os intervalos de um tratamento de refinamento de domínio magnético. O Documento de Patente 2 descreve uma técnica para diminuir o valor de perda de ferro de uma chapa de aço elétrico de grão orientado controlando a condição de formação de um revesti- mento isolante que confere uma força de tração a uma chapa de aço elétrico de grão orientado. O Documento de Patente 3 descreve uma técnica para fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado ten- do uma perda de ferro diminuída em todo o comprimento de uma bo- bina, controlando um padrão de calor em um processo de aumento de temperatura para recozimento de recristalização primário. O Documen- to de Patente 4 descreve uma técnica para diminuir o valor de perda de ferro de uma chapa de aço elétrico de grão orientado controlando estritamente o tamanho de grão médio de grãos de cristal após a re- cristalização secundária e o ângulo de desvio de uma orientação ideal. Documento da técnica anterior Documento de Patente
[0007] Documento de Patente 1 Pedido de Patente japonesa não examinada, primeira publicação nº 2014-194073
[0008] Documento de Patente 2 Publicação internacional PCT Nº WO?2013 / 175733
[0009] Documento de Patente 3 Publicação Internacional PCT Nº WOZ2014 / 049770
[0010] Documento de Patente 4 Pedido de Patente Japonesa Não Examinada, Primeira Publicação No. H7-268567
Descrição da invenção Problemas a serem resolvidos pela invenção
[0011] Conforme descrito no Documento de Patente 3, é confirma- do que, no processo de aumento de temperatura para recozimento de recristalização primário, as características magnéticas da chapa de aço elétrico de grão orientado podem ser melhoradas aumentando ra- pidamente a temperatura de 500ºC a 600ºC em 100ºC/s ou mais.
[0012] No entanto, em Documentos de Patente 1 a 4, não há estu- dos a respeito da influência nas características magnéticas da chapa de aço elétrico de grão orientado gerada no caso de aumentar ainda mais a velocidade de aumento de temperatura para o rápido aumento de temperatura no recozimento de recristalização primário.
[0013] O rápido aumento da temperatura no recozimento de recris- talização primário aumenta uma variação no valor de perda de ferro da chapa de aço elétrico de grão orientado entre as bobinas. Portanto, no caso de aumentar rapidamente a temperatura em uma velocidade de aumento de temperatura mais rápida do que na técnica relacionada, há um caso em que uma chapa de aço elétrico de grão orientado com uma baixa perda de ferro não pode ser obtida dependendo de outras condições para o recozimento de recristalização primário e as condi- ções para as etapas na fase posterior.
[0014] A presente invenção foi feita em consideração ao problema acima descrito ou similar, e um objetivo da presente invenção é forne- cer um método novo e melhorado para a fabricação de uma chapa de aço elétrico de grão orientado capaz de fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo uma perda de ferro menor no caso de aumentar rapidamente a temperatura da chapa de aço elétrico de grão orientado em uma velocidade de aumento de temperatura mais rápida do que na técnica relacionada em recozimento de recristalização pri- mário e uma chapa de aço elétrico de grão orientado fabricada usando o método de fabricação descrito acima. Meios para resolver o problema
[0015] Um sumário da presente invenção é descrito abaixo.
[0016] [1] Um método para a fabricação de uma chapa de aço elé- trico de grão orientado de acordo com um aspecto da presente inven- ção inclui: uma etapa de aquecimento de uma chapa tendo uma composição de componente contendo, % em massa, C: 0,02% ou mais e 0,10% ou menos, Si: 2,5% ou mais e 4,5% ou menos, Mn: 0,01% ou mais e 0,15% ou menos, S e Se no total: 0,001% ou mais e 0,050% ou menos, Al solúvel em ácido: 0,01% ou mais e 0,05% ou menos, N: 0,002% ou mais e 0,015% ou menos, Cu: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Sn: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Ni: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Cr: 0% ou mais e 0,30% ou menos, e Sb: 0% ou mais e 0,30% ou menos, com um restante incluindo Fe e impurezas de 1.280ºC a 1.450ºC e re- alização de laminação a quente para obter uma chapa de aço lamina- da a quente, uma etapa de realizar decapagem na chapa de aço lamina- da a quente para obter uma chapa decapada, ou realizar o recozimen- to da chapa laminada a quente na chapa de aço laminada a quente para obter uma chapa recozida laminada a quente e decapagem na chapa recozida laminada a quente para obter uma chapa decapada; uma etapa de realização da laminação a frio na chapa de- capada para obter uma chapa de aço laminada a frio; uma etapa de realização do recozimento de recristalização primário na chapa de aço laminada a frio; uma etapa de aplicação de um agente de separação de re- cozimento incluindo MgO em uma superfície da chapa de aço lamina- da a frio após o recozimento de recristalização primário e, em seguida, realizar o recozimento final para obter uma chapa recozida final; e uma etapa de aplicação de um revestimento isolante à cha- pa recozida final e, em seguida, realizar o recozimento de achatamen- to, em que, na decapagem, uma quantidade de espessura de chapa diminuída da chapa de aço laminada a quente ou da chapa re- cozida laminada a quente é de 5 um ou mais e 150 um ou menos, em um rápido aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário, uma temperatura de ponto de orvalho de uma atmosfera é 0ºC ou inferior, uma velocidade média de aumento de temperatura Va (ºC/s) em uma faixa de temperatura de 550ºC a 700ºC é 400 < Va < 3000, uma força de tração Sa (N/mm?) transmitida em uma direção de deslocamento da chapa de aço laminado a frio é 1,96 < Sa < (25,5 - 0,0137 x Va) no caso de Va < 1000 e a força de tração Sa é 1,96 < Sa < 11,8 no caso de V> 1000, e no recozimento de achatamento, uma temperatura Af (*C) a ser alcançada durante o recozimento é 800 < Af < 950, um tempo de retenção Tf (s) a 800ºC ou superior é 10 < Tf < 100 e uma força de tensão de chapa de aço Cf (N/mm?) transmitida na direção de deslo- camento da chapa da chapa recozida final durante o recozimento de achatamento é 3,92 < Cf < 11,8.
[0017] [2] O método para a fabricação de uma chapa de aço elétri- co de grão orientado de acordo com [1], em que a composição do componente da placa pode con- ter, % em massa, um ou mais de Cu: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos,
Sn: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, Ni: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, Cr: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, e Sb: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos.
[0018] [3] Uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com outro aspecto da presente invenção tendo: uma chapa de aço de silício, um revestimento de forsterita disposto na chapa de aço de silício, e uma película isolante disposta no revestimento de forsterita, em que a chapa de aço de silício tem uma composição de componente contendo, % em massa, Si: 2,5% ou mais e 4,5% ou menos, Mn: 0,01% ou mais e 0,15% ou menos, C: 0% ou mais e 0,0050% ou menos, S e Se no total: 0% ou mais e 0,005% ou menos, Al solúvel em ácido: 0% ou mais e 0,01% ou menos, N: 0% ou mais e 0,005% ou menos Cu: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Sn: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Ni: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Cr: 0% ou mais e 0,30% ou menos, e Sb: 0% ou mais e 0,30% ou menos, com um restante incluindo Fe e impurezas, um tamanho de grão médio de grãos recristalizados secun- dários na chapa de aço de silício é de 10 mm ou mais e 50 mm ou menos, e a chapa de aço elétrico de grão orientado tem uma espessura de chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm Ou menos,
uma perda de ferro Wp de 0,800 W/kg ou menos em termos de W17/50, Wp/Wd de 1,03 ou mais e 1,15 ou menos em termos de W 17/50, o WpAWd sendo uma relação da perda de ferro Wp para uma perda de ferro Wd no caso de ser refinado no domínio magnético, e um valor de densidade de fluxo magnético B8 de 1,930 T ou mais.
[0019] [4] A chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com [3], em que a composição do componente da chapa de aço de silício pode conter, % em massa, um ou mais de Cu: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, Sn: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, Ni: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, Cr: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, e Sb: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos. Efeitos da invenção
[0020] De acordo com um aspecto da presente invenção, é possí- vel fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado com uma perda de ferro menor. Especificamente, de acordo com um aspecto da presente invenção, após o recozimento de recristalização primário, os grãos de cristal em uma orientação Goss tendo características magné- ticas favoráveis aumentam e, desse modo, é possível fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado em que os diâmetros dos grãos de cristal são diminuídos, enquanto melhora o grau de integra- ção dos grãos de cristal após recristalização secundária na orientação de Goss. Portanto, é possível fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo um valor de perda de ferro ainda mais reduzido. Além disso, de acordo com outro aspecto da presente invenção, é possível fornecer uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo uma perda de ferro diminuída, mesmo quando um tratamento de refi- namento do domínio magnético não é realizado. Breve descrição do desenho
[0021] A Fig. 1 é um gráfico obtido indicando uma velocidade mé- dia de aumento de temperatura Va ao longo do eixo horizontal, indi- cando uma força de tração de chapa de aço Sa ao longo do eixo verti- cal e plotando os resultados dos exemplos mostrados na Tabela 1. Modalidades da invenção
[0022] A seguir, uma modalidade preferida da presente invenção será descrita em detalhes. No entanto, a presente invenção não está limitada apenas a uma configuração descrita na presente modalidade e pode ser modificada de uma variedade de maneiras dentro do esco- po da presente invenção.
[0023] Como um resultado de estudos intensivos a respeito de uma chapa de aço elétrico de grão orientado e um método para fabri- car a chapa de aço elétrico de grão orientado, a fim de melhorar as características magnéticas da chapa de aço elétrico de grão orientado, os presentes inventores descobriram o seguinte.
[0024] Os presentes inventores descobriram que uma diminuição no valor de perda de ferro de uma chapa de aço elétrico de grão orien- tado que os presentes inventores desejam pode ser realizada pela primeira vez ajustando a velocidade de aumento de temperatura no recozimento de recristalização primário para 400ºC/s ou mais, contro- lando a atmosfera e a força de tração da chapa de aço durante o rápi- do aumento de temperatura e, além disso, controlar estritamente a quantidade de diminuição da espessura da chapa no momento da rea- lização da decapagem em uma chapa de aço laminada a quente (ou uma chapa recozida laminada a quente) e as condições no recozimen- to de achatamento.
[0025] O recozimento de achatamento refere-se a uma etapa de recozimento de aplicação de um revestimento isolante a uma chapa de aço e, em seguida, realizar o cozimento do revestimento isolante apli- cado e o achatamento da chapa de aço ao mesmo tempo.
[0026] Tendo em consideração o conhecimento acima descrito, os presentes inventores descobriram a presente invenção. O sumário da presente invenção é como descrito abaixo.
[0027] Um método para a fabricação de uma chapa de aço elétrico de grão orientado, incluindo: uma etapa de aquecimento de uma chapa tendo uma composição de componente contendo, % em massa, C: 0,02% ou mais e 0,10% ou menos, Si: 2,5% ou mais e 4,5% ou menos, Mn: 0,01% ou mais e 0,15% ou menos, S e Se no total: 0,001% ou mais e 0,050% ou menos, Al solúvel em ácido: 0,01% ou mais e 0,05% ou menos, N: 0,002% ou mais e 0,015% ou menos, Cu: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Sn: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Ni: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Cr: 0% ou mais e 0,30% ou menos, e Sb: 0% ou mais e 0,30% ou menos, com um restante incluindo Fe e impurezas de 1.280ºC a
1.450ºC e realização de laminação a quente para obter uma chapa de aço laminada a quente, uma etapa de realizar decapagem na chapa de aço lamina- da a quente para obter uma chapa decapada, ou realizar o recozimen- to da chapa laminada a quente na chapa de aço laminada a quente para obter uma chapa recozida laminada a quente e decapagem na chapa recozida laminada a quente chapa para obter uma chapa deca- pada;
uma etapa de realização da laminação a frio na chapa de- capada para obter uma chapa de aço laminada a frio; uma etapa de realização do recozimento de recristalização primário na chapa de aço laminada a frio; uma etapa de aplicação de um agente de separação de re- cozimento incluindo MgO a uma superfície da chapa de aço laminada a frio após o recozimento de recristalização primário e, em seguida, realizar o recozimento final para obter uma chapa recozida final; e uma etapa de aplicação de um revestimento isolante à cha- pa recozida final e, em seguida, realizar o recozimento de achatamen- to, em que, na decapagem, a quantidade de diminuição da es- pessura da chapa da chapa de aço laminada a quente ou da chapa recozida laminada a quente é de 5 um ou mais e 150 um ou menos, em um rápido aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário, uma temperatura de ponto de orvalho de uma atmosfera é 0ºC ou inferior, uma velocidade média de aumento de temperatura Va (ºC/s) em uma faixa de temperatura de 550ºC a 700ºC é 400 < Va < 3000, uma força de tração Sa (N/mm?) transmitida em uma direção de deslocamento da chapa de aço laminado a frio é 1,96 < Sa < (25,5 - 0,0137 x Va) no caso de Va < 1000 e a tração a força Sa é 1,96 < Sa < 11,8 no caso de V> 1000, e no recozimento de achatamento, uma temperatura Af (*C) a ser alcançada durante o recozimento é 800 < Af < 950, um tempo de retenção Tf (s) em 800ºC ou superior é 10 < Tf < 100, e uma força de tração da chapa de aço Cf (N/mm?) transmitida em uma direção de deslocamento da chapa da chapa recozida final durante o recozimento de achatamento é 3,92 < Cf < 11,8.
[0028] Além disso, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, o tamanho de grão médio de grãos recristalizados secundários em uma chapa de aço de silício é de mm ou mais e 50 mm ou menos, a espessura da chapa é de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos, uma perda de ferro Wp no caso de não realizar um tratamento de refinamento de domínio magnético é 0,800 W/kg ou menos em termos de W7/50, Wp/Wd que é a relação de Wp para uma perda de ferro Wd em o caso de realização do tratamen- to de refinamento do domínio magnético é 1,03 ou mais e 1,15 ou me- nos em termos de Wi7'50, e o valor de densidade de fluxo magnético B8 é 1,930 T ou mais. Como tal, na chapa de aço elétrico de grão ori- entado de acordo com a presente modalidade, Wp/Wd é pequeno. |s- so ocorre porque a perda de ferro da chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade é eficientemente di- minuída e, portanto, o efeito do tratamento de refinamento do domínio magnético para diminuir a perda de ferro é pequeno. Ou seja, na cha- pa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente moda- lidade, a perda de ferro é suficientemente diminuída, mesmo quando um tratamento de refinamento de domínio magnético não é realizado.
[0029] O tratamento de refinamento do domínio magnético é capaz de diminuir o valor de perda de ferro da chapa de aço elétrico de grão orientado, porém aumenta o ruído em transformadores nos quais a chapa de aço elétrico de grão orientado é usada como material do nú- cleo. Portanto, de acordo com a chapa de aço elétrico de grão orienta- do de acordo com a presente modalidade, é possível diminuir o ruído enquanto melhora as características magnéticas de um transformador.
[0030] Daqui em diante, o método para fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade será especificamente descrito.
[0031] Em primeiro lugar, a composição do componente da placa usada na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade será descrita. Daqui em diante, a menos que se-
ja descrito de outra forma, o sinal "%" indica "% em massa". As faixas de limitação numérica descritas abaixo incluem o valor de limite inferior e o valor de limite superior nas faixas. Os valores numéricos expressos usando “mais do que” ou “menos do que” não estão incluídos em in- tervalos numéricos. O sinal “%” referente à composição química da chapa de aço indica “% em massa”, e o sinal “%” referente à composi- ção do gás indica “% em vol”.
[0032] A quantidade de carbono (C) é 0,02% ou mais e 0,10% ou menos. C tem uma variedade de funções e, no caso em que a quanti- dade de C é menor do que 0,02%, os diâmetros dos grãos de cristal tornam-se excessivamente grandes durante o aquecimento da placa, o que aumenta o valor de perda de ferro da chapa de aço elétrico de grão orientado. No caso em que a quantidade de C é maior do que 0,10%, no momento da descarburação após a laminação a frio, o tem- po de descarburação torna-se longo e o custo de fabricação aumenta. Além disso, em um caso onde a quantidade de C é maior do que 0,10%, a descarburação tende a se tornar incompleta, e há um caso em que a chapa de aço elétrico de grão orientado causa envelheci- mento magnético. Portanto, a quantidade de C é 0,02% ou mais e 0,10% ou menos. A quantidade é de preferência 0,05% ou mais e 0,09% ou menos.
[0033] A quantidade de silício (Si) é 2,5% ou mais e 4,5% ou me- nos. O Si aumenta a resistência elétrica da chapa de aço, diminuindo assim a perda por corrente de vento da chapa de aço elétrico de grão orientado e diminuindo a perda de ferro. Em um caso onde a quanti- dade de Si é menor do que 2,5%, torna-se difícil diminuir suficiente- mente a perda de corrente de vento da chapa de aço elétrico de grão orientado. No caso em que a quantidade de Si é maior do que 4,5%, a trabalhabilidade da chapa de aço elétrico de grão orientado é degra- dada. Portanto, a quantidade de Si é 2,5% ou mais e 4,5% ou menos.
A quantidade é de preferência 2,7% ou mais ou 4,0% ou menos.
[0034] A quantidade de manganês (Mn) é de 0,01% ou mais e 0,15% ou menos. Mn forma MnS, MnSe e similar que são inibidores que determinam a recristalização secundária. No caso em que a quan- tidade de Mn é menor do que 0,01%, a quantidade absoluta de MnS e Mn$Se que causa a recristalização secundária carece e não é possível controlar preferencialmente as orientações. No caso em que a quanti- dade de Mn é maior do que 0,15%, a formação de uma solução sólida de Mn torna-se difícil durante o aquecimento da placa, não sendo pos- sível controlar preferencialmente um inibidor. Além disso, em um caso em que a quantidade de Mn é maior do que 0,15%, os tamanhos de precipitação de MnS e MnSe que são inibidores tendem a engrossar, a distribuição de tamanho ideal como um inibidor é prejudicada e não é possível controlar preferencialmente orientações. Portanto, a quanti- dade de Mn é 0,01% oumais e 0,15% ou menos. A quantidade é de preferência 0,03% ou mais ou 0,13% ou menos.
[0035] A quantidade de enxofre (S) e selênio (Se) é 0,001% ou mais e 0,050% ou menos no total. S e Se formam os inibidores junta- mente com Mn. S e Se podem estar contidos na placa, porém pelo menos um precisa estar contido na placa. No caso em que o total das quantidades de S e Se é menor do que 0,001% ou superior a 0,050%, um efeito inibidor suficiente não pode ser obtido e não é possível con- trolar preferencialmente as orientações. Portanto, a quantidade de S e Se é 0,001% ou mais e 0,050% ou menos no total. A quantidade é de preferência 0,005% ou mais ou 0,040% ou menos.
[0036] A quantidade de alumínio solúvel em ácido (Al solúvel em ácido) é 0,01% ou mais e 0,05% ou menos. O Al solúvel em ácido for- ma um inibidor necessário para a fabricação de chapas de aço elétrico de grão orientado com uma alta densidade de fluxo magnético. No ca- so em que a quantidade de Al solúvel em ácido é menor do que
0,01%, a força do inibidor falta e não é possível controlar preferencial- mente as orientações. No caso em que a quantidade de Al solúvel em ácido é maior do que 0,05%, o AIN precipitado como um inibidor torna- se mais grosso, a força do inibidor diminui e não é possível controlar preferencialmente as orientações. Portanto, a quantidade de Al solúvel em ácido é 0,01% ou mais e 0,05% ou menos. A quantidade é de pre- ferência 0,02% ou mais ou 0,04% ou menos.
[0037] A quantidade de nitrogênio (N) é 0,002% ou mais e 0,015% ou menos. N forma AIN que é um inibidor junto com o Al solúvel em ácido. No caso em que a quantidade de N não está na faixa acima descrita, um efeito inibidor suficiente não pode ser obtido, e não é pos- sível controlar preferencialmente as orientações. Portanto, a quantida- de de N é 0,002% ou mais e 0,015% ou menos. A quantidade é de preferência 0,005% ou mais ou 0,012% ou menos.
[0038] O restante da placa usada para fabricar a chapa de aço elé- trico de grão orientado de acordo com a presente modalidade é Fe e impurezas. A placa usada para fabricar a chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade pode conter, além dos elementos descritos acima, qualquer um ou mais de Cu, Sn, Ni, Cr e Sb como um elemento que estabiliza a recristalização secun- dária em vez de algum de Fe que é o restante. Não é necessário limi- tar o valor de limite inferior desses elementos seletivos, e o valor de limite inferior pode ser 0%.
[0039] A quantidade de cada um de Cu, Sn, Ni, Cr e Sb pode ser 0,01% ou mais e 0,30% ou menos. Em um caso onde a quantidade de mesmo um elemento entre esses elementos é de 0,01% ou mais, é possível obter suficientemente um efeito para estabilizar a recristaliza- ção secundária, e é possível diminuir ainda mais o valor de perda de ferro da chapa de aço elétrico de grão orientado. No caso em que a quantidade de mesmo um elemento entre esses elementos é maior do que 0,30%, o efeito de estabilização da recristalização secundária é saturado e o custo de fabricação aumenta, o que não é preferível.
[0040] A seguir, será descrito um método para fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado usando a placa acima descrita.
[0041] A placa é fabricada por fundição de aço fundido ajustado à composição de componente acima descrita. Um método para fundir a chapa não é particularmente limitado. A placa pode ser fundida usando um método de fundição, por exemplo, um método de fundição contí- nua comum, um método de lingote comum, um método de fundição de placa fina comum ou similar. No caso de fundição contínua, o aço po- de ser resfriado uma vez em uma temperatura baixa (por exemplo, temperatura ambiente), reaquecido e, em seguida, laminado a quente ou aço imediatamente após o aço (placa fundida) pode ser continua- mente laminado a quente. Além disso, em pesquisa e desenvolvimen- to, o mesmo efeito sobre a composição do componente que em um caso em que a placa é formada é confirmado mesmo em um caso em que um lingote de aço é formado em um forno de fusão a vácuo ou similar.
[0042] Posteriormente, a placa é aquecida a 1.280ºC ou mais, desse modo formando uma solução sólida de um componente inibidor na placa. No caso em que a temperatura de aquecimento da placa é menor do que 1.280ºC, torna-se difícil formar suficientemente uma so- lução do componente inibidor, como MnS, MnSe e AIN, e não é possí- vel controlar preferencialmente as orientações. A temperatura de aquecimento da placa é de preferência 1.300ºC ou superior. O valor de limite superior da temperatura de aquecimento da chapa não é par- ticularmente regulamentado, porém pode ser definido para 1.450ºC ou inferior do ponto de vista da proteção da instalação.
[0043] A placa aquecida é laminada a quente, desse modo obten- do-se uma chapa de aço laminada a quente. A espessura da chapa de aço laminado a quente pode ser, por exemplo, 1,8 mm ou mais e 3,5 mm ou menos. Em um caso em que a espessura da chapa de aço la- minada a quente é menor do que 1,8 mm, a temperatura da chapa de aço após a laminação a quente torna-se uma temperatura baixa, e a quantidade de AIN precipitado na chapa de aço aumenta, por meio do qual a recristalização secundária torna-se instável e as características magnéticas são degradadas em uma chapa de aço elétrico de grão orientado que é obtida no final e tem uma espessura de chapa de 0,23 mm ou menos, o que não é preferível. No caso em que a espessura da chapa de aço laminada a quente é maior do que 3,5 mm, a carga de laminação em uma etapa de laminação a frio aumenta, o que não é preferível.
[0044] O recozimento da chapa laminada a quente é realizado na chapa de aço laminada a quente quando necessário, desse modo ob- tendo-se uma chapa recozida laminada a quente. Quando o recozi- mento da chapa laminada a quente é realizado na chapa de aço lami- nada a quente, a forma da chapa de aço torna-se mais favorável e, portanto, é possível reduzir a possibilidade de a chapa de aço ser fra- turada por laminação a frio subsequente. O recozimento da chapa la- minada a quente pode ser omitido em um caso em que o recozimento do processo é realizado na laminação a frio. No entanto, mesmo em tal caso, o recozimento da chapa laminada a quente é preferencial- mente realizado a fim de reduzir a possibilidade de a chapa de aço ser fraturada por laminação a frio. As condições para o recozimento da chapa laminada a quente não são particularmente limitadas e podem ser condições normais, e a chapa de aço laminada a quente após a laminação a quente necessita ser embebida a 750ºC a 1.200ºC por 10 segundos a 10 minutos no caso de recozimento contínuo e embebida de 650ºC a 950ºC por 30 minutos a 24 horas no caso de recozimento de caixa.
[0045] A decapagem é realizada na chapa de aço laminada a quente ou na chapa recozida laminada a quente em um caso em que o recozimento da chapa laminada a quente foi realizado na chapa de aço laminada a quente de modo que a quantidade de diminuição da espessura da chapa atinja 5 um ou mais e 150 um ou menos, desse modo obtendo uma chapa decapada. Em um caso em que a quantida- de de diminuição da espessura da chapa é menor do que 5 um, um óxido (escala) formado na superfície da chapa de aço durante a lami- nação a quente e o recozimento da chapa laminada a quente ou reco- zimento do processo descrito abaixo não é suficientemente removido, e, na laminação a frio a ser realizada após a decapagem, a chapa de aço está desgastada ou um defeito de superfície é gerado por um rolo de laminação. Em um caso em que a quantidade de diminuição da es- pessura da chapa é maior do que 150 um, a propriedade de descarbu- ração no recozimento de descarburação se deteriora e a quantidade de C na chapa de aço elétrico de grão orientado a ser obtida na ex- tremidade aumenta e, desse modo, o envelhecimento magnético é causado, e as características magnéticas se deterioram.
[0046] Em um caso em que a quantidade de diminuição da espes- sura da chapa na decapagem é maior do que 150 um, uma causa para a deterioração da propriedade de descarburação no recozimento de descarburação é a remoção de uma camada removida de sílica na vi- zinhança da superfície do chapa de aço formada durante a laminação a quente e o recozimento da chapa laminada a quente ou recozimento do processo descrito abaixo. Durante a laminação a quente, o recozi- mento da chapa laminada a quente e o recozimento do processo, um óxido de ferro ou luz do fogo (Fe2SiOs) é formado na superfície da chapa de aço. Aqui, a formação da luz do fogo acompanha a difusão de Si na vizinhança da superfície da chapa de aço para a superfície e, portanto, uma região em que a quantidade de Si diminuiu, ou seja, a camada removida de sílica é formada nas proximidades da superfície da chapa de aço. No caso em que a camada removida de sílica é la- minada a frio e permanece ainda durante o recozimento de descarbu- ração, a formação de SiO, externamente oxidado na superfície da chapa de aço durante o aquecimento rápido é suprimida. Portanto, no recozimento de descarburação, a propriedade de descarburação não é prejudicada. Em um caso onde a camada removida de sílica é removi- da por decapagem, SiO> externamente oxidado é formado na superfí- cie da chapa de aço durante o aquecimento rápido e, portanto, a pro- priedade de descarburação é prejudicada no recozimento de descar- buração.
[0047] O tipo de ácido na decapagem não é particularmente limi- tado e o ácido sulfúrico, ácido clorídrico, ácido nítrico e similar são exemplificados. A quantidade de diminuição da espessura da chapa pode ser ajustada usando a concentração do ácido e o tempo de imer- são. Por exemplo, a chapa de aço pode ser imersa em uma solução de ácido sulfúrico com uma concentração de 10% em massa por 10 segundos ou mais e 10 minutos ou menos.
[0048] A quantidade de diminuição da espessura da chapa na de- capagem pode ser obtida medindo a espessura da chapa antes e de- pois da decapagem usando raios radioativos ou similar ou pode ser convertida a partir do peso da chapa de aço. No caso em que a lami- nação a quente e a decapagem são realizadas continuamente, a quan- tidade de redução da espessura da chapa pode ser obtida a partir dos pesos da chapa de aço antes da laminação a quente e após a deca- pagem ou pode ser convertida e obtida a partir do diâmetro da bobina e o número de voltas da chapa de aço. Em um caso em que o recozi- mento de chapa laminada a quente e a decapagem, ou o recozimento de processo descrito abaixo, e a decapagem, são realizadas continu- amente, simplesmente, a quantidade de diminuição da espessura da chapa pode ser convertida e obtida a partir dos pesos da chapa de aço antes do recozimento da chapa laminada a quente e após a decapa- gem ou dos pesos da chapa de aço antes do processo recozimento e após a decapagem ou podem ser convertidos e obtidos a partir do di- âmetro da bobina e do número de voltas da chapa de aço. Além disso, a fim de acelerar a propriedade de decapagem, um tratamento de ja- teamento ou similar pode ser realizado antes do tratamento de deca- pagem.
[0049] A laminação a frio é realizada na chapa decapada, desse modo obtendo-se uma chapa de aço laminada a frio. A laminação a frio pode ser realizada apenas uma vez ou várias vezes. No caso de realizar a laminação a frio uma pluralidade de vezes, o recozimento do processo pode ser realizado entre as operações de laminação a frio. No caso de realizar a laminação a frio uma pluralidade de vezes ou realizar a laminação a frio uma pluralidade de vezes com recozimento de processo entre as mesmas, a laminação a frio é realizada uma plu- ralidade de vezes na chapa de aço laminada a quente ou chapa reco- zida laminada a quente ou laminação a frio é realizada uma pluralida- de de vezes com recozimento de processo entre as mesmas na chapa de aço laminada a quente ou na chapa recozida laminada a quente, e a decapagem descrita acima é realizada antes da laminação a frio final ser realizada, desse modo obtendo-se uma chapa decapada e a lami- nagem a frio final é realizada na chapa decapada. Além disso, é da mesma forma possível realizar a decapagem na chapa de aço lamina- da a quente ou na chapa recozida laminada a quente, em seguida, realizar a laminação a frio uma pluralidade de vezes com recozimento de processo entre as mesmas, realizar a decapagem novamente, e em seguida, realizar a laminação a frio final. Neste caso, a decapagem necessita ser realizada de modo que a quantidade de espessura da chapa diminua durante a decapagem antes que a laminação a frio final alcance 5 um ou mais e 150 um ou menos.
[0050] Entre as passagens de laminação a frio, entre suportes de laminação, ou durante a laminação, um tratamento de aquecimento pode ser realizado na chapa de aço laminada a quente ou na chapa recozida laminada a quente a aproximadamente 300ºC ou menos. Nesse caso, é possível melhorar ainda mais as características magné- ticas de uma chapa de aço elétrico de grão orientado a ser obtida no fim. A chapa de aço laminada a quente ou a chapa recozida laminada a quente pode ser laminada realizando a laminação a frio três ou mais vezes, porém realizando a laminação a frio várias vezes aumenta o custo de fabricação e, portanto, a chapa de aço laminada a quente ou o a chapa recozida laminada é, de preferência, laminada realizando uma laminagem a frio uma ou duas vezes.
[0051] Depois que a temperatura aumenta rapidamente, a chapa de aço laminada a frio é recozida por descarburação. Estes processos (aumento rápido de temperatura e recozimento de descarburação) são da mesma forma referidos como recozimento de recristalização primá- rio e, de preferência, realizados continuamente. Quando o recozimento de recristalização primário é realizado, na chapa de aço laminada a frio, é possível aumentar os grãos de orientação de Goss antes da re- cristalização secundária e diminuir os diâmetros dos grãos de cristal após a recristalização secundária.
[0052] No método para fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, no rápido aumento de temperatura da chapa de aço laminada a frio para o recozimento de recristalização primário, a velocidade média de aumento de temperatu- ra Va em uma faixa de temperatura de 550ºC para 700ºC é ajustado para 400ºC/s ou mais. Nesse caso, na presente modalidade, é possí- vel aumentar ainda mais os grãos de orientação de Goss antes da re- cristalização secundária da chapa de aço laminada a frio e diminuir os diâmetros dos grãos de cristal após a recristalização secundária.
[0053] Em um caso em que a velocidade média de aumento de temperatura Va em uma faixa de temperatura de 550ºC a 700ºC é de- finida como 700ºC/s ou mais, os grãos de orientação de Goss antes da recristalização secundária podem ser aumentados ainda mais, e é possível diminuir ainda mais a perda de ferro de uma chapa de aço elétrico de grão orientado a ser obtida no final. Por outro lado, em um caso em que a velocidade média de aumento de temperatura Va na faixa de temperatura acima descrita é definida para menos de 400ºC/s, torna-se difícil formar uma quantidade suficiente de grãos de orienta- ção Goss a fim de diminuir os diâmetros dos grãos de cristal após a recristalização secundária, e a perda de ferro de uma chapa de aço elétrico de grão orientado a ser obtida no final aumenta. O limite supe- rior da velocidade média de aumento da temperatura Va em uma faixa de temperatura de 550ºC a 700ºC não necessita ser particularmente limitado, porém pode ser definido para 3.000ºC/s do ponto de vista da instalação e dos custos de fabricação.
[0054] O rápido aumento de temperatura como descrito acima po- de ser realizado usando, por exemplo, um método de aquecimento por energização ou um método de aquecimento por indução.
[0055] No método para a fabricação uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, o efeito do rápi- do aumento de temperatura para aumentar os grãos de orientação de Goss antes da recristalização secundária é suficientemente obtido controlando a força de tração Sa transmitida na direção de desloca- mento da chapa da chapa de aço (isto é, a força de tração da chapa de aço) durante o rápido aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário. Na presente modalidade, em relação à ve- locidade média de aumento de temperatura Va (ºC/s) no rápido au- mento de temperatura, a força de tração da chapa de aço S (N/mm?)
no processo de aumento de temperatura para o recozimento de recris- talização primário é ajustada para 1,96 < Sa < (25,5 - 0,0137 x Va) no caso de Va < 1000 e a 1,96 < S < 11,8 no caso de Va> 1000.
[0056] Em um caso em que a força de tração da chapa de aço Sa excede o valor de limite superior dependente da velocidade média de aumento da temperatura Va, devido à força de tração transmitida na direção de deslocamento da chapa de aço laminado a frio, a textura dos grãos de cristal gerados por a recristalização primária é atrapalha- da e não é possível diminuir a perda de ferro da chapa de aço elétrico de grão orientado. Por outro lado, em um caso em que a força de tra- ção da chapa de aço Sa é menor do que 1,96 N/mm?, a chapa de aço laminada a frio sendo roscada e, portanto, existe a possibilidade de que a chapa de aço laminada a frio possa quebrar ou uma instalação pode ser danificada.
[0057] No rápido aumento da temperatura para o recozimento de recristalização primário, a temperatura do ponto de orvalho da atmos- fera é ajustada para 0ºC ou menos. Quando a temperatura do ponto de orvalho da atmosfera é maior do que 0ºC, o SiO> externamente oxi- dado é formado na superfície da chapa de aço e a propriedade de descarburação durante o recozimento de descarburação subsequente é prejudicada. O limite inferior da temperatura do ponto de orvalho da atmosfera não necessita ser particularmente limitado e pode ser ajus- tado para -50ºC do ponto de vista de uma instalação e do custo de fa- bricação. A concentração de oxigênio na atmosfera pode ser ajustada para 0,05% ou menos e pode ser mais preferencialmente ajustada pa- ra 0,03% ou menos. A concentração de oxigênio é preferencialmente baixa; entretanto, do ponto de vista de uma instalação e do custo de fabricação, o limite inferior pode ser definido em 0,0001%. A composi- ção do gás da atmosfera pode conter nitrogênio como um componente principal e pode ainda conter argônio ou hélio. Além disso, a composi-
ção do gás da atmosfera pode conter hidrogênio a fim de melhorar a propriedade de redução da atmosfera.
[0058] Em um caso onde a quantidade de espessura da chapa di- minui durante a decapagem e a temperatura do ponto de orvalho da atmosfera para o rápido aumento da temperatura não são estritamente controlados, o SiO>? externamente oxidado é formado na superfície da chapa de aço pelo rápido aumento da temperatura. O detalhe da razão para isso não é claro, porém presume-se que seja porque, em um ca- so onde a velocidade de aumento da temperatura é rápida, o tempo de residência em uma região de baixa temperatura na qual um óxido à base de ferro é formado torna-se curto e a formação de SiO»> externa- mente oxidado na superfície da chapa de aço é acelerada. Em um ca- so em que a velocidade de aumento da temperatura é lenta, assume- se que, em uma região de baixa temperatura, um óxido à base de ferro é formado na superfície da chapa de aço antes do SiO> externamente oxidado e, portanto, a formação de SiO> externamente oxidado é pre- judicada.
[0059] Na chapa de aço laminada a frio tendo uma temperatura rapidamente aumentada, o recozimento de descarburação é realizado por 30 segundos a 10 minutos em uma temperatura de 900ºC ou infe- rior em uma atmosfera úmida contendo hidrogênio e nitrogênio. No recozimento de recristalização primário composto do aumento rápido de temperatura e do recozimento de descarburação, subsequente ao recozimento de descarburação, o recozimento de redução pode ser realizado na chapa de aço laminada a frio com a finalidade de melho- rar as características magnéticas e características de revestimento. O rápido aumento da temperatura e o recozimento de descarburação podem ser fornecidos como etapas separadas, porém podem ser rea- lizados continuamente do ponto de vista da omissão de uma linha de fabricação. No caso de realizar continuamente o aumento rápido de temperatura e o recozimento de descarburação, o aumento rápido de temperatura e o recozimento de descarburação podem ser conectados um ao outro usando uma garganta ou similar, e a temperatura do pon- to de orvalho na garganta pode ser ajustada para 0ºC ou inferior.
[0060] Um agente de separação de recozimento incluindo MgO como um componente principal é aplicado à chapa de aço laminada a frio após o recozimento de recristalização primário e, em seguida, o recozimento final é realizado, desse modo obtendo-se uma chapa re- cozida final. No recozimento final, ocorre a recristalização secundária. Além disso, o recozimento final é realizado após a aplicação do agente de separação de recozimento e, portanto, um revestimento de forsteri- ta é formado na superfície da chapa de aço silício. O recozimento final pode ser realizado, por exemplo, sustentando uma chapa de aço lami- nada a frio em forma de bobina transmitida com o agente de separa- ção de recozimento por 20 horas ou mais em uma temperatura de 800ºC a 1.000ºC usando um forno de aquecimento do tipo batelada ou similar. Além disso, a fim de diminuir ainda mais o valor de perda de ferro de uma chapa de aço elétrico de grão orientado a ser obtida no final, um recozimento de purificação em que a temperatura da chapa recozida final em forma de bobina é aumentada até uma temperatura de aproximadamente 1.200ºC e em seguida a chapa é mantida pode ser realizada.
[0061] A velocidade média de aumento de temperatura em um processo de aumento de temperatura para o recozimento final não é particularmente limitada e pode ser uma condição para o recozimento final comum. Por exemplo, a velocidade média de aumento de tempe- ratura no processo de aumento de temperatura para o recozimento final pode ser definida para 5ºC/h a 100ºC/h do ponto de vista da pro- dutividade e limitações gerais das instalações. Além disso, o processo de aumento de temperatura para o recozimento final pode ser realiza-
do em um padrão de calor bem conhecido diferente. A composição do gás da atmosfera no recozimento final não é particularmente limitada. Em um processo de recristalização secundário durante o recozimento final, a composição do gás da atmosfera pode ser uma mistura de gás de nitrogênio e hidrogênio. A atmosfera pode ser uma atmosfera seca ou uma atmosfera úmida. A composição do gás da atmosfera do reco- zimento de purificação pode ser um gás hidrogênio seco.
[0062] Após o recozimento final, com a finalidade de conferir uma propriedade isolante e uma força de tração à chapa de aço, por exem- plo, um revestimento isolante contendo fosfato de alumínio, sílica co- loidal ou similar como componentes principais é aplicado à superfície do chapa recozida. Depois disso, com o objetivo de cozer o revesti- mento isolante e achatar a forma da chapa de aço deformada pelo re- cozimento final, é realizado o recozimento de achatamento. O compo- nente do revestimento isolante não é particularmente limitado, desde que uma propriedade isolante e uma força de tração sejam transmiti- das à chapa recozida final.
[0063] No método para fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, a temperatura a ser atingida no recozimento de achatamento, o tempo de retenção a 800ºC ou superior e a força de tração da chapa de aço no momento do recozimento de aplainamento são estritamente controlados a fim de evitar a introdução de tensões desnecessárias na chapa de aço elétri- co de grão orientado. Em tal caso, no método de fabricação de acordo com a presente modalidade, é possível fabricar uma chapa de aço elé- trico de grão orientado estável tendo um valor de perda de ferro redu- zido.
[0064] Especificamente, a temperatura Af a ser atingida no reco- zimento de achatamento é 800ºC ou superior e 950ºC ou inferior. No recozimento de achatamento, em um caso em que a temperatura Af a ser atingida é menor do que 800ºC, a forma da chapa de aço elétrico de grão orientado não é completamente corrigida, e torna-se difícil achatar suficientemente a chapa de aço elétrico de grão orientado. No caso em que a temperatura Af a ser atingida é maior do que 950ºC, a tensão é introduzida na chapa de aço elétrico de grão orientado, e desse modo aumenta a possibilidade de um aumento na perda de fer- ro.
[0065] Um tempo de espera Tf a 800ºC ou superior no recozimen- to de achatamento é de 10 segundos ou mais e 100 segundos ou me- nos. Em um caso em que o tempo de retenção Tf a 800ºC ou superior é menor do que 10 segundos, a forma da chapa de aço elétrico de grão orientado não é completamente corrigida e torna-se difícil nivelar suficientemente a chapa de aço elétrico de grão orientado. No caso em que o tempo de espera Tf a 800ºC ou superior é maior do que 100 segundos, a tensão é introduzida na chapa de aço elétrico de grão ori- entado e, portanto, a possibilidade de um aumento na perda de ferro aumenta.
[0066] A força de tração da chapa de aço Cf no momento do reco- zimento de achatamento é de 3,92 N/mm? ou mais e 11,8 N/mm? ou menos. Em um caso em que a força de tração da chapa de aço Cf no recozimento de achatamento é menor do que 3,92 N/mm?, a forma da chapa de aço elétrico de grão orientado não é completamente corrigi- da e torna-se difícil achatar suficientemente a chapa de aço elétrico de grão orientado. No caso em que a força de tração da chapa de aço Cf no recozimento de achatamento é maior do que 11,8 N/mm?, a tensão é introduzida na chapa de aço elétrico de grão orientado e, portanto, a perda de ferro aumenta.
[0067] A chapa de aço elétrico de grão orientado pode ser fabrica- da usando o método de fabricação acima descrito. A chapa de aço elé- trico de grão orientado de acordo com uma modalidade da presente invenção fabricada usando o método de fabricação acima descrito tem uma chapa de aço de silício, um revestimento de forsterita disposto na chapa de aço de silício, e uma película isolante disposta sobre o re- vestimento de forsterita. Em primeiro lugar, a chapa de aço de silício será descrita.
[0068] A chapa de aço de silício tem uma composição de compo- nente contendo, % em massa, Si: 2,5% ou mais e 4,5% ou menos, Mn: 0,01% ou mais e 0,15% ou menos, C: 0% ou mais e 0,0050% ou menos, S e Se no total: 0% ou mais e 0,005% ou menos, Al solúvel em ácido: 0% ou mais e 0,01% ou menos, N: 0% ou mais e 0,005% ou menos Cu: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Sn: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Ni: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Cr: 0% ou mais e 0,30% ou menos, e Sb: 0% ou mais e 0,30% ou menos, com um restante incluindo Fe e impurezas, um tamanho de grão médio de grãos recristalizados secun- dários na chapa de aço de silício é de 10 mm ou mais e 50 mm ou menos, e a chapa de aço elétrico de grão orientado tem uma espessura de chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm Ou menos, uma perda de ferro Wp de 0,800 W/kg ou menos em termos de Wi7/50, Wp/Wd de 1,03 ou mais e 1,15 ou menos em termos de Wi7'50, O Wp/Wd sendo uma relação da perda de ferro Wp para uma perda de ferro Wd no caso de ser refinado no domínio magnético, e um valor de densidade de fluxo magnético B8 de 1,930 T ou mais.
[0069] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, a fim de diminuir a perda de ferro, mesmo sem realizar um tratamento de refinamento do domínio magnético, é impor- tante controlar as quantidades de, entre a composição de componente contida na chapa de aço de silício da chapa de aço elétrico de grão orientado, Si, Mn e C.
[0070] O Si aumenta a resistência elétrica da chapa de aço silício, desse modo diminuindo a perda de corrente de vento configurando uma parte da perda de ferro. A quantidade de Si contida na chapa de aço ao silício está desejavelmente na faixa de 2,5% ou mais e 4,5% ou menos em % em massa. A quantidade é de preferência 2,7% ou mais ou 4,0% ou menos. Em um caso onde a quantidade de Si é menor do que 2,5%, torna-se difícil suprimir a perda de corrente de vento da chapa de aço elétrico de grão orientado. No caso em que a quantidade de Si é maior do que 4,5%, a trabalhabilidade da chapa de aço elétrico de grão orientado é degradada.
[0071] Mn forma MnS ou MnSe que é um inibidor que determina a recristalização secundária. A quantidade de Mn contida na chapa de aço de silício está desejavelmente na faixa de 0,01% ou mais e 0,15% ou menos em % em massa. A quantidade é de preferência 0,03% ou mais ou 0,13% ou menos. No caso em que a quantidade de Mn é me- nor do que 0,01%, a quantidade absoluta de MnS e MnSe que causa a recristalização secundária carece e não é possível controlar preferen- cialmente as orientações. Em um caso onde a quantidade de Mn é maior do que 0,15%, a formação de uma solução sólida de Mn torna- se difícil durante o aquecimento da placa e o tamanho da precipitação do inibidor torna-se mais grosseiro e, portanto, a distribuição de tama- nho ideal do inibidor é prejudicada e não é possível controlar preferen-
cialmente os inibidores.
[0072] C é um elemento eficaz para um controle de estrutura até a conclusão do recozimento de descarburação na etapa de fabricação. No entanto, em um caso em que a quantidade de C é maior do que 0,0050%, mesmo após o recozimento de descarburação ser realizado, o envelhecimento magnético é causado e as características magnéti- cas da chapa de aço elétrico de grão orientado são degradadas. Por- tanto, a quantidade de C é 0,0050% ou menos. A quantidade é de pre- ferência 0,0030% ou menos. A quantidade de C é de preferência pe- quena; entretanto, mesmo quando a quantidade de C é diminuída para menos de 0,0001%, o efeito do controle da estrutura é saturado e o custo de fabricação aumenta. Portanto, a quantidade de C pode ser definida como 0,0001% ou mais.
[0073] O restante da chapa de aço de silício de acordo com a pre- sente modalidade é Fe e impurezas. A chapa de aço de silício pode conter, em vez de algum Fe que é o restante, S, Se, Al solúvel em áci- do e N, e, como um elemento que estabiliza a recristalização secundá- ria, qualquer um ou mais de Cu, Sn, Ni, Cr e Sb. Não é necessário |li- mitar o valor de limite inferior desses elementos seletivos, e o valor de limite inferior pode ser 0%.
[0074] As quantidades de S e Se são de preferência pequenas, porém podem ser fixadas em 0,005% ou menos no total. No caso em que as quantidades de S e Se são superiores a 0,005% no total, há um caso em que o envelhecimento magnético é causado e as caracte- rísticas magnéticas são degradadas.
[0075] A quantidade de Al solúvel em ácido é preferencialmente pequena, porém pode ser ajustada para 0,01% ou menos. Em um ca- so em que a quantidade de Al solúvel em ácido é maior do que 0,01%, há um caso em que o envelhecimento magnético é causado e as ca- racterísticas magnéticas são degradadas.
[0076] A quantidade de N é preferencialmente pequena, porém pode ser ajustada para 0,005% ou menos. Em um caso onde a quanti- dade de N é maior do que 0,005%, há um caso em que o envelheci- mento magnético é causado e as características magnéticas são de- gradadas.
[0077] A quantidade de cada um de Cu, Sn, Ni, Cr e Sb pode ser 0,01% ou mais e 0,30% ou menos. Em um caso em que a quantidade de mesmo um elemento entre estes elementos é de 0,01% ou mais, um efeito para estabilizar a recristalização secundária é suficientemen- te obtido e é possível diminuir ainda mais o valor de perda de ferro e obter características magnéticas mais favoráveis. Em um caso em que a quantidade de mesmo um elemento entre esses elementos é maior do que 0,30%, o efeito de estabilização da recristalização secundária é saturado, o que não é preferível do ponto de vista de suprimir um au- mento no custo de fabricação da chapa de aço elétrico de grão orien- tado.
[0078] A composição do componente da chapa de aço de silício pode ser medida a partir de uma chapa de aço de silício obtida remo- vendo o revestimento isolante e o revestimento de forsterita da chapa de aço elétrico de grão orientado usando espectrometria de emissão atômica com plasma acoplado indutivamente (ICP-AES). C e S podem ser medidos usando um método de absorção de infravermelho após a combustão, e N pode ser medido usando um método de condutividade térmica de fusão de gás inerte.
[0079] Um método para remover o revestimento isolante e o reves- timento de forsterita é especificamente como descrito abaixo. A chapa de aço elétrico de grão orientado é imersa em uma solução aquosa de hidróxido de sódio de 20% em massa de NaOH e 80% em massa de H20 a 80ºC por 20 minutos, em seguida, lavada com água e seca, desse modo removendo o revestimento isolante da chapa de aço elé-
trico de grão orientado. Em seguida, a chapa de aço elétrico de grão orientado da qual a película isolante foi removida é imersa em uma solução aquosa de ácido clorídrico de 20% em massa de HCl e 80% em massa de H2O a 50ºC por dois minutos, em seguida, lavada com água e seca, desse modo removendo o revestimento de forsterita da chapa de aço elétrico de grão orientado e obtendo uma chapa de aço de silício. O tempo durante o qual a chapa de aço elétrico de grão ori- entado é imersa na solução aquosa de hidróxido de sódio ou na solu- ção aquosa clorídrica pode ser alterado dependendo da espessura do revestimento.
[0080] Na chapa de aço de silício de acordo com a presente mo- dalidade, o tamanho de grão médio de grãos recristalizados secundá- rios é controlado. Especificamente, na chapa de aço de silício de acor- do com a presente modalidade, o tamanho de grão médio dos grãos recristalizados secundários é de 10 mm ou mais e 50 mm ou menos.
[0081] Em um caso em que o tamanho médio dos grãos dos grãos recristalizados secundários na chapa de aço de silício é maior que 50 mm, o valor de perda de ferro (particularmente, a perda de corrente de vento) da chapa de aço elétrico orientado a grãos torna-se grande. Portanto, o tamanho de grão médio de grãos recristalizados secundá- rios na chapa de aço de silício é definido para 50 mm ou menos. O tamanho médio do grão é de preferência fixado em 40 mm ou menos. O valor de limite inferior do tamanho de grão médio dos grãos recrista- lizados secundários pode ser ajustado para 10 mm a fim de satisfazer as características magnéticas da chapa de aço elétrico de grão orien- tado de acordo com a presente modalidade.
[0082] O tamanho médio dos grãos dos grãos recristalizados se- cundários na chapa de aço de silício pode ser medido usando, por exemplo, o seguinte método.
[0083] Em primeiro lugar, o revestimento isolante e o revestimento de forsterita da chapa de aço elétrico de grão orientado são removidos usando o mesmo método que o método descrito acima, desse modo obtendo uma chapa de aço de silício. Enquanto a chapa de aço de si- lício obtida é imersa na solução aquosa de ácido clorídrico, uma forma de poço é formada de acordo com as orientações do cristal na superfí- cie da chapa de aço e, desse modo, a estrutura de aço da chapa de aço de silício pode ser observada. Uma peça de teste é cortada de modo que uma superfície de observação alcance pelo menos 60 mm de largura e 300 mm de comprimento, a estrutura de aço da chapa de aço de silício exposta pelo método descrito acima é observada e os limites de grão entre grãos de cristal macroscopicamente observáveis são rastreados usando uma caneta à base de óleo. Pelo menos cinco imagens da superfície da chapa de aço elétrico de grão orientado são adquiridas usando um scanner de imagem comercialmente disponível, e as imagens adquiridas são analisadas usando software de análise de imagem comercialmente disponível. Os diâmetros de círculo equi- valentes de grãos de cristal da chapa de aço elétrico de grão orientado em todas as imagens são medidos por uma análise de imagem e, em seguida, o valor médio dos diâmetros de círculo equivalentes medidos é calculado, desse modo obtendo-se o tamanho de grão médio dos grãos recristalizados secundários na chapa de aço elétrico de grão orientado.
[0084] Para pequenos grãos de cristal que têm um diâmetro de grão de, por exemplo, menos de 2 mm e, portanto, não são facilmente especificados visualmente, os diâmetros de grão dos grãos recristali- zados secundários não são medidos.
[0085] O revestimento de forsterita contém Mg2SiO, como compo- nente principal e inclui uma pequena quantidade de impurezas ou um aditivo incluído na chapa de aço de silício ou no agente de separação de recozimento e um subproduto do mesmo.
[0086] A película isolante contém fosfato e sílica coloidal como elemento principal e inclui uma pequena quantidade de um elemento ou impurezas difundidas da chapa de aço de silício durante o recozi- mento de purificação e um subproduto do mesmo. O componente po- de ser diferente, desde que uma propriedade de isolamento e uma for- ça de tração transmitida à chapa de aço possam ser obtidas.
[0087] A espessura da chapa de aço elétrico de grão orientado da presente modalidade é de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos. Em Um caso em que a espessura da chapa de aço elétrico de grão orien- tado é menor do que 0,15 mm, a carga da laminação a frio aumenta significativamente. No caso em que a espessura da chapa de aço elé- trico de grão orientado é maior do que 0,23 mm, a perda de ferro se deteriora.
[0088] A espessura da chapa de aço elétrico de grão orientado pode ser medida e obtida usando raios radioativos ou similar. Sim- plesmente, a espessura da chapa pode ser convertida e calculada a partir do peso da chapa de aço usando a densidade do ferro após a coleta de uma amostra com um tamanho predeterminado por cisalha- mento da chapa de aço elétrico de grão orientado. Além disso, a es- pessura da chapa pode ser convertida e obtida a partir do diâmetro da bobina e do número de voltas da chapa de aço. A densidade do ferro é preferencialmente selecionada dependendo da quantidade de Si conti- do.
[0089] Um valor de densidade de fluxo magnético B8 da chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade é 1,930 T ou mais. Aqui, o valor de densidade de fluxo magnético B8 se refere ao valor médio de densidades de fluxo magnético obtidas trans- mitindo um campo magnético de 800 A/m a 50 Hz a cinco ou mais amostras coletadas da chapa de aço elétrico de grão orientado.
[0090] Em um caso em que o valor de densidade de fluxo magné-
tico B8 da chapa de aço elétrico de grão orientado é menor do que 1,930 T, o valor de perda de ferro (particularmente, perda de histerese) da chapa de aço elétrico de grão orientado torna-se grande. O limite inferior do valor de densidade de fluxo magnético B8 da chapa de aço elétrico orientado a grãos é de preferência 1,932 T. O valor de limite superior do valor de densidade de fluxo magnético B8 não é particu- larmente limitado e pode ser ajustado para, por exemplo, 2.000 T. As características magnéticas da chapa de aço elétrico de grão orientado, como a densidade de fluxo magnético, podem ser medidas usando um método bem conhecido. Por exemplo, as características magnéticas da chapa de aço elétrico de grão orientado podem ser medidas usan- do um método baseado em uma estrutura Epstein regulada por JIS C 2550: 2011, um testador de chapa única (SST) regulado por JIS C 2556: 2015, ou similar. Em pesquisa e desenvolvimento, no caso em que um lingote de aço é formado em um forno de fusão a vácuo ou similar, torna-se difícil coletar uma peça de teste com o mesmo tama- nho de uma peça de teste fabricada em uma instalação real. Neste caso, um pedaço de teste pode ser coletado de modo a ter, por exem- plo, 60 mm de largura e 300 mm de comprimento e sujeito a medição com base no testador de chapa única. Além disso, o resultado obtido pode ser multiplicado por um fator de conversão de modo que o mes- mo valor de medição como em um método baseado na estrutura de Epstein pode ser obtido. Na presente modalidade, o valor de densida- de de fluxo magnético é medido usando um método de medição base- ado no testador de chapa única.
[0091] Como descrito acima, a chapa de aço elétrico de grão ori- entado de acordo com a presente modalidade é capaz de diminuir o valor de perda de ferro. Especificamente, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, uma perda de ferro Wp no caso de não realizar um tratamento de refinamento de domínio magnético é de 0,800 W/kg ou menos em termos de W7/50. À perda de ferro é de preferência 0,790 W/kg ou menos. O limite inferior não necessita ser particularmente limitado, porém pode ser definido para 0,600 W/kg do ponto de vista da capacidade de fabricação está- vel industrial.
[0092] Na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, Wp/Wd que é a relação de uma perda de ferro Wp no caso de não realizar um tratamento de refinamento de domínio magnético para uma perda de ferro Wd no caso de realizar um o tra- tamento de refinamento do domínio magnético é 1,15 ou menos em termos de Wi7/50. Wp/Wd é de preferência 1,14 ou menos. O limite in- ferior não necessita ser particularmente limitado, porém pode ser defi- nido como 1,03 do ponto de vista da capacidade de fabricação estável industrial.
[0093] A chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade é capaz de diminuir suficientemente a perda de ferro, mesmo sem realizar um refinamento do domínio magnético. Por- tanto, a chapa de aço elétrica com orientação de grão de acordo com a presente modalidade é capaz de satisfazer tanto as características magnéticas de um transformador quanto as características de ruído.
[0094] Como a perda de ferro Wp no caso de não realizar um tra- tamento de refinamento do domínio magnético, um valor medido a par- tir da chapa de aço elétrico de grão orientado após o recozimento de alívio de tensão é usado. Como a perda de ferro Wd no caso de reali- zar o tratamento de refinamento de domínio magnético, o valor de per- da de ferro mais baixo da chapa de aço elétrico de grão orientado na qual o tratamento de refinamento de domínio magnético foi realizado de modo que a perda de ferro seja saturada é usado. O menor valor de perda de ferro pode ser obtido, por exemplo, definindo um intervalo de irradiação P na direção longitudinal da chapa de aço para 4 mm,
definindo uma direção de irradiação de laser para ser perpendicular à direção longitudinal da chapa de aço e medindo o ferro perdas de uma amostra irradiada com um laser ao alterar uma densidade de energia de irradiação Ua em intervalos de 0,2 mmJ/mm?. Wi7'50 refere-se ao valor médio das perdas de ferro obtidas pela excitação de cinco ou mais amostras coletadas da chapa de aço elétrico de grão orientado a 1,7 Ta50 Hz.
[0095] De acordo com o método de fabricação de acordo com a presente modalidade, é possível fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo uma perda de ferro suficientemente diminuída, mesmo sem realizar um tratamento de refinamento do domínio magné- tico. Quando a chapa de aço elétrico de grão orientados de acordo com a presente modalidade é usada como um material de núcleo para um transformador, é possível melhorar as características magnéticas do transformador e as características de ruído.
[0096] É desnecessário dizer que, na presente modalidade, um tratamento de refinamento de domínio magnético pode ser realizado na chapa de aço elétrico de grão orientado, dependendo dos objetivos dos clientes. No entanto, na chapa de aço elétrico de grão orientado de acordo com a presente modalidade, o valor de perda de ferro não diminui significativamente antes e depois do tratamento de refinamento de domínio magnético e assume-se que o tratamento de refinamento de domínio magnético pode aumentar o ruído de um transformador. Exemplos (Exemplo 1)
[0097] Um lingote de aço contendo, % em massa, C: 0,08%, Si: 3,3%, Mn: 0,08%, S: 0,024%, Al solúvel em ácido: 0,03% e N: 0,008% com um restante incluindo Fe e impurezas foi produzido. O lingote de aço foi aquecido a 1.350ºC durante uma hora e depois laminado a quente, desse modo obtendo-se uma chapa de aço laminada a quente com uma espessura de chapa de 2,3 mm. A chapa de aço laminada a quente obtida foi submetida ao recozimento da chapa laminada a quente, no qual a chapa de aço laminada a quente foi recozida em uma temperatura de pico de 1.100ºC por 140 segundos, decapada de modo que a quantidade de redução da espessura da chapa atingiu 50 um, e em seguida laminada a frio, desse modo obtendo-se uma chapa de aço laminada a frio com uma espessura de chapa de 0,23 mm.
[0098] Posteriormente, o recozimento de recristalização primário em que a temperatura da chapa de aço laminada a frio obtida foi rapi- damente aumentada em uma velocidade média de aumento de tempe- ratura Va (ºC/s) mostrada na Tabela 1A em uma atmosfera contendo 1% em vol de hidrogênio e 99% em vol de nitrogênio e tendo uma temperatura de ponto de orvalho de -20ºC e em seguida o recozimento de descarburação foi realizado a 850ºC por 180 segundos em uma atmosfera úmida de hidrogênio-nitrogênio. À medida que a temperatu- ra média aumenta a velocidade Va (ºC/s), o valor médio das velocida- des de aumento da temperatura em uma faixa de temperatura de 550ºC a 700ºC foi usado e, entre aumentos rápidos de temperatura para recozimento de recristalização primário, uma chapa de aço a for- ça de tração Sa (N/mm?) mostrada na Tabela 1A foi transmitida na di- reção de deslocamento da chapa de aço laminado a frio.
[0099] Em seguida, o agente de separação de recozimento inclu- indo MgO foi aplicado à superfície da chapa de aço laminada a frio após recozimento de recristalização primário, em seguida, o recozi- mento final foi realizado para obter uma chapa recozida final, e esta chapa recozida final foi lavada com água. Depois disso, um revesti- mento isolante contendo fosfato de alumínio e sílica coloidal como componentes principais foi aplicado à superfície da chapa recozida final e, em seguida, um recozimento de achatamento destinado ao co- zimento do revestimento isolante e o achatamento da chapa de aço foi realizado sob condições mostradas na Tabela 1A, desse modo obten- do uma chapa de aço elétrico de grão orientado com uma espessura de chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos. Aqui, no recozi- mento de achatamento, em cada um dos exemplos da invenção e nos exemplos comparativos, uma temperatura Af (* C) a ser atingida no recozimento de achatamento, um tempo de retenção Tf (s) a 800ºC ou superior e uma força de tração da chapa de aço Sf (N/mm?) foi contro- lada.
[00100] Cinco amostras foram coletadas da chapa de aço elétrico de grão orientado obtida usando o método acima descrito por cisalha- mento, recozimento de alívio de tensão foi realizado nessas amostras e, em seguida, o valor de densidade de fluxo magnético B8 e a perda de ferro Wp foram medidos com base de um método de teste de ca- racterística magnética de chapa única descrito em JIS C 2556: 2015. Como a perda de ferro Wp, o valor médio das perdas de ferro medidas em termos de W 7/50 por excitação das cinco amostras a 1,7 T a 50 Hz foi usado. Como o valor de densidade de fluxo magnético B8, o valor médio das densidades de fluxo magnético obtido transmitindo um campo magnético de 800 A/m a 50 Hz para as cinco amostras foi usa- do.
[00101] Além disso, um tratamento de refinamento de domínio magnético foi realizado na amostra e a perda de ferro Wd no caso de realização de um tratamento de refinamento de domínio magnético foi medida em termos de Wi17'56º com base no método de teste de caracte- rística magnética de chapa única descrito em JIS C 2556: 2015. O tra- tamento de refinamento do domínio magnético foi realizado por irradi- ação a laser. A direção da irradiação do laser foi ajustada para uma direção perpendicular à direção longitudinal da chapa de aço elétrico de grão orientado, e um intervalo P da irradiação do laser foi ajustado para 4 mm. Além disso, uma densidade de energia de irradiação Ua de um laser foi ajustada para 1,5 mJ/mm?. A densidade de energia de irradiação Ua é uma condição sob a qual Wi17/50 de uma amostra foi confirmada como saturada em um teste anterior. Como também a per- da de ferro Wd, o valor médio de cinco amostras foi utilizado.
[00102] A partir da chapa de aço elétrico de grão orientado obtida, o revestimento isolante e o revestimento de forsterita foram removidos usando o método descrito acima e, em seguida, a composição do componente da chapa de aço de silício foi medida usando ICP-AES. À quantidade de C foi medida usando um método de condutividade tér- mica de fusão de gás inerte. Além disso, grãos recristalizados secun- dários na chapa de aço de silício foram medidos usando o método descrito acima.
[00103] Em um caso em que o valor de densidade de fluxo magné- tico B8 era 1,930 T ou mais, a perda de ferro Wp foi 0,800 ou menos e Wp/AWd era 1,03 ou mais e 1,15 ou menos, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como passagem. No caso de não aten- der a qualquer uma dessas condições, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como falha e expressa como “C” na coluna de avaliação das tabelas. Além disso, as chapas de aço elétrico com orientação de grão com uma forma que não foi suficientemente acha- tada foram consideradas como indisponíveis como a chapa de aço elé- trico de grão orientado e determinada como falha, o valor de densida- de de fluxo magnético B8 e semelhantes não foram medidos, e "C (forma)” foi dada à coluna de avaliação. As perdas de ferro Wp dos exemplos determinadas como passagem foram avaliadas com base nas seguintes normas.
[00104] S (Extremamente favorável): A perda de ferro Wp é 0,785 W/Kkg ou menos.
[00105] A (mais favorável): A perda de ferro Wp é maior do que 0,785 W/kg e 0,790 W/kg ou menos
[00106] B (favorável): A perda de ferro Wp é maior do que 0,790 W/kg e 0,800 W/kg ou menos
[00107] As condições de fabricação, resultados de medição e resul- tados de avaliação das chapas de aço elétrico de grão orientado são mostrados na Tabela 1A e Tabela 1B. Para exemplos de invenção, na composição do componente da chapa de aço silício, a quantidade total de S e Se foi 0,005% ou menos, a quantidade de Al solúvel em ácido foi 0,01% ou menos, a quantidade de N foi 0,005% ou menos, e o res- tante foi Fe e impurezas.
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[00108] Como mostrado na Tabela 1B, verificou-se que as chapas de aço elétrico de grão orientado que satisfazem as condições da pre- sente modalidade (exemplos da invenção) foram avaliadas como B (favorável) ou superior. Além disso, em exemplos de invenção em que a velocidade média de aumento de temperatura Va em 550ºC a 700ºC no recozimento de recristalização primário foi de 700ºC/s ou mais, ve- rificou-se que a perda de ferro Wp atingiu 0,790 W/kg ou menos e, por- tanto, a avaliação foi A ou superior (mais favorável ou superior). Além disso, em exemplos da invenção em que a velocidade média de au- mento de temperatura Va em 550ºC a 700ºC no recozimento de recris- talização primário foi de 1.000ºC/s ou mais, verificou-se que a perda de ferro Wp atingiu 0,785 W/kg ou menos e, portanto, a avaliação foi S (extremamente favorável).
[00109] Aqui, um gráfico obtido indicando a velocidade média de aumento da temperatura Va ao longo do eixo horizontal, indicando a força de tração da chapa de aço Sa ao longo do eixo vertical e plotan- do os resultados mostrados na Tabela 1A e na Tabela 1B é mostrado na Fig. 1. Quando os exemplos da invenção são plotados como sinais redondos e exemplos comparativos são plotados como sinais de mul- tiplicação, como mostrado na Fig. 1, verifica-se que a velocidade de aumento de temperatura média Va (º*C/s) no aumento rápido de tem- peratura para recozimento de recristalização primário e a força de tra- ção da chapa de aço Sa (N/mm?) tem as relações da Expressão 1 e da Expressão 2 reguladas pelas condições de acordo com a presente modalidade. Na Fig. 1, uma condição A1 em que a velocidade de au- mento de temperatura média Va em 550ºC a 700ºC no recozimento de recristalização primário falhou em satisfazer a condição de acordo com a presente modalidade não é plotada.
1,96 < Sa < (25,5 - 0,0137 x Va) (Va < 1000) --- Expressão 1 1,96 < Sa < 11,8 (Va> 1000) -- Expressão 2
(Exemplo 2)
[00110] Um lingote de aço contendo, % em massa, C: 0,08%, Si: 3,2%, Mn: 0,08%, S: 0,025%, Al solúvel em ácido: 0,03% e N: 0,008% com um restante incluindo Fe e impurezas foi produzido. O lingote de aço foi aquecido a 1.350ºC durante uma hora e depois laminado a quente, desse modo obtendo-se uma chapa de aço laminada a quente com uma espessura de chapa de 2,3 mm. A chapa de aço laminada a quente obtida foi submetida a recozimento de chapa laminada a quen- te em que a chapa de aço laminada a quente foi recozida em uma temperatura de pico de 1.100ºC por 140 segundos, decapagem de modo a obter uma quantidade da espessura da chapa diminuída como mostrado na Tabela 2A, e depois laminada a frio, desse modo obtendo uma chapa de aço laminada a frio com uma espessura de chapa de 0,23 mm.
[00111] — Posteriormente, a temperatura da chapa de aço laminada a frio obtida foi rapidamente aumentada em uma velocidade de aumento de temperatura média Va (*C/s) mostrada na Tabela 2A em uma at- mosfera contendo 2% em volume de hidrogênio e 98% em volume de nitrogênio e tendo uma temperatura do ponto de orvalho mostrada na Tabela 2A e, em seguida, o recozimento de recristalização primário foi realizado a 850ºC por 180 segundos em uma atmosfera úmida de hi- drogênio-nitrogênio. Durante o rápido aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário, uma força de tração da chapa de aço Sa (N/mm?) mostrada na Tabela 2A foi transmitida na direção de deslocamento da chapa da chapa de aço laminada a frio.
[00112] Em seguida, o agente de separação de recozimento inclu- indo MgO foi aplicado à superfície da chapa de aço laminada a frio após recozimento de recristalização primário, em seguida, o recozi- mento final foi realizado para obter uma chapa recozida final, e esta chapa recozida final foi lavada com água. Depois disso, um revesti-
mento isolante contendo fosfato de alumínio e sílica coloidal como componentes principais foi aplicado à superfície da chapa recozida final e, em seguida, o recozimento de achatamento destinado ao cozi- mento do revestimento isolante e o achatamento da chapa de aço foi realizado, desse modo obtendo-se uma chapa de aço elétrico de grão orientado com uma espessura de chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos. Aqui, a temperatura Af a ser alcançada para o recozi- mento de achatamento foi ajustada para 850ºC, o tempo de retenção Tf a 800ºC ou superior foi ajustado para 40 segundos e a força de tra- ção da chapa de aço Cf foi ajustada para 9,8 N/mm?.
[00113] Para a chapa de aço elétrico de grão orientado obtida usando o método descrito acima, o valor de densidade de fluxo mag- nético B8, as perdas de ferro Wp e Wd, a composição do componente da chapa de aço de silício e o tamanho de grão médio de grãos recris- talizados secundários foram medidos usando os mesmos métodos do Exemplo 1.
[00114] Em um caso em que o valor de densidade de fluxo magné- tico B8 era 1,930 T ou mais, a perda de ferro Wp foi 0,800 ou menos e Wp/AWd foi 1,03 ou mais e 1,15 ou menos, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como passagem. No caso de não aten- der a qualquer uma dessas condições, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como falha e expressa como “C” na coluna de avaliação das tabelas. Sob a Condição B1, a quantidade de espes- sura da chapa diminuída durante a decapagem foi pequena, um óxido (escala) formado na superfície da chapa de aço não foi suficientemen- te removido e um rolo de laminação foi usado durante a laminação a frio realizada após a decapagem, e desse modo a laminação a frio foi interrompida e, portanto, “C (rolo desgastado)” foi dado à coluna de avaliação. Além disso, as perdas de ferro Wp dos exemplos determi- nados como aprovação foram avaliadas como S (extremamente favo-
rável), A (mais favorável) ou B (favorável) com base nos mesmos pa- drões que no Exemplo 1.
[00115] As condições de fabricação, resultados de medição e resul- tados de avaliação das chapas de aço elétrico de grão orientado são mostrados na Tabela 2A e Tabela 2B. Para exemplos de invenção, na composição do componente da chapa de aço silício, a quantidade total de S e Se foi 0,005% ou menos, a quantidade de Al solúvel em ácido foi 0,01% ou menos, a quantidade de N foi 0,005% ou menos, e o res- tante foi Fe e impurezas.
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[00116] Como mostrado na Tabela 2B, verificou-se que as chapas de aço elétrico de grão orientado que satisfazem as condições da pre- sente modalidade (exemplos da invenção) foram avaliadas como B (favorável) ou superior. Além disso, em exemplos de invenção em que a velocidade média de aumento de temperatura Va em 550ºC a 700ºC no recozimento de recristalização primário foi de 700ºC/s ou mais, ve- rificou-se que a perda de ferro Wp atingiu 0,790 W/kg ou menos e, por- tanto, a avaliação foi A ou superior (mais favorável ou superior). Além disso, em exemplos da invenção em que a velocidade média de au- mento de temperatura Va em 550ºC a 700ºC no recozimento de recris- talização primário foi de 1000ºC/s ou mais, verificou-se que a perda de ferro Wp atingiu 0,785 W/kg ou menos e, portanto, a avaliação foi S (extremamente favorável ou superior).
[00117] (Exemplo3)
[00118] Lingote de aço contendo, % em massa, C: 0,08%, Si: 3,2%, Mn: 0,08%, S: 0,005%, Se: 0,019%, Al solúvel em ácido: 0,03% e N: 0,008% com o restante incluindo os componentes mostrados na Tabe- la 3A, Fe e impurezas foram produzidos. O lingote de aço foi aquecido a 1.350ºC durante uma hora e depois laminado a quente, desse modo obtendo-se uma chapa de aço laminada a quente com uma espessura de chapa de 2,3 mm. A chapa de aço laminada a quente obtida foi submetida ao recozimento da chapa laminada a quente, no qual a chapa de aço laminada a quente foi recozida em uma temperatura de pico de 1.100ºC por 140 segundos, decapada de modo que a quanti- dade de espessura da chapa diminuída atingiu 10 um, e depois laminada a frio, desse modo obtendo-se uma chapa de aço laminada a frio com uma espessura de chapa de 0,23 mm.
[00119] — Posteriormente, a temperatura da chapa de aço laminada a frio obtida foi rapidamente aumentada em uma atmosfera contendo 1% em volume de hidrogênio e 99% em volume de nitrogênio e tendo um ponto de orvalho de -30ºC, de modo que a temperatura média aumen- tou a velocidade Va em 550ºC a 700ºC atingiu 1000ºC/s, e em seguida o recozimento de recristalização primário foi realizado a 850ºC por 180 segundos em uma atmosfera úmida de hidrogênio-nitrogênio. Durante o rápido aumento da temperatura para o recozimento de recristaliza- ção primário, uma força de tração da chapa de aço Sa de 7,84 N/mm? foi transmitida na direção de deslocamento da chapa da chapa de aço laminada a frio.
[00120] Em seguida, o agente de separação de recozimento inclu- indo MgO foi aplicado à superfície da chapa de aço laminada a frio após o recozimento de recristalização primário, em seguida, o recozi- mento final foi realizado para obter uma chapa recozida final, e esta chapa recozida final foi lavada com água. Depois disso, um revesti- mento isolante contendo fosfato de alumínio e sílica coloidal como componentes principais foi aplicado à superfície da chapa recozida final e, em seguida, o recozimento de achatamento destinado ao cozi- mento do revestimento isolante e o achatamento da chapa de aço foi realizado, desse modo obtendo-se uma chapa de aço elétrico de grão orientado com uma espessura de chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos. Aqui, a temperatura Af a ser alcançada para o recozi- mento de achatamento foi ajustada para 850ºC, o tempo de retenção Tf a 800ºC ou superior foi ajustada para 40 segundos e a força de tra- ção da chapa de aço Cf foi ajustada para 9,8 N/mm?.
[00121] Para a chapa de aço elétrico de grão orientado obtida usando o método descrito acima, o valor de densidade de fluxo mag- nético B8, as perdas de ferro Wp e Wd, a composição do componente da chapa de aço de silício e o tamanho de grão médio de grãos recris- talizados secundários foram medidos usando os mesmos métodos do Exemplo 1.
[00122] Em um caso em que o valor de densidade de fluxo magné-
tico B8 era 1,930 T ou mais, a perda de ferro Wp era 0,800 ou menos e Wp/Wd era 1,03 ou mais e 1,15 ou menos, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como passagem. Além disso, as perdas de ferro Wp dos exemplos determinados como aprovação fo- ram avaliadas como S (extremamente favorável), A (mais favorável) ou B (favorável) com base nos mesmos padrões que no Exemplo 1.
[00123] Os resultados da medição e os resultados da avaliação ob- tidos usando os métodos descritos acima são mostrados na Tabela 3A e na Tabela 3B. Para exemplos da invenção, na composição do compo- nente da chapa de aço silício, a quantidade total de S e Se foi 0,005% ou menos, a quantidade de Al solúvel em ácido foi 0,01% ou menos, a quan- tidade de N foi 0,005% ou menos, e o restante foi Fe e impurezas. Tabela 3A pondão [os | neo | neo | emo | seco | restante de lingote de aço Condição 7
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[00124] Com referência à Tabela 3B, verificou-se que as folhas de aço elétrico de grão orientado com uma composição de componente contendo, % em massa, qualquer um ou mais de Cu: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, Sn: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, Ni: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, Cr: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, ou Sb: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos teve uma perda de ferro Wp de 0,780 ou menos e outra perda de ferro diminuída Wp. (Exemplo 4)
[00125] Lingote de aço contendo, % em massa, C: 0,08%, S: 0,023%, Al solúvel em ácido: 0,03% e N: 0,008% com um restante in- cluindo Si e Mn em quantidades mostradas na Tabela 4, Fe e impure- zas foi produzido. O lingote de aço foi aquecido a 1.350ºC durante uma hora e depois laminado a quente, desse modo obtendo-se uma chapa de aço laminada a quente com uma espessura de chapa de 2,3 mm. A chapa de aço laminada a quente obtida foi submetida a recozi- mento de chapa laminada a quente, no qual a chapa de aço laminada a quente foi recozida em uma temperatura de pico de 1.100ºC por 140 segundos, decapada de modo que a quantidade de espessura da cha- pa diminuída atingiu 20 um, e depois laminada a frio, desse modo ob- tendo-se uma chapa de aço laminada a frio com uma espessura de chapa de 0,23 mm.
[00126] Posteriormente, recozimento de recristalização primário em que a temperatura da chapa de aço laminada a frio obtida foi rapida- mente aumentada em uma velocidade de aumento de temperatura média Va (*C/s) mostrada na Tabela 4 em uma atmosfera de nitrogê- nio e uma atmosfera com uma temperatura de ponto de orvalho de - 30ºC e em seguida o recozimento de descarburação foi realizado a 850ºC por 180 segundos em uma atmosfera úmida de hidrogênio- nitrogênio. À medida que a temperatura média aumenta a velocidade Va (ºC/s), o valor médio das velocidades de aumento da temperatura de 550ºC a 700 foi usado e, entre aumentos rápidos de temperatura para recozimento de recristalização primário, uma força de tração de chapa de aço Sa de 7,84 N/mm? foi transmitido na direção de deslo- camento da chapa da chapa de aço laminada a frio.
[00127] Em seguida, o agente de separação de recozimento inclu- indo MgO foi aplicado à superfície da chapa de aço laminada a frio após recozimento de recristalização primário, em seguida, o recozi- mento final foi realizado para obter uma chapa recozida final, e esta chapa recozida final foi lavada com água. Depois disso, um revesti- mento isolante contendo fosfato de alumínio e sílica coloidal como componentes principais foi aplicado à superfície da chapa recozida final e, em seguida, o recozimento de achatamento destinado ao cozi- mento do revestimento isolante e o achatamento da chapa de aço foi realizado, desse modo obtendo-se uma chapa de aço elétrico de grão orientado com uma espessura de chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos. Aqui, a temperatura Af a ser alcançada para o recozi- mento de achatamento foi ajustada para 850ºC, o tempo de retenção Tf a 800ºC ou superior foi ajustada para 40 segundos e a força de tra- ção da chapa de aço Cf foi ajustada para 9,8 N/mm?.
[00128] Para a chapa de aço elétrico de grão orientado obtida usando o método descrito acima, o valor de densidade de fluxo mag- nético B8, as perdas de ferro Wp e Wd, a composição do componente da chapa de aço de silício e o tamanho de grão médio de grãos recris- talizados secundários foram medidos usando os mesmos métodos do Exemplo 1.
[00129] Em um caso em que o valor de densidade de fluxo magné- tico B8 foi 1,930 T ou mais, a perda de ferro Wp foi 0,800 ou menos e Wp/AWd era 1,03 ou mais e 1,15 ou menos, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como passagem. No caso de não aten- der a qualquer uma dessas condições, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como falha e expressa como “C” na coluna de avaliação das tabelas. Sob a Condição D5, a quantidade de Si no lingote de aço foi grande e não foi possível realizar a laminação a frio e, desse modo, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determi- nada como falha, o valor de densidade de fluxo magnético B8 e similar não foram medidos, e “C (laminação impossível)” foi dado à coluna de avaliação. Além disso, as perdas de ferro Wp dos exemplos determi- nados como aprovação foram avaliadas como S (extremamente favo- rável), A (mais favorável) ou B (favorável) com base nos mesmos pa- drões que no Exemplo 1.
[00130] As condições de fabricação, resultados de medição e resul- tados de avaliação das chapas de aço elétrico de grão orientado são mostrados na Tabela 4. Para exemplos de invenção, em relação à composição do componente da chapa de aço de silício, a quantidade total de S e Se foi de 0,005% ou menos, a quantidade de Al solúvel em ácido era 0,01% ou menos, a quantidade de N era 0,005% ou menos, e o restante foi Fe e impurezas.
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[00131] Com referência à Tabela 4, verificou-se que, na chapa de aço elétrico de grão orientado tendo uma quantidade de Si, % em massa, não na faixa de 2,5% ou mais e 4,5% ou menos ou uma quan- tidade de Mn não em um na faixa de 0,01% ou mais e 0,15% ou me- nos, a perda de ferro Wp se deteriorou.
[00132] (Exemplo 5)
[00133] Um lingote de aço contendo, % em massa, C: 0,08%, Si: 3,3%, Mn: 0,08%, S: 0,024%, Al solúvel em ácido: 0,03% e N: 0,008% com um restante incluindo Fe e impurezas foi produzido. O lingote de aço foi aquecido a 1.350ºC durante uma hora e depois laminado a quente, desse modo obtendo-se uma chapa de aço laminada a quente com uma espessura de chapa de 2,3 mm. A chapa de aço laminada a quente obtida foi submetida a recozimento de chapa laminada a quen- te em que a chapa de aço laminada a quente foi recozida em uma temperatura de pico de 1.100ºC por 140 segundos, decapada de modo que a quantidade de espessura da chapa diminuída atingiu 50 um, e depois laminada a frio, desse modo obtendo-se uma chapa de aço la- minada a frio com uma espessura de chapa de 0,23 mm.
[00134] Posteriormente, o recozimento de recristalização primário no qual a temperatura da chapa de aço laminada a frio obtida foi rapi- damente aumentada em uma velocidade média de aumento de tempe- ratura Va (ºC/s) mostrada na Tabela 5A em uma atmosfera contendo 3% em volume de hidrogênio e 97% em volume de nitrogênio e tendo uma temperatura de ponto de orvalho de -30ºC e em seguida o reco- zimento de descarburação foi realizado a 850ºC por 180 segundos em uma atmosfera úmida de hidrogênio-nitrogênio. À medida que a tem- peratura média aumenta a velocidade Va (º*C/s), o valor médio das ve- locidades de aumento da temperatura de 550ºC a 700 foi usado e, en- tre aumentos rápidos de temperatura para recozimento de recristaliza- ção primário, uma força de tração de chapa de aço Sa (N/mm?) mos-
trado na Tabela 5A foi transmitido na direção de deslocamento da chapa de aço laminado a frio.
[00135] Em seguida, o agente de separação de recozimento inclu- indo MgO foi aplicado à superfície da chapa de aço laminada a frio após recozimento de recristalização primário, em seguida, o recozi- mento final foi realizado para obter uma chapa recozida final, e esta chapa recozida final foi lavada com água. Depois disso, um revesti- mento isolante contendo fosfato de alumínio e sílica coloidal como componentes principais foi aplicado à superfície da chapa recozida final e, em seguida, o recozimento de achatamento destinado ao cozi- mento do revestimento isolante e o achatamento da chapa de aço foi realizado, desse modo obtendo-se uma chapa de aço elétrico de grão orientado com uma espessura de chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos. Aqui, a temperatura Af a ser alcançada para o recozi- mento de achatamento foi ajustada para 850ºC, o tempo de retenção Tf a 800ºC ou superior foi ajustada para 40 segundos e a força de tra- ção da chapa de aço Cf foi ajustada para 9,8 N/mm?.
[00136] Para a chapa de aço elétrico de grão orientado obtida usando o método descrito acima, o valor de densidade de fluxo mag- nético B8, as perdas de ferro Wp e Wd, a composição do componente da chapa de aço de silício e o tamanho de grão médio de grãos recris- talizados secundários foram medidos usando os mesmos métodos do Exemplo 1.
[00137] Em um caso onde a perda de ferro Wp foi de 0,800 ou me- nos, o valor de densidade de fluxo magnético B8 foi 1,930 T ou mais, e Wp/AWd foi 1,03 ou mais e 1,15 ou menos, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como passagem. No caso de não aten- der a qualquer uma dessas condições, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como falha e expressa como “C” na coluna de avaliação das tabelas. Além disso, as perdas de ferro Wp dos exemplos determinados como aprovação foram avaliadas como S (ex- tremamente favorável), A (mais favorável) ou B (favorável) com base nos mesmos padrões que no Exemplo 1.
[00138] As condições de fabricação, resultados de medição e resul- tados de avaliação das chapas de aço elétrico de grão orientado são mostrados na Tabela 5A e na Tabela 5B. Para exemplos de invenção, na composição do componente da chapa de aço silício, a quantidade total de S e Se foi 0,005% ou menos, a quantidade de Al solúvel em ácido foi 0,01% ou menos, a quantidade de N foi 0,005% ou menos, e o restante foi Fe e impurezas. Tabela 5A Aumento de temperatura ráído para recozimento de recristalização Velocidade de aumento de tem- | Força de tração de chapa de aço
Aumento de temperatura ráído para recozimento de recristalização Velocidade de aumento de tem- | Força de tração de chapa de aço e oe e | o oo o o E 2 2 13 3/2 /8/8/8 8/8 2/88/88 | 8 | 8 | 8 8 | 8/8 SS Ss S/S |8 | SS 0 SE SS Se ee o / o 6 S/S w/o o o S|& à já ja à ja à > />|/>/>/>/8|/>/ >>> |O E IE E E | E| E |E|E| E | E |E| E |E|E|E| EE SIS ISIS 818 je e e le le 8 o o es O |O |O |O jJÓ jO |jô 16 6 6 6 JO 6 6 6 5 |O 2/2 [2/2 o o 2/9 o o o o o 2/2 2 o a a a a o/a /0/0/0/0/0/0/0/0/0/d/ 0 o E |E |E [E [E E [E [E [E E [E [E [E [E [E [E E 2 &S | 6 6 6 6 E/S 6 6 SE 6 S/S 6 So o < [x x [x x x x x [x x x [x [x [x [xXx x Zz ú o o o oo ooooioiooOo|Oo4|o|S5”
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[00139] Referindo-se a Tabela 5B, foi constatado que, em um caso onde o tamanho de grão médio dos grãos recristalizados secundários não estava em uma faixa de 10 mm ou mais e 5º mm ou menos ou a densidade de fluxo magnético B8 foi menos do que 1.930 T, a perda de ferro Wp se deteriorou
[00140] (Exemplo 56)
[00141] Um lingote de aço contendo, % em massa, C: 0,08%, Si: 3,3%, Mn: 0,08%, S: 0,025%, Al solúvel em ácido: 0,03% e N: 0,008% com um restante incluindo Fe e impurezas foi produzido. O lingote de aço foi aquecido a 1.350ºC durante uma hora e, em seguida, laminado a quente, desse modo obtendo uma chapa de aço laminada a quente com uma espessura de chapa de 2,1 milímetros. A chapa de aço lami- nada a quente obtida foi submetida a recozimento de chapa laminada a quente, em que a chapa de aço laminada a quente foi recozida em uma temperatura de pico de 1.100ºC por 140 segundos, decapada de modo que a quantidade de espessura da chapa diminuída atingiu 20 um, e depois laminada a frio, desse modo obtendo-se uma chapa de aço laminada a frio. Na laminação a frio, a redução de laminação cu- mulativa foi controlada de modo que a chapa de aço elétrico de grão orientado obtida na extremidade tivesse uma espessura de chapa mostrada na Tabela 6.
[00142] — Posteriormente, recozimento de recristalização primário em que a temperatura da chapa de aço laminada a frio obtida foi rapida- mente aumentada em uma atmosfera contendo 2% em volume de hi- drogênio e 98% em volume de nitrogênio e tendo uma temperatura de ponto de orvalho de -30ºC, de modo que a velocidade média de au- mento da temperatura Va em 550ºC a 700ºC atingiu 1000ºC/s e, em seguida, o recozimento de descarburação foi realizado a 850ºC por 180 segundos em uma atmosfera úmida de hidrogênio-nitrogênio. Du- rante o rápido aumento da temperatura para o recozimento de recrista-
lização primário, uma força de tração da chapa de aço Sa de 7,84 N/mm? foi transmitida na direção de deslocamento da chapa de aço laminada a frio.
[00143] Em seguida, o agente de separação de recozimento inclu- indo MgO foi aplicado à superfície da chapa de aço laminada a frio após recozimento de recristalização primário, em seguida, o recozi- mento final foi realizado para obter uma chapa recozida final, e esta chapa recozida final foi lavada com água. Depois disso, um revesti- mento isolante contendo fosfato de alumínio e sílica coloidal como componentes principais foi aplicado à superfície da chapa recozida final e, em seguida, o recozimento de achatamento destinado ao cozi- mento do revestimento isolante e o achatamento da chapa de aço foi realizado, desse modo obtendo uma chapa de aço elétrico de grão ori- entado. Aqui, a temperatura Af a ser alcançada para o recozimento de achatamento foi ajustada para 850ºC, o tempo de retenção Tf a 800ºC ou superior foi ajustada para 40 segundos e a força de tração da cha- pa de aço Cf foi ajustada para 9,8 N/mm?.
[00144] Para a chapa de aço elétrico de grão orientado obtida usando o método descrito acima, o valor de densidade de fluxo mag- nético B8, as perdas de ferro Wp e Wd, a composição do componente da chapa de aço de silício e o tamanho de grão médio de grãos recris- talizados secundários foram medidos usando os mesmos métodos do Exemplo 1.
[00145] Em um caso em que a perda de ferro Wp foi 0,800 ou me- nos, o valor de densidade de fluxo magnético B8 foi 1,930 T ou mais, e Wp/AWd era 1,03 ou mais e 1,15 ou menos, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como passagem. No caso de não aten- der a qualquer uma dessas condições, a chapa de aço elétrico de grão orientado foi determinada como falha e expressa como “C” na coluna de avaliação das tabelas. As perdas de ferro Wp dos exemplos deter-
minadas como aprovação foram avaliadas como S (extremamente fa- vorável), A (mais favorável) ou B (favorável) com base nos mesmos padrões que no Exemplo 1.
[00146] As condições de fabricação, resultados de medição e resul- tados de avaliação das chapas de aço elétrico de grão orientado são mostrados na Tabela 6. Para exemplos de invenção, na composição do componente da chapa de aço de silício, a quantidade total de S e Se foi de 0,005% ou menos , a quantidade de Al solúvel em ácido era 0,01% ou menos, a quantidade de N era 0,005% ou menos, e o res- tante foi Fe e impurezas.
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[00147] “Quando os resultados da Tabela 6 são referidos, verificou- se que as folhas de aço elétrico de grão orientado com uma espessura de chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm ou menos foram determina- das como B ou superior (favorável ou superior).
[00148] Até agora, as modalidades preferidas da presente invenção foram descritas em detalhes com referência aos desenhos anexos, porém a presente invenção não está limitada a tais exemplos. É evi- dente que uma pessoa versada na técnica é capaz de considerar uma variedade de exemplos de modificação ou exemplos de correção den- tro do escopo do conceito técnico descrito nas reivindicações, e é des- necessário dizer que esses exemplos são da mesma forma entendidos como pertencendo ao conceito técnico da presente invenção. Aplicabilidade Industrial
[00149] “De acordo com um aspecto da presente invenção, é possí- vel fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado com uma menor perda de ferro. Especificamente, de acordo com um aspecto da presente invenção, após o recozimento de recristalização primário, os grãos de cristal em uma orientação de Goss com características mag- néticas favoráveis aumentam e, desse modo, é possível fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado na qual os diâmetros dos grãos de cristal são diminuídos enquanto melhora o grau de integração dos grãos de cristal após a recristalização secundária na orientação de Goss. Portanto, é possível fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo um valor de perda de ferro ainda mais reduzido. Além disso, de acordo com outro aspecto da presente invenção, é possível fornecer uma chapa de aço elétrico de grão orientado tendo uma per- da de ferro diminuída, mesmo quando um tratamento de refinamento do domínio magnético não é realizado.

Claims (4)

REIVINDICAÇÕES
1. Método para fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado, o método caracterizado pelo fato de que compreende: uma etapa de aquecimento de uma chapa tendo uma composição de componente contendo, % em massa, C: 0,02% ou mais e 0,10% ou menos, Si: 2,5% ou mais e 4,5% ou menos, Mn: 0,01% ou mais e 0,15% ou menos, S e Se no total: 0,001% ou mais e 0,050% ou menos, Al solúvel em ácido: 0,01% ou mais e 0,05% ou menos, N: 0,002% ou mais e 0,015% ou menos, Cu: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Sn: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Ni: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Cr: 0% ou mais e 0,30% ou menos, e Sb: 0% ou mais e 0,30% ou menos, com o restante incluindo Fe e impurezas de 1.280ºC a
1.450ºC e realização de laminação a quente para obter uma chapa de aço laminada a quente; uma etapa de realizar decapagem na chapa de aço lamina- da a quente para obter uma chapa decapada, ou realizar o recozimen- to da chapa laminada a quente na chapa de aço laminada a quente para obter uma chapa recozida laminada a quente e decapagem na chapa recozida laminada a quente chapa para obter uma chapa deca- pada; uma etapa de realização da laminação a frio na chapa de- capada para obter uma chapa de aço laminada a frio; uma etapa de realização do recozimento de recristalização primário na chapa de aço laminada a frio; uma etapa de aplicação de um agente de separação de re-
cozimento incluindo MgO a uma superfície da chapa de aço laminada a frio após o recozimento de recristalização primário e, em seguida, realizar o recozimento final para obter uma chapa recozida final; e uma etapa de aplicação de um revestimento isolante à cha- pa recozida final e, em seguida, realizar o recozimento de achatamen- to, em que, na decapagem, uma quantidade de espessura de chapa diminuída da chapa de aço laminada a quente ou da chapa re- cozida laminada a quente é de 5 um ou mais e 150 um ou menos, em um rápido aumento de temperatura para o recozimento de recristalização primário, uma temperatura de ponto de orvalho de uma atmosfera é 0ºC ou inferior, uma velocidade média de aumento de temperatura Va (ºC/s) em uma faixa de temperatura de 550ºC a 700ºC é 400 < Va < 3000, uma força de tração Sa (N/mm?) transmitida em uma direção de deslocamento da chapa de aço laminado a frio é 1,96 < Sa < (25,5 - 0,0137 x Va) no caso de Va < 1000 e a tração a força Sa é 1,96 < Sa < 11,8 no caso de V> 1000, e no recozimento de achatamento, uma temperatura Af (º C) a ser alcançada durante o recozimento é 800 < Af < 950, um tempo de retenção Tf (s) a 800ºC ou superior é 10 < Tf < 100 e uma força de tensão de chapa de aço Cf (N/mm?) transmitida na direção de deslo- camento da chapa da chapa recozida final durante o recozimento de achatamento é 3,92 < Cf < 11,8.
2. Método para fabricar uma chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a composição do componente da placa contém, % em massa, um ou mais de Cu: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, Sn: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, Ni: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos,
Cr: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, e Sb: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos.
3. Chapa de aço elétrico de grão orientado, caracterizada pelo fato de que compreende: uma chapa de aço silício; um revestimento de forsterita disposto na chapa de aço silí- cio; e uma película isolante disposta no revestimento de forsterita, em que a chapa de aço de silício tem uma composição de componente contendo, % em massa, Si: 2,5% ou mais e 4,5% ou menos, Mn: 0,01% ou mais e 0,15% ou menos, C: 0% ou mais e 0,0050% ou menos, S e Se no total: 0% ou mais e 0,005% ou menos, Al solúvel em ácido: 0% ou mais e 0,01% ou menos, N: 0% ou mais e 0,005% ou menos, Cu: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Sn: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Ni: 0% ou mais e 0,30% ou menos, Cr: 0% ou mais e 0,30% ou menos, e Sb: 0% ou mais e 0,30% ou menos, com um restante incluindo Fe e impurezas, um tamanho de grão médio de grãos recristalizados secun- dários na chapa de aço de silício é de 10 mm ou mais e 50 mm ou menos, e a chapa de aço elétrico de grão orientado tem uma espessura de chapa de 0,15 mm ou mais e 0,23 mm Ou menos, uma perda de ferro Wp de 0,800 W/kg ou menos em termos de Wi7/50,
WpAWd de 1,03 ou mais e 1,15 ou menos em termos de W7/50, O Wp/Wd sendo uma relação da perda de ferro Wp para uma perda de ferros Wd no caso de ser refinado no domínio magnético, e um valor de densidade de fluxo magnético B8 de 1,930 T ou mais.
4. Chapa de aço elétrico de grão orientado, de acordo com a reivindicação 3, caracterizada pelo fato de que a composição do componente da chapa de aço de silício contém, % em massa, um ou mais de Cu: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, Sn: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, Ni: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, Cr: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos, e Sb: 0,01% ou mais e 0,30% ou menos.
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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7477762B2 (ja) 2020-06-24 2024-05-02 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法

Family Cites Families (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6250413A (ja) * 1985-08-30 1987-03-05 Kawasaki Steel Corp 方向性珪素鋼帯の平たん化焼鈍方法
US4898626A (en) * 1988-03-25 1990-02-06 Armco Advanced Materials Corporation Ultra-rapid heat treatment of grain oriented electrical steel
DE69421378T2 (de) * 1994-03-02 2000-05-11 Nippon Steel Corp Durchlaufglühanlage für Stahlband und Vorrichtung zur Regelung des Bandzuges
JPH07268567A (ja) 1994-03-31 1995-10-17 Nippon Steel Corp 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板
JP3531996B2 (ja) * 1995-03-28 2004-05-31 新日本製鐵株式会社 一方向性電磁鋼帯の製造方法
JP3556328B2 (ja) * 1995-07-11 2004-08-18 株式会社ルネサステクノロジ 内部電源回路
JP3392669B2 (ja) * 1996-11-22 2003-03-31 新日本製鐵株式会社 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法
JP3337958B2 (ja) * 1997-10-06 2002-10-28 新日本製鐵株式会社 磁気特性が優れた鏡面一方向性電磁鋼板の製造方法
JP3736125B2 (ja) * 1998-07-27 2006-01-18 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板
WO2007069776A1 (ja) * 2005-12-15 2007-06-21 Jfe Steel Corporation 高強度無方向性電磁鋼板およびその製造方法
CA2802019C (en) * 2010-06-18 2015-09-15 Jfe Steel Corporation Method for manufacturing grain oriented electrical steel sheet
JP5754097B2 (ja) * 2010-08-06 2015-07-22 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5782527B2 (ja) * 2011-12-19 2015-09-24 ポスコ 低鉄損高磁束密度方向性電気鋼板及びその製造方法
JP5907257B2 (ja) 2012-05-24 2016-04-26 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
US9748029B2 (en) * 2012-07-26 2017-08-29 Ginza Maronie P.C. Method of producing grain-oriented electrical steel sheet
US20150243419A1 (en) 2012-09-27 2015-08-27 Jef Steel Corporation Method for producing grain-oriented electrical steel sheet
JP5888525B2 (ja) 2013-02-28 2016-03-22 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5668795B2 (ja) * 2013-06-19 2015-02-12 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびそれを用いた変圧器鉄心
JP6146262B2 (ja) * 2013-10-29 2017-06-14 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
US10900113B2 (en) * 2014-09-04 2021-01-26 Jfe Steel Corporation Method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheet, and nitriding apparatus
RU2674502C2 (ru) * 2014-10-06 2018-12-11 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Лист текстурированной электротехнической стали с низкими потерями в железе и способ его изготовления
FR3027920B1 (fr) * 2014-10-29 2019-03-29 Fives Stein Procede d'orientation de grains de tole d'acier, dispositif s'y rapportant, et installation mettant en oeuvre ce procede ou ce dispositif
CN107109563B (zh) * 2014-12-24 2019-10-22 杰富意钢铁株式会社 取向性电磁钢板及其制造方法
JP6455468B2 (ja) 2016-03-09 2019-01-23 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP6844125B2 (ja) 2016-06-14 2021-03-17 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP6860877B2 (ja) 2016-09-30 2021-04-21 株式会社ニッピ 骨芽細胞の分化促進剤および骨形成促進剤
KR102517647B1 (ko) * 2018-03-20 2023-04-05 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 방향성 전자 강판의 제조 방법 및 방향성 전자 강판

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