BR112019028189B1

BR112019028189B1 - Processo para aumentar a seletividade da gasolina e do destilado médio no craqueamento catalítico

Info

Publication number: BR112019028189B1
Application number: BR112019028189-4A
Authority: BR
Inventors: Ville PAASIKALLIO; Blanka TOUKONIITTY; Jukka-Pekka PASANEN
Original assignee: Neste Oyj
Priority date: 2017-06-29
Filing date: 2018-06-26
Publication date: 2023-09-26
Also published as: CN111094517A; US20200181502A1; CA3068168C; EP3421572A1; FI128977B; CA3067949C; CA3067949A1; WO2019002445A1; ES2831075T3; US11466219B2; CN111051475B; EP3421572B1; CA3068168A1; DK3421572T3; BR112019028206A2; US11492556B2; EP3645667A1; CN111094517B; US20200165529A1; FI20176185A1

Abstract

a presente invenção se refere a um processo para aumentar a seletividade de gasolina e destilado médio em craqueamento catalítico. especificamente, a invenção se refere a um processo compreendendo coprocessamento de pelo menos um líquido de pirólise e resíduo de destilação de talóleo em um processo de craqueamento catalítico na presença de um catalisador sólido para fornecer um produto de craqueamento.

Description

CAMPO TÉCNICO

[0001] A presente invenção se refere a um processo para aumentar a seletividade da gasolina e do destilado médio no craqueamento catalítico. Especificamente, a invenção se refere a um processo para aumentar a seletividade da gasolina e do destilado médio no craqueamento catalítico e ao mesmo tempo aumentar a quantidade de matérias-primas renováveis empregadas no craqueamento catalítico.

ANTECEDENTES TÉCNICOS

[0002] Mobilidade e logística são uma parte essencial da vida, economia e sociedade hoje. Para atender às crescentes necessidades energéticas do tráfego e dos transportes é importante buscar soluções de combustível sustentáveis. Um combustível pode ser considerado sustentável quando o impacto do poço-para-rodas no ambiente ecológico e social é o mais baixo possível. A descarbonização do setor de transportes é um grande desafio e os combustíveis fósseis devem ser substituídos lentamente por combustíveis mais sustentáveis. O combustível líquido tem benefícios em comparação aos gases e eletricidade nas soluções de tráfego devido à infraestrutura e logística de combustíveis existentes. O conteúdo energético dos combustíveis líquidos também é superior, o que é essencial, pois a energia precisa ser transportada a bordo nos veículos.

[0003] O craqueamento catalítico (fluidizado e térmico) de correntes de hidrocarbonetos pesados, como o gasóleo a vácuo (VGO), produz uma ampla gama de produtos que variam de hidrocarbonetos C1-C2 gasosos a coque carbonáceo sólido na superfície do catalisador. Dentro da faixa de produtos destilados que fica entre esses dois extremos, os compostos que fervem na faixa de gasolina e destilados médios são valiosos na preparação de combustíveis de transporte. Os produtos destilados do craqueamento catalítico exibem graus variados de saturação - parafinas, olefinas, naftenos e aromáticos estão presentes na mistura de produto. Embora a quantidade relativa de hidrogênio nesses produtos varie, todas as moléculas incluem um esqueleto estrutural que consiste em ligações carbono-carbono. Portanto, é claramente benéfico designar e operar o processo de craqueamento em uma maneira que assegure que o carbono que passe pelo processo seja também direcionado para os produtos mais desejáveis com uma alta seletividade.

[0004] A técnica anterior fez várias tentativas para empregar matérias-primas renováveis no craqueamento catalítico para aumentar o teor total de material renovável em produtos combustíveis. Essas tentativas se concentram no coprocessamento de líquido de pirólise (óleo de pirólise), o qual é derivado da pirólise de material renovável (por exemplo, material vegetal), com fluxos convencionais (fósseis) em uma unidade de craqueamento catalítico.

[0005] Por exemplo, a US 2016/0168481 Al revela o craqueamento catalítico fluido (FCC) da corrente de óleo de pirólise juntamente com uma corrente de hidrocarboneto, como corrente de diesel. A US 2016/0244677 Al menciona o FCC de uma mistura de óleo de pirólise como primeira matéria-prima e um óleo de petróleo como segunda matéria-prima. O FCC do óleo de pirólise, juntamente com uma corrente de HC à base de petróleo, é divulgado na US 2016/0090539 Al. A US 2015/0005548 Al divulga o FCC de um óleo combustível renovável (óleo de pirólise) e de uma matéria-prima de fração de petróleo. No WO 2012/062924 Al, é mencionado o coprocessamento de óleo de pirólise com uma corrente de hidrocarboneto no FCC.

SUMARIO DA INVENÇÃO

[0006] Os resíduos lignocelulósicos representam um grande potencial de matéria-prima para a produção de combustíveis renováveis. Eles representam uma oportunidade sustentável, não alimentar e não ILUC para combustíveis renováveis. Segundo a Agência Ambiental Europeia, o potencial total de bioenergia da agricultura, silvicultura e resíduos é de cerca de 300 MToe em 2030 na EU-27. O potencial de resíduos que não sejam lignocelulósicos é de cerca de 100 MToe, os produtos agrícolas somam cerca de 142 MToe (47 % do total) e cerca de 27-50 MToe são derivados da silvicultura, dependendo do tipo de restrições ambientais e medidas de estímulo implementadas.

[0007] Os presentes inventores consideraram que combustíveis mais sustentáveis podem ser produzidos aumentando a quantidade de componentes de combustíveis renováveis em combustíveis, em particular em combustíveis para transporte. Mais especificamente, os combustíveis sustentáveis devem conter uma grande quantidade de componentes de combustível renovável não alimentar e não ILUC.

[0008] O estado da técnica tenta resolver esse problema coprocessando o líquido de pirólise (PL; às vezes também chamado de óleo de pirólise) com gasóleo de vácuo em processos de craqueamento catalítico para produzir componentes de combustível valiosos (que fervem na faixa da gasolina e destilado médio) contendo um certa quantidade de carbono bioderivado. No entanto, os inventores consideraram que ainda há espaço para melhorias, especialmente no que diz respeito ao uso de resíduos.

[0009] O PL como matéria-prima renovável contém menos carbono que o VGO (fóssil). Especificamente, o teor de carbono do PL é geralmente inferior a 50 % em peso (base úmida, isto é, incluindo água). O craqueamento catalítico de PL puro é altamente desafiadora devido às suas propriedades físicas e reatividade adversas e, portanto, o estado da técnica emprega uma co-alimentação para lidar com esses problemas.

[00010] No entanto, o coprocessamento de PL renovável no craqueamento catalítico também é desafiador, porque o PL não é bem miscível com as co-alimentações comuns, como o VGO. O estado da técnica, portanto, desenvolveu vários métodos para evitar problemas de mistura ou aumentar a miscibilidade usando aditivos (como tensoativos). O uso de co-alimentações alternativas (exceto VGO) geralmente não é desejável porque o resultado (distribuição do produto) do procedimento de craqueamento depende das duas alimentações e dificilmente é previsível.

[00011] Os presentes inventores descobriram surpreendentemente que é possível misturar PL com outra alimentação biogênica derivada da destilação de talóleo (especificamente breu de talóleo, TOP). Como outro ponto surpreendente, os inventores descobriram que o coprocessamento de PL com um resíduo de destilação proveniente de destilação de talóleo fornece uma distribuição de produto ainda mais favorável do que a abordagem convencional de coprocessamento de PL com VGO. Com base nesta descoberta, os inventores completaram a presente invenção.

[00012] A presente invenção é definida nas reivindicações independentes. Modalidades benéficas adicionais são apresentadas nas reivindicações dependentes. Especificamente, a presente invenção se referee a um ou mais dos seguintes itens: 1. Um processo compreendendo o coprocessamento de pelo menos líquido de pirólise (PL) e um resíduo de destilação de destilação de talóleo em um processo de craqueamento catalítico na presença de um catalisador sólido para fornecer um produto de craqueamento. 2. O processo de acordo com o item 1, em que o resíduo da destilação proveniente da destilação de talóleo é o breu de talóleo (TOP). 3. O processo de acordo com qualquer um dos itens anteriores, em que o líquido de pirólise é derivado de uma matéria-prima contendo celulose. 4. O processo de acordo com qualquer um dos itens anteriores, em que a proporção do líquido de pirólise para o resíduo de destilação (líquido de pirólise: resíduo de destilação) está na faixa de 2:1 a 1:9 em peso. 5. O processo de acordo com o item 4, em que a proporção do líquido de pirólise para o resíduo de destilação (líquido de pirólise: resíduo de destilação) é de 1:1 em peso ou menos, de preferência 2:3 em peso ou menos ou 1:2 em peso ou inferior. 6. O processo de acordo com o item 4 ou 5, em que a proporção do líquido de pirólise para o resíduo de destilação (líquido de pirólise: resíduo de destilação) é de 1:7 em peso ou superior, de preferência 1:5 em peso ou superior, 1:4 em peso ou superior ou 1:3 em peso ou superior. 7. O processo de acordo com qualquer um dos itens anteriores, em que o teor total do líquido de pirólise e o resíduo da destilação está na faixa de 1,0 a 100,0 % em peso, com base em toda a matéria-prima. 8. O processo de acordo com qualquer um dos itens anteriores, em que o catalisador sólido é um catalisador particulado. 9. O processo de acordo com qualquer um dos itens anteriores, em que o catalisador sólido é um catalisador ácido. 10. O processo de acordo com qualquer um dos itens anteriores, em que o catalisador sólido é um catalisador à base de zeólita. 11. O processo, de acordo com qualquer um dos itens anteriores, em que o processo de craqueamento catalítico é realizado em uma temperatura na faixa de 400 °C a 600 °C. 12. O processo, de acordo com o item 11, em que o processo de craqueamento catalítico é realizado em uma temperatura de 420 °C ou mais, preferencialmente 440 °C ou mais, 450 °C ou mais, 460 °C ou mais ou 470 °C ou mais. 13. O processo, de acordo com o item 12, em que o processo de craqueamento catalítico é realizado a uma temperatura de 570 °C ou menos, preferencialmente 550 °C ou menos, 540 °C ou menos, 530 °C ou menos, 530 °C ou menos, 525 °C ou menos, ou 520 °C ou menos. 14. O processo, de acordo com qualquer um dos itens anteriores, em que o processo de craqueamento catalítico é realizado como um processo contínuo. 15. O processo de acordo com qualquer um dos itens anteriores, em que o processo de craqueamento catalítico é um processo de craqueamento catalítico fluido (FCC). 16. O processo, de acordo com qualquer um dos itens anteriores, em que o processo de craqueamento catalítico é realizado em um reator de leito transportado ou em um reator de leito fluidizado. 17. O processo, de acordo com qualquer um dos itens anteriores, em que a proporção de catalisador / óleo é 3 ou mais, preferencialmente 4 ou mais, ou 5 ou mais e / ou preferencialmente 20 ou menos, 15 ou menos, ou 10 ou menos. 18. O processo, de acordo com qualquer um dos itens anteriores, em que o PL e o resíduo de destilação são introduzidos no reator de craqueamento, no qual o processo de craqueamento catalítico é realizado, usando diferentes linhas de alimentação. 19. O processo de acordo com qualquer um dos itens anteriores, em que o PL e o resíduo da destilação são introduzidos no reator de craqueamento, no qual o processo de craqueamento catalítico é realizado, usando a mesma linha de alimentação. 20. O processo de acordo com o item 19, em que o PL e o resíduo da destilação são previamente misturados em um recipiente de mistura e depois introduzidos no reator de craqueamento. 21. O processo de acordo com o item 19 ou 20, em que uma parte de um ou de ambos o PL e o resíduo de destilação são adicionalmente individualmente introduzidos no reator de craqueamento, usando linhas de alimentação separadas. 22. O processo de acordo com qualquer um dos itens anteriores, em que uma fração de petróleo é ainda introduzida no reator de craqueamento, no qual o processo de craqueamento catalítico é realizado e coprocessado com o PL e o resíduo de destilação da destilação de talóleo. 23. O processo de acordo com o item 22, em que a fração de petróleo e o PL são introduzidos no reator de craqueamento usando diferentes linhas de alimentação. 24. O processo de acordo com os itens 22 ou 23, em que a fração de petróleo e o resíduo da destilação da destilação de talóleo são introduzidos no reator de craqueamento usando diferentes linhas de alimentação (separadas). 25. O processo de acordo com o item 22, em que a fração de petróleo e o PL são introduzidos no reator de craqueamento usando a mesma linha de alimentação. 26. O processo de acordo com os itens 22 ou 25, em que a fração de petróleo e o resíduo da destilação da destilação de talóleo são introduzidos no reator de craqueamento usando a mesma linha de alimentação. 27. O processo de acordo com o item 26, em que a fração de petróleo e o resíduo de destilação de talóleo são previamente misturados em um recipiente de mistura e depois introduzidos no reator de craqueamento. 28. O processo de acordo com o item 25, em que a fração de petróleo e o PL são previamente misturados em um recipiente de mistura e depois introduzidos no reator de craqueamento. 29. Processo de acordo com qualquer um dos itens 25 a 28, em que o PL, o resíduo de destilação e a fração de petróleo são previamente misturados em um recipiente de mistura e depois introduzidos no reator de craqueamento. 30. O processo de acordo com qualquer um dos itens anteriores, compreendendo ainda a etapa de fracionamento do produto de craqueamento para fornecer pelo menos uma fração de gasolina e uma fração de destilada médio. 31. O processo, de acordo com qualquer um dos itens anteriores, em que a fração do produto de craqueamento que ferve na faixa de temperatura de 36 °C a 360 °C fornece um índice de rendimento na faixa de 40 a 99. 32. O processo de acordo com item 31, em que o índice de rendimento é pelo menos 50, preferencialmente pelo menos 55, pelo menos 60, pelo menos 65, pelo menos 70, pelo menos 75, pelo menos 80 ou pelo menos 85. 33. O processo de acordo com o item 31 ou 32, em que o índice de rendimento é 98 ou menos, 97 ou menos, 96 ou menos ou 95 ou menos. 34. Um componente de combustível obtido por um processo de qualquer um dos itens anteriores. 35. O componente de combustível de acordo com o item 34, compreendendo uma fração do produto de craqueamento. 36. O componente de combustível de acordo com o item 34, compreendendo uma fração do produto de craqueamento que ferve na faixa de gasolina. 37. O componente de combustível de acordo com o item 36, compreendendo uma fração do produto de craqueamento que ferve na faixa do destilado médio. 38. Uso de um produto de craqueamento ou de uma fração obtida pelo processo, de acordo com qualquer um dos itens 1 a 33, para a produção de um combustível ou de um componente de combustível. 39. Método que compreende produzir um produto de craqueamento de acordo com o processo de qualquer um dos itens 1 a 33, fracionar opcionalmente o produto de craqueamento para fornecer uma fração do produto de craqueamento e misturar o produto de craqueamento ou a fração do produto de craqueamento com outro componente de combustível para fornecer um combustível. 40. O processo de acordo com o item 22, em que a fração de petróleo e o PL são introduzidos no reator de craqueamento usando diferentes linhas de alimentação e / ou usando a mesma linha de alimentação; e / ou em que a fração à base de petróleo e o resíduo da destilação da destilação de talóleo são introduzidos no reator de craqueamento usando diferentes linhas de alimentação e / ou usando a mesma linha de alimentação.

DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO

[00013] A invenção é agora explicada em detalhes e com referência a concretizações específicas. Deve-se notar que qualquer característica das concretizações pode ser combinada com qualquer característica de outra concretização, desde que essa combinação não resulte em contradição.

[00014] A presente invenção se refere a um processo que compreende o coprocessamento de pelo menos PL e um resíduo de destilação de talóleo em um processo de craqueamento catalítico na presença de um catalisador sólido para fornecer um produto de craqueamento.

[00015] Na presente invenção, PL é preferencialmente um produto de pirólise não hidrotratado a partir de uma fonte renovável. O PL pode conter água. O PL não processado normalmente contém água e o PL empregado no processo da presente invenção pode ser um PL não processado.

[00016] O líquido de pirólise da presente invenção é um líquido obtido por pirólise de material bio-derivado, de preferência derivado de material não alimentar e não ILUC. O líquido de pirólise é preferencialmente um líquido obtido por pirólise, que essencialmente não foi pré-tratado ou aprimorado por hidrotratamento e / ou hidrodesoxigenação. Um hidrotratamento e / ou hidrodesoxigenação para reduzir substancialmente o teor de oxigênio do líquido de pirólise pode ser vantajosamente evitado nos processos de acordo com a invenção.

[00017] O líquido de pirólise pode ser um líquido de pirólise completo (isto é, todo o líquido resultante da pirólise, incluindo, por exemplo, água) ou uma parte do mesmo. Embora não seja necessário, pode ser favorável usar (apenas) partes específicas de um líquido de pirólise.

[00018] O material bio-derivado que é sujeito a pirólise para fornecer o PL da presente invenção compreende preferencialmente um material celulósico, mais preferencialmente um material lenhocelulósico. Portanto, preferencialmente o líquido de pirólise é um líquido de pirólise derivado de um material celulósico, mais preferencialmente um material lenhocelulósico.

[00019] Qualquer material contendo celulose adequado pode ser utilizado como material bioderivado na pirólise. O material celulósico pode ser obtido de uma variedade de plantas e materiais vegetais, incluindo resíduos agrícolas, resíduos florestais, resíduos de processamento de açúcar e / ou suas misturas. Exemplos de materiais que contêm celulose adequados incluem resíduos agrícolas, como palha de milho, palha de soja, espigas de milho, palha de arroz, cascas de arroz, cascas de aveia, fibra de milho, palhas de cereais como trigo, cevada, centeio e palha de aveia; gramíneas; produtos florestais, como madeira e materiais relacionados à madeira, como serragem; resíduo de papel; resíduos de processamento de açúcar, como bagaço e polpa de beterraba; ou suas misturas. Em uma concretização mais preferida, o líquido de pirólise é obtido por pirólise de madeira e / ou um material relacionado à madeira, como resíduo florestal, lascas de madeira e / ou pó de serra. Em outra concretização preferida, a madeira e / ou material relacionado à madeira contém casca e / ou agulhas. Mais preferencialmente, o líquido de pirólise é obtido por pirólise de madeira e / ou um material relacionado à madeira contendo madeira de pinho ou resíduo florestal.

[00020] Pirólise é a decomposição térmica de um material (renovável) a uma temperatura de pirólise de preferência de 350 °C ou mais. A concentração de oxigênio é preferencialmente menor que a concentração necessária para a combustão completa. Mais preferencialmente, a pirólise é realizada na ausência essencial de oxigênio não gerado in situ (isto é, sem adição intencional de oxigênio). Um pouco de oxigênio pode ser gerado in situ durante o processo de pirólise. Preferencialmente, a pirólise é realizada em uma atmosfera contendo oxigênio igual ou inferior a 5 % em volume, mais preferencialmente igual a ou menor que 1 % em volume de oxigênio e mais preferencialmente igual ou menor que 0,1 % em volume de oxigênio.

[00021] A temperatura de pirólise é preferencialmente 350 °C ou mais, mais preferencialmente 400 °C ou mais e ainda preferencialmente 450 °C ou mais. A temperatura de pirólise pode ser de 800 °C ou menos, preferencialmente 700 °C ou menos ou 650 °C ou menos. A pressão de pirólise não é particularmente limitada. Para fins práticos, pode-se usar uma pressão (pressão absoluta) na faixa de 0,1 a 5 bar (0,01 a 0,5 MPa), preferencialmente na faixa de 1 a 2 bar (0,1 a 0,2 MPa). Para facilitar as condições do processo e tendo em vista a construção do aparelho, é preferida uma pressão em torno da pressão atmosférica (por exemplo, 1 bar ± 0,1 bar).

[00022] O líquido de pirólise pode ser fornecido pela chamada pirólise rápida ou instantânea do material renovável. Essa pirólise rápida ou rápida compreende, de preferência, aquecer rapidamente o material renovável por um período muito curto e, em seguida, reduzir rapidamente a temperatura dos produtos primários antes que o equilíbrio químico possa ocorrer.

[00023] Na presente invenção, o líquido de pirólise pode ser fornecido por pirólise do material renovável, compreendendo as etapas de - aquecimento do material renovável a uma temperatura igual a uma temperatura de pirólise na faixa de 350 °C a 800 °C, preferencialmente em 3 segundos ou menos (preferencialmente 2 segundos ou menos, 1 segundo ou menos ou 0,5 segundos ou menos); - manter o material renovável aquecido e renovável dentro da faixa de temperatura de pirólise por entre 0,03 e 2,0 segundos (preferencialmente entre 0,03 e 0,60 segundos) para produzir um ou mais produtos de pirólise; - resfriar os produtos de pirólise para menos de 350 ° C em 2 segundos ou menos, preferencialmente em 1 segundo ou menos ou em 0,5 segundos ou menos; - obtenção do líquido de pirólise a partir dos produtos de pirólise.

[00024] Exemplos de processos de pirólise rápida ou instantânea adequados para fornecer o líquido de pirólise são descritos em A. Oasmaa et al., "Pirólise rápida do resíduo florestal 1. Efeito de extrativos na separação de fases de líquidos de pirólise", Energy & Fuels, volume 17, número 17 , 2003, páginas 1-12; e A. Oasmaa et al., Bio- óleos de pirólise rápida a partir de madeira e resíduos agrícolas, Energy & Fuels, 2010, vol. 24, páginas 1380-1388; US4876108; US5961786; e US5395455, que são aqui incorporados por referência.

[00025] Após a pirólise do material renovável, os produtos de pirólise podem conter gás, sólidos (carvão), uma ou mais fase (s) oleosa (s) e uma fase aquosa. A (s) fase (s) oleosa (s), incluindo opcionalmente água, pode (m) ser empregada (s) como o líquido de pirólise na presente invenção. O líquido de pirólise pode ser separado dos produtos de pirólise por qualquer método conhecido. Isso inclui métodos como filtração, centrifugação, separação por ciclone, extração, separação por membrana e / ou separação de fases. O líquido de pirólise geralmente inclui um ou mais carboidratos, olefinas, parafinas, oxigenados (como aldeídos e / ou ácidos carboxílicos) e água.

[00026] De preferência, o líquido de pirólise compreende carbono em uma quantidade igual ou superior a 25 % em peso, mais preferencialmente igual ou superior a 35 % em peso e preferencialmente igual ou inferior a 70 % em peso, mais preferencialmente igual a ou menos de 60 % em peso (em uma base seca; isto é, não incluindo a água ou após a remoção completa da água).

[00027] O líquido de pirólise compreende ainda preferencialmente hidrogênio em uma quantidade igual ou superior a 1 % em peso, mais preferencialmente igual ou superior a 5 % em peso e preferencialmente igual ou inferior a 15 % em peso, mais preferencialmente igual a ou inferior a 10 % em peso (em base seca).

[00028] O líquido de pirólise compreende ainda preferencialmente oxigênio em uma quantidade igual ou superior a 25 % em peso, mais preferencialmente igual ou superior a 35 % em peso e preferencialmente igual ou inferior a 70 % em peso, mais preferencialmente igual a ou inferior a 60 % em peso. Esse teor de oxigênio é preferencialmente definido em uma base seca.

[00029] O líquido de pirólise também pode conter nitrogênio e / ou enxofre. Se houver nitrogênio, o líquido de pirólise preferencialmente compreende nitrogênio em uma quantidade igual ou superior a 0,001 % em peso, mais preferencialmente igual ou superior a 0,1 % em peso e preferencialmente igual ou inferior a 1,5 % em peso, mais preferencialmente igual ou inferior a 0,5 % em peso (em base seca). Se houver enxofre, o líquido de pirólise preferencialmente compreende enxofre em uma quantidade igual ou superior a 0,001 % em peso, mais preferencialmente igual ou superior a 0,01 % em peso e preferencialmente igual ou inferior a 1 % em peso, mais preferencialmente igual ou inferior a 0,1 % em peso (em base seca).

[00030] O líquido de pirólise compreende de preferência água. A quantidade de água pode ser igual ou superior a 0,1 % em peso, igual ou superior a 1,0 % em peso, igual ou superior a 5,0 % em peso. Muita água, no entanto, reduz a usabilidade se o PL de modo que a quantidade de água seja preferencialmente igual ou inferior a 55% em peso, igual ou inferior a 45 % em peso, igual ou inferior a 35 % em peso, igual ou inferior a 30 % em peso ou igual ou inferior a 25 % em peso.

[00031] O líquido de pirólise da presente invenção pode compreender aldeídos, especificamente em uma quantidade igual ou superior a 5 % em peso, igual ou superior a 10 % em peso, igual ou inferior a 30 % em peso ou igual a ou menos de 20 % em peso. O líquido de pirólise pode ainda compreender ácidos carboxílicos, especificamente em uma quantidade igual ou superior a 5 % em peso, igual ou superior a 10 % em peso e / ou igual a ou menor que 25 % em peso, ou igual ou inferior a 15 % em peso.

[00032] O líquido de pirólise pode compreender carboidratos, especificamente em uma quantidade igual ou superior a 1 % em peso, igual ou superior a 5 % em peso e / ou igual a ou menor que 20 % em peso ou igual a ou inferior a 10 % em peso.

[00033] O líquido de pirólise pode compreender fenóis, especificamente em uma quantidade igual ou superior a 0,1 % em peso, igual ou superior a 2 % em peso e / ou igual a ou menor que 10 % em peso ou igual a ou inferior a 5 % em peso.

[00034] De preferência, o líquido de pirólise pode compreender furfurais, especificamente em uma quantidade igual ou superior a 0,1 % em peso, igual ou superior a 1,0 % em peso e / ou igual a ou menor que 10,0 % em peso, ou igual ou inferior a 4,0 % em peso.

[00035] Na presente invenção, um resíduo de destilação de uma destilação de talóleo (também referido como um resíduo de destilação de talóleo) é uma fração de resíduo (fração inferior) obtida após pelo menos uma etapa de destilação na destilação de talóleo. Especificamente, o resíduo de destilação de talóleo pode ser obtido como um resíduo ao destilar talóleo, de preferência talóleo bruto. É especificamente preferível que o resíduo de destilação de talóleo seja um breu de talóleo.

[00036] Tipicamente, o resíduo da destilação de talóleo compreende vários componentes diferentes. Na presente invenção, o resíduo de destilação de talóleo contém de preferência menos de 80 % em peso, menos de 70 % em peso, menos de 60 % em peso ou menos de 50 % em peso de ácidos de resina, ácidos graxos e ésteres dos mesmos. Especificamente, o resíduo da destilação pode compreender 23-38 % em peso de ésteres de ácidos graxos, juntamente com diferentes álcoois de madeira e 15 % em peso ou menos de ácidos carboxílicos livres (principalmente ácidos graxos e ácidos de resina), e o restante compreende diferentes materiais neutros, como hidrocarbonetos (por exemplo, esteróis) e álcoois de madeira.

[00037] O talóleo (talóleo bruto) que é sujeito a destilação para obter o resíduo da destilação é preferencialmente um material lignocelulósico (oleoso) obtido como subproduto do processo de cozimento de polpa celulósica. Ele compreende ácidos de resina, ácidos graxos, neutros, principalmente esteróis e álcoois, e ésteres desses álcoois e ácidos. O talóleo é geralmente refinado por destilação a baixa pressão. O óleo primário, os ácidos graxos e os ácidos da resina são recuperados como um excedente da destilação (cabeças ou corre te lateral), além de um resíduo da destilação (que é principalmente TOP). O TOP por si só compreende ésteres de álcool de ácidos graxos e de resina, oligômeros de ácidos graxos e de resina, fitoesteróis, matérias neutras de alto ponto de ebulição, como álcoois, hidrocarbonetos, etc. Convencionalmente, o uso do TOP era limitado, primeiramente por sua alta viscosidade (aproximadamente 3000 cP a 50 °C) e, em segundo lugar, pelo fato do TOP nunca ser totalmente rígido. Consequentemente, era considerado um resíduo de baixo valor e utilizado principalmente em tochas flamejantes, panelas ao ar livre e objetos semelhantes. A presente invenção, no entanto, constatou que um resíduo de destilação de talóleo (como TOP) pode ser usado favoravelmente como uma co-alimentação com PL em craqueamento catalítico e é adequado para aumentar o rendimento de produtos de craqueamento valiosos.

[00038] Na presente invenção, o produto de craqueamento é qualquer coisa (líquida, sólida, volátil) que sai do reator, exceto o catalisador.

[00039] Utilizando o processo da presente invenção, é possível aumentar o teor renovável do produto de craqueamento catalítico para até 100 %. Em outras palavras, é possível co-processar apenas o resíduo de destilação e o líquido de pirólise, enquanto esse procedimento atinge surpreendentemente um rendimento muito alto de produtos valiosos (ou seja, produtos que fervem na faixa de gasolina e destilado médio e, portanto, favoráveis ao uso em combustíveis de transporte) Outro efeito da invenção é que PL e o resíduo de destilação são mais facilmente miscíveis que PL e VGO, facilitando assim o processo de craqueamento catalítico. Especificamente, o TOP mostrou excelentes efeitos, pois pode ser misturado com PL mais facilmente do que as co-alimentações convencionais (como o VGO).

[00040] O resíduo de destilação da destilação de talóleo é preferencialmente o breu de talóleo. O TOP foi considerado principalmente como um resíduo (ou produto de baixo valor), de modo que seu uso não reduz a quantidade de outros produtos (valiosos) obtidos a partir de talóleo (bruto).

[00041] O líquido de pirólise da presente invenção é derivado de um material renovável e é de preferência derivado de uma matéria-prima contendo celulose, especificamente de um material à base de lignocelulose. A matéria-prima à base de celulose pode ser uma madeira e / ou material relacionado à madeira contendo casca e / ou agulhas. De preferência, a matéria-prima contendo celulose é uma madeira e / ou material relacionado à madeira contendo madeira de pinho ou resíduo florestal. O uso de uma matéria-prima contendo celulose é vantajoso devido aos baixos custos, ao fácil manuseio e à possibilidade de obter produtos 100 % não alimentares e não ILUC.

[00042] No processo da presente invenção, a proporção do líquido de pirólise para o resíduo de destilação (líquido de pirólise: resíduo de destilação) está preferencialmente na faixa de 2:1 a 1:9 em peso.

[00043] A proporção do líquido de pirólise para o resíduo da destilação é definida como partes do PL em relação às partes do resíduo da destilação. Por outras palavras, uma proporção do líquido de pirólise para o resíduo de destilação (líquido de pirólise: resíduo de destilação) 1:9 em peso significa uma mistura contendo 1 parte em peso de PL e 9 partes em peso de resíduo de destilação (10 % em peso de PL e 90 % em peso de resíduo de destilação, desde que a soma de PL e resíduo de destilação seja 100 % em peso, ou seja, se a mistura consistir em PL e resíduo de destilação).

[00044] O emprego do líquido de pirólise e do resíduo de destilação dentro dessa faixa permite obter bons rendimentos de componentes de combustível de transporte valiosos. A proporção é preferencialmente 1:1 em peso ou inferior, 2:3 em peso ou inferior ou 1:2 em peso ou menos. Além disso, a proporção é preferencialmente 1:7 em peso ou superior, preferencialmente 1:5 em peso ou superior, 1:4 em peso ou superior ou 1:3 em peso ou superior. O uso dessas proporções pode fornecer resultados particularmente bons.

[00045] O teor total do líquido de pirólise e do resíduo da destilação está de preferência na faixa de 1,0 a 100,0 % em peso, com base em toda a matéria-prima. O teor total é particularmente preferencialmente pelo menos 1,5 % em peso, pelo menos 2,0 % em peso, pelo menos 3,0 % em peso, pelo menos 4,0 % em peso, pelo menos 5,0 % em peso, pelo menos 5,0 % em peso, pelo menos 6,0 % em peso, pelo menos 7,0 % em peso ou pelo menos 7,5 % em peso, com base em toda a matéria-prima. Além disso, um teor total de líquido de pirólise e do resíduo de destilação pode ser de 90,0 % em peso ou inferior, 80,0 % em peso ou inferior, 70,0 % em peso ou inferior, 60,0 % em peso ou inferior, 60,0 % em peso ou inferior, 50,0 % em peso ou inferior, 40,0 % em peso ou inferior, 30,0 % em peso ou inferior, 20,0 % em peso ou inferior, 15,0 % em peso ou inferior ou 10,0 % em peso ou inferior, com base em toda a matéria-prima.

[00046] A este respeito, a matéria-prima usada neste documento inclui qualquer alimentação líquida, que é alimentada ao reator, por exemplo, o PL, o resíduo da destilação, uma corrente de reciclagem opcional (produto reciclado), mas excluindo o catalisador (sólido). O restante da matéria-prima (se o teor total de líquido de pirólise e resíduo de destilação for menor que 100 %) pode ser qualquer alimentação adequada, como uma fração de petróleo, preferencialmente uma alimentação de hidrocarboneto, mais preferencialmente VGO ou semelhante. Uma alimentação de fração de petróleo adequada pode ser uma alimentação de óleo gasoso (GO), uma alimentação VGO de óleo gasoso a vácuo, uma alimentação de óleo gasoso pesado (HGO), uma alimentação de destilada médio, uma alimentação destilada meio-pesada, uma alimentação à base de hidrocarbonetos ou combinações dos mesmos.

[00047] Surpreendentemente, nenhum component convencional e / ou componente altamente processado (por exemplo, purificado, hidrogenado ou quimicamente modificado) é necessário para alcançar bons resultados.

[00048] Na presente invenção, o catalisador sólido é preferencialmente um catalisador particulado. O emprego de um catalisador particulado permite fácil manuseio e reciclagem fácil do catalisador. Devido a um procedimento tão fácil de manusear e reciclar, o catalisador é particularmente adequado em um processo de craqueamento catalítico fluido.

[00049] O catalisador particulado tem preferencialmente um tamanho de partícula abaixo de 1 cm (diâmetro mais longo), mais preferencialmente no máximo 1 mm, no máximo 50 0 μm, no máximo 2 00 μm, no máximo 100 μm, conforme medido por um método ótico. O uso dessas subfaixas pode fornecer resultados particularmente bons e facilitar o manuseio.

[00050] No processo da presente invenção, o catalisador sólido é preferencialmente um catalisador ácido. O emprego de um catalisador ácido permite alcançar uma boa eficiência catalítica no processo de craqueamento catalítico. O catalisador ácido é preferencialmente um catalisador com locais ácidos. Tal catalisador ácido pode ser, por exemplo, um material à base de óxido contendo sítios de ácido Bronsted e / ou Lewis. A utilização de um catalisador ácido desse tipo pode fornecer uma eficiência catalítica particularmente boa no processo de craqueamento catalítico.

[00051] O catalisador da invenção é mais preferencialmente um catalisador à base de zeólita. O emprego de um catalisador à base de zeólita no processo de craqueamento catalítico permite alcançar uma excelente eficiência catalítica no processo de craqueamento catalítico. Como catalisador à base de zeólita, qualquer catalisador à base de zeólita disponível no mercado e / ou conhecido pode ser usado. O catalisador à base de zeólita pode ainda compreender um aglutinante, uma matriz, uma carga, metais, locais reativos adicionais ou similares.

[00052] O processo de craqueamento catalítico de acordo com a invenção é realizado preferencialmente a uma temperatura na faixa de 400 °C a 600 °C.

[00053] A realização do processo de craqueamento catalítico dentro desse intervalo permite o fornecimento de uma faixa de temperatura adequada para o craqueamento catalítico. Utilizando o PL e o resíduo de destilação de talóleo como alimentação, verificou-se que baixas temperaturas de craqueamento podem ser utilizadas, permitindo o craqueamento, evitando reações colaterais excessivas. A temperatura é preferencialmente 420 °C ou superior, mais preferencialmente 440 °C ou superior, 450 °C ou superior, 460 °C ou superior ou 470 °C ou superior. Além disso, a temperatura é preferencialmente 570 °C ou inferior, preferencialmente 550 °C ou inferior, 540 °C ou inferior, 530 °C ou inferior, 525 °C ou inferior, ou 520 °C ou inferior. O uso desses intervalos pode fornecer resultados particularmente bons.

[00054] No processo da presente invenção, o processo de craqueamento catalítico é preferencialmente realizado como um processo contínuo. O uso de um processo contínuo oferece a vantagem de que não há necessidade de alterar as condições da reação. Devido a isso, é possível obter um manuseio fácil e resultados muito bons.

[00055] No processo da presente invenção, o processo de craqueamento catalítico é preferencialmente um processo de craqueamento catalítico fluido (FCC). O uso de um processo FCC permite fácil manuseio e alto rendimento, o que resulta em um rendimento particularmente alto e vantajoso.

[00056] O processo da presente invenção é de preferência realizado em um reator de leito transportado ou em um reator de leito fluidizado.

[00057] No processo da presente invenção, a razão catalisador / óleo é preferencialmente 3 ou superior. A razão catalisador / óleo é preferencialmente 4 ou superior, ou 5 ou superior. A razão catalisador / óleo é preferencialmente 20 ou inferior, 15 ou inferior ou 10 ou inferior. A razão catalisador / óleo é definida como a alimentação horária do catalisador por alimentação horária da matéria-prima. Em um processo não contínuo, isso é equivalente à quantidade total de catalisador dividida pela quantidade total de matéria- prima. A esse respeito, a matéria-prima refere-se à alimentação líquida total, ou seja, incluindo o PL, o resíduo de destilação de talóleo, produto opcionalmente reciclado, opcionalmente outras alimentações laterais líquidas (como frações fósseis). A matéria-prima não inclui o catalisador sólido.

[00058] No processo da presente invenção, o catalisador usado é preferencialmente reciclado no reator, preferencialmente após regeneração fora do reator de craqueamento. O emprego da razão catalisador / óleo dentro da faixa acima mencionada mostrou bons resultados.

[00059] O PL e o resíduo da destilação podem ser introduzidos no reator de craqueamento, no qual o processo de craqueamento catalítico é realizado, utilizando diferentes linhas de alimentação. Ao adicionar o PL e o resíduo da destilação usando diferentes linhas de alimentação, é mais fácil obter um bom controle de temperatura. Em um processo contínuo, a energia necessária para o craqueamento é geralmente fornecida por catalisador aquecido. Assim, a temperatura é mais alta perto da entrada do catalisador. Caso uma alimentação seja facilmente degradada por temperaturas excessivamente altas, a injeção dessa alimentação em uma posição posterior (mais remota da entrada do catalisador) pode reduzir o coque.

[00060] O PL e o resíduo da destilação podem ser introduzidos no reator de craqueamento, no qual o processo de craqueamento catalítico é realizado, usando a mesma linha de alimentação. Tal procedimento facilita a alimentação. Também é possível combinar essas abordagens, ou seja, alimentar uma mistura de PL e o resíduo de destilação usando uma única linha de alimentação e, além disso, alimentar um ou ambos os PL e o resíduo de destilação usando linhas de alimentação adicionais (separadas).

[00061] Quando o PL e o resíduo da destilação são alimentados usando a mesma linha de alimentação, é possível que o PL e o resíduo da destilação sejam misturados com antecedência em um recipiente de mistura e depois introduzidos no reator de craqueamento. Assim, é possível obter uma mistura completa.

[00062] Uma fração de petróleo pode ainda ser introduzida no reator de craqueamento, no qual o processo de craqueamento catalítico é realizado. Nesse caso, a fração de petróleo é coprocessada com o PL e o resíduo de destilação da destilação do talóleo. Além disso, ou em vez da fração de petróleo, uma outra fração renovável pode ser introduzida no reator de craqueamento e coprocessada com o líquido de pirólise, o resíduo da destilação e, opcionalmente, com a fração de petróleo. A fração de petróleo (e / ou fração renovável adicional) e o PL podem ser introduzidos no reator de craqueamento usando diferentes linhas de alimentação e / ou usando a mesma linha de alimentação. Similarmente, a fração de petróleo (e / ou outra fração renovável) e o resíduo de destilação da destilação de talóleo são introduzidos no reator de craqueamento usando diferentes linhas de alimentação e / ou usando a mesma linha de alimentação. Uma maneira apropriada de alimentar as respectivas frações depende das condições reais de processamento e do controle de temperatura necessário. Além disso, a fração de petróleo (e / ou fração renovável adicional) pode ser misturada com o resíduo de destilação, com o PL, ou com o resíduo de destilação e o PL com antecedência.

[00063] O processo da presente invenção compreende de preferência ainda uma etapa para fracionamento do produto de craqueamento para fornecer pelo menos uma fração de gasolina e uma fração de destilado médio. Essas frações são as mais valiosas para os combustíveis de tráfego e, portanto, separar essas frações das frações menos valiosas é favorável. Além de uma corrente de gasolina e uma corrente de destilado médio, as frações derivadas do fracionamento podem compreender uma corrente de gás e um fundo de destilação. O fracionamento pode compreender qualquer meio de destilação adequado, incluindo destilação à pressão normal ou destilação ou evaporação sob pressão reduzida.

[00064] A fração do produto de craqueamento que ebulição na faixa de temperatura de 36 °C a 360 °C fornece preferencialmente um índice de rendimento na faixa de 40 a 99 %. Foi surpreendentemente descoberto que um alto teor de componentes de diesel e gasolina na distribuição geral do produto pode ser alcançado usando o procedimento de craqueamento da presente invenção. Especificamente, embora a quantidade de carbono (peso do átomo de carbono por peso total) em PL seja geralmente menor do que em um resíduo de destilação de talóleo, verificou-se surpreendentemente que, combinando PL e o resíduo de destilação de talóleo, uma quantidade relativa maior de o carbono pode ser convertido nas frações de combustível mais valiosas.

[00065] O índice de rendimento é determinado pela seguinte expressão: Índice de rendimento = peso dos produtos de craqueamento em uma faixa de temperatura de 36 °C a 360 °C / peso total de carbono na matéria-prima

[00066] Em outras palavras, o índice de rendimento mostra quanto do carbono contido na matéria-prima fresca (alimento líquido total, excluindo o produto reciclado) finalmente acaba sendo destilado médio e produtos a gasoline (que neste exemplo são fervidos na faixa de 36 °C a 360 °C).O peso total de carbono contido na alimentação pode ser determinado por análise elementar.

[00067] De preferência, o índice de rendimento é pelo menos 50, mais preferencialmente pelo menos 55, pelo menos 60, pelo menos 65, pelo menos 70, pelo menos 75, pelo menos 80 ou pelo menos 85. Embora não seja particularmente limitado, o índice de rendimento pode ser 98 ou inferior, 97 ou inferior, 96 ou inferior ou 95 ou inferior.

[00068] A presente invenção se refere ainda a um componente de combustível que pode ser obtido pelo processo da presente invenção. O componente de combustível pode ser um componente de combustível de transporte. O componente de combustível pode ser usado como combustível, ou pode ser misturado com outros componentes de combustível (renováveis e / ou componentes de combustível de petróleo) para obter um combustível.

[00069] O processo da presente invenção resulta em uma composição específica do produto de craqueamento devido à combinação única de PL e resíduo de destilação de talóleo. Ou seja, além dos produtos de craqueamento convencionais, a presente invenção fornece um componente de combustível com uma composição química específica. Em particular, o componente combustível da presente invenção difere dos componentes convencionais em termos de faixas de ebulição, conteúdo de iso-parafina / n-parafina, teor de aromáticos, teor de olefina, número de octano, densidade e / ou teor de enxofre.

[00070] O componente combustível pode ser composto do produto do crqueamento como um todo (isto é, do produto do craqueamento direto sem processamento adicional), do produto do craqueamento após uma purificação opcional ou de uma fração do produto do craqueamento após destilação, evaporação e / ou fracionamento. De preferência, o produto de craqueamento é pelo menos purificado por remoção de água. O componente combustível compreende de preferência uma fração do produto de craqueamento. Mais preferencialmente, a maior parte da água é removida e o produto de craqueamento desaguado é ainda sujeito a fraccionamento para produzir o componente combustível.

[00071] A fração do produto de craqueamento é preferencialmente uma fração que ferve na faixa de gasolina e / ou na faixa de destilado médio, de preferência em apenas uma dessas faixas.

[00072] A presente invenção se refere ainda a um uso de um produto de craqueamento ou de uma fração do mesmo obtido pelo processo da presente invenção para a produção de um combustível ou um componente de combustível. O uso pode incluir remoção de água e / ou fracionamento e / ou outra purificação.

[00073] Além disso, a invenção se refere a um método de produção de combustível que compreende a produção de um produto de craqueamento, conforme definido acima, fracionando opcionalmente o produto de craqueamento para fornecer uma fração do produto de craqueamento e misturando o produto de craqueamento ou a fração do produto de craqueamento com outro componente de combustível para fornecer um combustível. O método para produzir um combustível pode ainda compreender uma purificação opcional do produto de craqueamento ou da sua fração.

Exemplos

[00074] A presente invenção é ainda ilustrada por meio de exemplos. No entanto, é de notar que a invenção não se destina a ser limitada às modalidades exemplares apresentadas nos Exemplos.

Exemplo 1

[00075] Um produto TOP comercialmente disponível (obtido como um resíduo da destilação após a destilação de talóleo bruto a pressão reduzida) foi misturado com um PL disponível comercialmente (bio-óleo de pirólise rápida derivada de madeira) em uma proporção TOP:PL de 70:30 por peso. A mistura foi sujeita a craqueamento catalítico a uma temperatura de 480 °C sob pressão ambiente (1 bar absoluto) usando um catalisador de craqueamento contendo zeólita particulada.

Exemplos 2 e 3

[00076] O craqueamento catalítico térmico foi realizado de acordo com o Exemplo 1, exceto que a temperatura foi ajustada para 510 ° C (Exemplo 2) e 550 ° C (Exemplo 3), respectivamente.

[00077] Exemplos Comparativos 1 a 3

[00078] O craqueamento catalítico térmico nos Exemplos Comparativos 1 a 3 foi realizado da mesma maneira que nos Exemplos 1 a 3, respectivamente, exceto que TOP puro foi usado em vez de uma mistura de TOP e PL.

Avaliação Rendimento combinado de gasolina e destilados médios:

[00079] Os rendimentos combinados (% em peso) de gasolina e destilados médios do craqueamento catalítico térmico dos Exemplos 1 a 3 e dos Exemplos Comparativos 1 a 3 foram avaliados e os resultados são mostrados na Fig. 1. O rendimento (absoluto) da gasolina e dos destilados médios é definido como a quantidade total de produtos de craqueamento que fervem na faixa de temperatura de 36 °C a 360 °C dividida pela matéria-prima líquida total submetida ao craqueamento catalítico (isto é, a soma de PL e TOP nos exemplos).

[00080] A avaliação mostra que o co-processamento do líquido de pirólise com um resíduo de destilação da destilação de talóleo é possível e fornece bons rendimentos. O rendimento absoluto é maior ao processar apenas o TOP. Isso se deve ao fato do TOP ter um teor de carbono e hidrogênio muito mais alto e um teor de oxigênio muito menor quando comparado ao PL. Na verdade, a mistura 70/30 de TOP e PL realmente contém aproximadamente 10 % em peso a menos de carbono em comparação com a alimentação TOP pura (~ 70 % em peso em mistura vs. 80 % em peso em TOP). Para mostrar os benefícios da presente invenção, o rendimento é, portanto, mostrado como o índice de rendimento na Fig. 2. A Fig. 2 mostra que o índice de rendimento é surpreendentemente alto para misturas PL / TOP de acordo com a presente invenção.

[00081] Ou seja, embora o próprio líquido de pirólise seja uma matéria-prima deficiente em carbono em comparação com o TOP, ele surpreendentemente muda a seletividade geral de carbono em relação aos produtos da faixa de combustível de transporte no craqueamento catalítico. Sem desejar estar vinculado a nenhuma teoria em particular, é hipotetizado que a pluralidade de funcionalidades orgânicas contendo oxigênio que estão presentes no desoxigenado de PL para formar intermediários de hidrocarbonetos reativos, como olefinas. Esses intermediários reativos recombinam-se efetivamente com moléculas derivadas de TOP nos poros do catalisador, o que finalmente resulta no efeito sinérgico observado na Fig. 2.

[00082] Além disso, uma grande parte do oxigênio no PL está presente na forma de grupos hidroxila, que podem ser removidos por reações de desidratação como H2O. Assim, a desoxigenação ocorre essencialmente sem a perda de carbono. Portanto, a invenção alcança favoravelmente a remoção de oxigênio na forma de água. Uma vez que a perda de carbono renovável na forma de óxidos de carbono é assim minimizada, a quantidade de carbono renovável que é detectada por análise isotópica 14C no produto combustível pode ser aumentada.

Claims

1. Processo caracterizado pelo fato de que compreende o co-processamento de pelo menos líquido de pirólise (PL) e um resíduo de destilação da destilação de talóleo em um processo de craqueamento catalítico na presença de um catalisador sólido para fornecer um produto de craqueamento, em que a razão do líquido de pirólise para o resíduo de destilação (líquido de pirólise:resíduo de destilação) está na faixa de 2:1 a 1:9 em peso; em que teor total do líquido de pirólise e do resíduo de destilação está na faixa de 1,0 a 100,0 % em peso, com base em toda a matéria-prima; em que a matéria-prima se refere à alimentação líquida total, incluindo o PL, o resíduo de destilação de talóleo, produto opcionalmente reciclado, opcionalmente outras alimentações laterais líquidas; em que as outras alimentações líquidas incluem frações fósseis; em que o processo de craqueamento catalítico é realizado a uma temperatura em uma faixa de 400°C a 600°C; em que o processo de craqueamento catalítico é realizado como um processo contínuo; e em que a razão catalisador/óleo é de 3 ou superior.

2. Processo, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o resíduo da destilação de destilação de talóleo é breu de talóleo (TOP).

3. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 2, caracterizado pelo fato de que a razão do líquido de pirólise para o resíduo de destilação (líquido de pirólise:resíduo de destilação) está na faixa de 1:1 em peso ou inferior, 2:3 em peso ou inferior, ou 1:2 em peso ou inferior; e/ou 1:7 em peso ou superior, 1:5 em peso ou superior, 1:4 em peso ou superior ou 1:3 em peso ou superior.

4. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que o catalisador sólido é um catalisador particulado e/ou um catalisador ácido e/ou um catalisador à base de zeólita.

5. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato de que o processo de craqueamento catalítico é realizado a uma temperatura em uma faixa de 420°C ou superior, 440°C ou superior, 450°C ou superior, 460°C ou superior, ou 470°C ou superior; e/ou a uma temperatura de 570°C ou inferior, 550°C ou inferior, 540°C ou inferior, 530°C ou inferior, 525°C ou inferior, ou 520°C ou inferior.

6. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que o processo de craqueamento catalítico é realizado, de preferência, em um reator de leito transportado ou em um reator de leito fluidizado e/ou como um processo de craqueamento catalítico fluido (FCC).

7. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que a razão catalisador/óleo é 4 ou superior, ou 5 ou superior e/ou 20 ou inferior, 15 ou inferior, ou 10 ou inferior.

8. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que o PL e o resíduo de destilação são introduzidos no reator de craqueamento, no qual o processo de craqueamento catalítico é realizado, usando diferentes linhas de alimentação.

9. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizado pelo fato de que o PL e o resíduo de destilação são introduzidos no reator de craqueamento, no qual o processo de craqueamento catalítico é realizado, usando a mesma linha de alimentação.

10. Processo, de acordo com a reivindicação 9, caracterizado pelo fato de que o PL e o resíduo da destilação são previamente misturados em um recipiente de mistura e depois introduzidos no reator de craqueamento.

11. Processo, de acordo com a reivindicação 9 ou 10, caracterizado pelo fato de que uma parte de um ou de ambos dentre o PL e o resíduo de destilação é adicionalmente individualmente introduzida no reator de craqueamento usando uma linha de alimentação separada.

12. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 11, caracterizado pelo fato de que uma fração de petróleo é ainda introduzida no reator de craqueamento, no qual o processo de craqueamento catalítico é realizado e co-processado com o PL e o resíduo da destilação de destilação de talóleo.

13. Processo, de acordo com a reivindicação 12, caracterizado pelo fato de que a fração de petróleo e o PL são introduzidos no reator de craqueamento usando diferentes linhas de alimentação e/ou usando a mesma linha de alimentação; e/ou em que a fração de petróleo e o resíduo da destilação de destilação de talóleo são introduzidos no reator de craqueamento usando diferentes linhas de alimentação e/ou usando a mesma linha de alimentação.

14. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 13, caracterizado pelo fato de que compreende ainda a etapa de fracionamento do produto de craqueamento para fornecer pelo menos uma fração de gasolina e uma fração de destilado médio.