BR112019019322A2 - elemento cilíndrico - Google Patents

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Abstract

fornecer um elemento cilíndrico de ferro fundido capaz de melhorar a resistência á ligação quando metal no lado periférico externo e elemento cilíndrico de ferro fundido são integrados. para esse objetivo, em um elemento cilíndrico de ferro fundido incluindo uma pluralidade de projeções incluindo projeções constritas na superfície periférica externa, o índice de porção de âncora (i) representado por {(aav2 - bav2) × p/4 × pn × pr/100} × 0.35h/2 é ajustado em uma faixa específica.

Description

“ELEMENTO CILÍNDRICO”
Campo técnico [0001] A presente invenção refere-se a um elemento cilíndrico de ferro fundido como uma camisa do cilindro.
Antecedentes da invenção [0002] O elemento cilíndrico de ferro fundido é usado como uma camisa do cilindro de um motor de combustão interna, um tambor de freio de um freio a tambor de expansão interna, um elemento de rolamento ou um elemento de suporte, ou similar. [0003] Um elemento cilíndrico de ferro fundido é fundido por inserção com um material de metal na superfície periférica externa, e o metal no lado periférico externo e o elemento cilíndrico de ferro fundido são integrados. Para manter a resistência à ligação quando integrado, uma pluralidade de projeções é fornecida na superfície periférica externa do elemento cilíndrico de ferro fundido (vide, por exemplo, os documentos de patente 1 e 2).
[0004] Lista de citação [0005] Documentos de patente [0006] Documento de patente 1 - Publicação do pedido de patente japonesa no. 2005-194983 [0007] Documento de patente 2 - Publicação do pedido de patente japonesa no. 2009-264347
Sumário da invenção [0008] Problema técnico a ser resolvido pela invenção [0009] Nos Documentos de patente 1 e 2 acima, foi estudado que, para uma pluralidade de projeções presentes na superfície periférica externa de um elemento cilíndrico de ferro fundido, o número de projeções, a altura das projeções e a razão de área em uma altura específica a partir do fundo periférico externo das projeções são feitas ideais. Por outro lado, é revelado que algumas das projeções têm um formato constrito, isto é, um formato com uma ponta espessa e uma porção média estreita, porém os detalhes são ainda desconhecidos.
[0010] Um objetivo da presente invenção é aumentar a resistência à ligação
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2/22 quando um metal no lado periférico externo e um elemento cilíndrico de ferro fundido são integrados por um método diferente daqueles dos documentos de apetente 1 e 2. Solução para o problema [0011] Para resolver os problemas acima descritas, os presentes inventores examinaram para descobrir que o formato constrito de uma projeção era muito importante para a resistência à ligação. Várias condições no momento de formar uma projeção foram examinadas, e verificou-se que os problemas acima descritos podem ser resolvidos por incluir uma projeção de um formato específico na superfície periférica externa de um elemento cilíndrico de ferro fundido e a presente invenção foi concluída.
[0012] A presente invenção é um elemento cilíndrico feito de ferro fundido que tem uma pluralidade de projeções incluindo projeções constritas na superfície periférica externa, e que atende o que se segue (i).
[0013] Deixe o número de projeções por 100 mm2 ser Pn, a taxa de constrição de uma projeção ser Pr, a média da espessura máxima de 20 projeções arbitrárias entre as projeções constritas ser Aav (mm) e a média das espessuras mínimas das 20 projeções arbitrárias ser Bav (mm),
0.03 < (Aav2 - Bav2) x π/4 x Pn x Pr/100 [0014] é atendida.
[0015] Observe que a taxa de constrição Pr das projeções é (o número de projeções constritas por 100 mm2/Pn).
[0016] Os presentes inventores estudaram adicionalmente o formato da projeção e também chegaram em que a porção específica na direção de altura de uma projeção é particularmente importante para melhorar a resistência à ligação.
[0017] Outro aspecto da presente invenção é um elemento cilíndrico de ferro fundido incluindo uma pluralidade de projeções incluindo projeções constritas na superfície periférica externa, em que a altura média H das projeções formadas é de 0,3 mm a 1,0 mm, o número Pn de projeções por 100 mm2 é de 20 a 110, e que atenda (I) a seguir.
[0018] Deixe o número de projeções por 100 mm2 ser Pn, a taxa de constrição de
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3/22 uma projeção ser Pr, a altura média das projeções ser H (mm), a média da espessura máxima de 20 projeções arbitrárias entre as projeções constritas ser Aav (mm) e a média das espessuras mínimas das 20 projeções arbitrárias ser Bav (mm), 0.0025 < {(Aav2 - Bav2) χ π/4 χ Pn χ Pr/100} χ 0.35H/2 [0019] É atendida.
[0020] Observe que a taxa de constrição Pr das projeções é (o número de projeções constritas por 100 mm2/Pn).
[0021] Em (i) e (I) acima, a taxa de constrição Pr de uma projeção é preferivelmente 0,7 ou mais, e a projeção preferivelmente atende adicionalmente o (ii) a seguir.
[0022] (ii) 1.1 < (Aav/Bav) < 2.5 [0023] Outro aspecto da presente invenção é uma estrutura compósita incluindo: o elemento cilíndrico de ferro fundido descrito acima e um elemento periférico externo que funde por inserção o elemento cilíndrico de ferro fundido.
[0024] Ainda outro aspecto da invenção é um método de fabricar uma estrutura compósita incluindo um elemento cilíndrico de ferro fundido e um elemento periférico externo que funde por inserção o elemento cilíndrico de ferro fundido, [0025] O método incluindo: um processo de formar uma pluralidade de projeções incluindo projeções constritas em uma superfície periférica externa de um elemento cilíndrico de ferro fundido, e um processo de fundir por inserção o elemento cilíndrico tendo as projeções formadas sobre o mesmo por um elemento periférico externo, [0026] A projeção formada atende (i) e/ou (I) a seguir.
[0027] Deixe o número de projeções por 100 mm2 ser Pn, a taxa de constrição de uma projeção ser Pr, a média da espessura máxima de 20 projeções arbitrárias entre as projeções constritas ser Aav (mm) e a média das espessuras mínimas das 20 projeções arbitrárias ser Bav (mm),
0.03 < (Aav2 - Bav2) χ π/4 χ Pn χ Pr/100 [0028] é atendida.
[0029] Observe que a taxa de constrição Pr das projeções é (o número de projeções constritas por 100 mm2/Pn).
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4/22 [0030] Deixe o número de projeções por 100 mm2 ser Pn, a taxa de constrição de uma projeção ser Pr, a altura média das projeções ser H (mm), a média da espessura máxima de 20 projeções arbitrárias entre as projeções constritas ser Aav (mm) e a média das espessuras mínimas das 20 projeções arbitrárias ser Bav (mm),
0.0025 < {(Aav2 - Bav2) χ π/4 χ Pn χ Pr/100} χ 0.35H/2 [0031] É atendida.
[0032] Observe que a taxa de constrição Pr das projeções é (o número de projeções constritas por 100 mm2/Pn).
[0033] Ainda outro aspecto da invenção é um método de melhorar a resistência à ligação de uma estrutura compósita incluindo um elemento cilíndrico de ferro fundido e um elemento periférico externo que funde por inserção o elemento cilíndrico de ferro fundido, [0034] O método incluindo: um processo de formar uma pluralidade de projeções incluindo projeções constritas em uma superfície periférica externa de um elemento cilíndrico de ferro fundido; e um processo de fundir por inserção o elemento cilíndrico tendo as projeções formadas sobre o mesmo por um elemento periférico externo, [0035] A projeção formada atende a (i) e/ou (I) a seguir.
[0036] Deixe o número de projeções por 100 mm2 ser Pn, a taxa de constrição de uma projeção ser Pr, a média da espessura máxima de 20 projeções arbitrárias entre as projeções constritas ser Aav (mm) e a média das espessuras mínimas das 20 projeções arbitrárias ser Bav (mm),
0.03 < (Aav2 - Bav2) χ π/4 χ Pn χ Pr/100 [0037] é atendida.
[0038] Observe que a taxa de constrição Pr das projeções é (o número de projeções constritas por 100 mm2/Pn).
[0039] Deixe o número de projeções por 100 mm2 ser Pn, a taxa de constrição de uma projeção ser Pr, a altura média das projeções ser H (mm), a média da espessura máxima de 20 projeções arbitrárias entre as projeções constritas ser Aav (mm) e a média das espessuras mínimas das 20 projeções arbitrárias ser Bav (mm),
0.0025 < {(Aav2 - Bav2) χ π/4 χ Pn χ Pr/100} χ 0.35H/2
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5/22 [0040] É atendida.
[0041] Observe que a taxa de constrição Pr das projeções é (o número de projeções constritas por 100 mm2/Pn).
[0042] Efeitos vantajosos da invenção [0043] De acordo com a presente invenção, é possível fornecer um elemento cilíndrico de ferro fundido capaz de melhorar a resistência à ligação quando metal no lado periférico externo e o elemento cilíndrico de ferro fundido são integrados.
[0044] Breve descrição dos desenhos [0045] A figura 1 é uma vista em seção esquemática de uma projeção constrita para explicar um índice de porção de âncora (i).
[0046] A figura 2 é uma vista em seção esquemática de outra projeção sem uma constrição.
[0047] A figura 3 é uma vista em seção esquemática de uma projeção constrita para explicar um índice de porção de âncora (I).
[0048] A figura 4 é uma vista esquemática mostrando um esboço de observação de uma projeção por um microscópio.
[0049] A figura 5 é um gráfico mostrando a correlação entre o índice de porção de âncora (i) e a resistência à ligação.
[0050] A figura 6 é um gráfico mostrando a correlação entre o índice de porção de âncora (I) e a resistência à ligação.
[0051] Descrição de modalidades [0052] Uma modalidade da presente invenção é um elemento cilíndrico feito de ferro fundido que tem uma pluralidade de projeções incluindo projeções constritas na superfície periférica externa, e que atenda o (i) que se segue:
[0053] Dexe o número de projeções por 100 mm2 ser Pn, a taxa de constrição de uma projeção ser Pr, a média da espessura máxima de 20 projeções arbitrárias entre as projeções constritas ser Aav (mm) e a média das espessuras mínimas das 20 projeções arbitrárias ser Bav (mm),
0.03 < (Aav2 - Bav2) x π/4 x Pn x Pr/100 [0054] é atendida.
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6/22 [0055] Observe que a taxa de constrição Pr das projeções é (o número de projeções constritas por 100 mm2/Pn).
[0056] Na presente modalidade, a pluralidade de projeções que o elemento cilíndrico de ferro fundido inclui na superfície periférica externa do mesmo incluem projeções tendo um formato constrito. Uma projeção tendo um formato constrito será descrito com referência à figura 1.
[0057] A figura 1 é uma vista em seção esquemática ampliada mostrando um exemplo de uma projeção tendo um formato constrito. A figura 2 é uma vista esquemática em seção aumentada mostrando um exemplo de uma projeção tendo outro formato não é constrito.
[0058] A projeção constrita tem uma altura H a partir de uma superfície de base da superfície periférica externa, e tipicamente a espessura diminui gradualmente a partir da superfície de base na direção de altura e a espessura mínima é B. A espessura então aumenta gradualmente na direção de altura, e tem uma espessura máxima A. Desse modo, uma projeção tendo uma espessura mínima B e uma espessura máxima A nessa ordem a partir da superfície de base da projeção na direção de altura é aqui mencionada como uma projeção constrita.
[0059] Os presentes inventores prestaram atenção no formato da projeção constrita para melhorar a resistência à ligação quando o metal no lado periférico externo e o elemento cilíndrico de ferro fundido 'são integrados. Como resultado, verificou-se que deixar o número de projeções por 100 mm2 ser Pn, a taxa de constrição de uma projeção ser Pr, a média da espessura máxima de 20 projeções arbitrárias entre as projeções constritas ser Aav (mm) e a média das espessuras mínimas das 20 projeções arbitrárias ser Bav (mm), definindo (Aav2 - Bav2) χ π/4 χ Pn χ Pr/100 como sendo um índice de porção de âncora (i) e fazendo o índice de porção de âncora (i) em uma faixa específica, a resistência à ligação quando o elemento periférico externo e o elemento cilíndrico de ferro fundido são integrados pode ser melhorada. A área da porção de âncora (i) é indicada por hachura na figura 1.
[0060] a taxa de constrição Pr das projeções é (o número de projeções constritas por 100 mm2/Pn).
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7/22 [0061] O índice de porção de âncora (i) é 0.03 ou mais, e pode ser 0.04 ou mais, 0.05 ou mais, ou 0.06 ou mais e o limite superior não é particularmente limitado, e pode ser 0.25 ou menos, 0.22 ou menos, 0.20 ou menos, 0.18 ou menos, 0.16 ou menos, 0.15 ou menos, 0.14 ou menos, 0.13 ou menos ou 0.12 ou menos. Do ponto de vista de melhorar fluxo de metal fundido, o índice de porção de âncora (i) é preferivelmente 0.25 ou menos.
[0062] Por outro lado, os presentes inventores estudaram adicionalmente o formato da projeção, e pensaram que um lugar específico na direção de altura da projeção era particularmente importante para a resistência à ligação. Isso será descrito com referência à figura 3.
[0063] A área de porção de âncora (i) mostrada na figura 1 indica a diferença em área entre um círculo cujo diâmetro é a espessura máxima A e um círculo cujo diâmetro é a espessura mínima B. O índice de porção de âncora (i) é um valor calculado usando a diferença de área.
[0064] Por outro lado, focando na direção de altura da projeção, uma porção que contribuiu muito para o aperfeiçoamento da resistência à ligação foi a área de ima porção da projeção entre a espessura máxima A e a espessura mínima B, que é uma porção de âncora (I) indicada por hachura na figura 3. Então, foi derivado que a distância entre a espessura máxima A e a espessura mínima B contribuindo para a resistência à ligação em relação às alturas H (mm) da projeção foi 0.35H em média e por incorporar os parâmetros no índice de porção de âncora (i), o índice de porção de âncora novo (I) que se segue usando a área de porção de âncora (I) foi encontrado.
[0065] Especificamente, o índice de porção de âncora (I) é representado por {(Aav 2 - Bav2) χ π/4 χ Pn χ Pr/100} χ 0.35H/2, deixando o número de projeções por 100 mm2 ser Pn, a taxa de constrição de uma projeção ser Pr, a altura média da projeção ser H (mm), a média da espessura máxima de 20 projeções arbitrárias entre as projeções constritas ser Aav (mm), e a média das espessuras mínimas das 20 projeções arbitrárias ser Bav (mm) e o índice de porção de âncora (I) ser 0.0025 ou mais na presente modalidade.
[0066] Observe que a taxa de constrição Pr das projeções é (o número de
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8/22 projeções constritas por 100 mm2/Pn).
[0067] O índice de porção de âncora (I) pode ser 0.003 ou mais, 0.004 ou mais, 0.006 ou mais, 0.008 ou mais, ou 0.01 ou mais, e o limite superior não é particularmente limitado e pode ser 0.04 ou menos, 0.035 ou menos, 0.03 ou menos, ou 0.025 ou menos.
[0068] Os persentes inventores também pensaram que quando o formato constrito da porção de âncora definida por Aav/Bav está compreendida em uma certa faixa, é possível melhorar adicionalmente a resistência á ligação quando o elemento periférico externo e o elemento cilíndrico de ferro fundido são integrados. O formato constrito da porção de âncora é normalmente 1.1 ou mais, e pode ser 1.2 ou mais, 1.3 ou mais, 1.4 ou mais, ou 1.5 ou mais. O formato constrito da porção de âncora pode ser 2.5 ou menos, 2.4 ou menos, 2.3 ou menos, 2.2 ou menos, ou 2.0 ou menos.
[0069] A média Aav da espessura máxima das projeções tendo um formato constrito pode ser normalmente 0,3 mm ou mais, 0.4 mm ou mais, 0.5 mm ou mais, ou 0.6 mm ou more. A média Aav da espessura máxima das projeções tendo um formato constrito pode ser normalmente 1.5 mm ou menos, 1.4 mm ou menos, 1.3 mm ou menos, 1.2 mm ou menos, ou 1.0 mm ou menos.
[0070] A média Bav da espessura mínima pode ser normalmente 0,1 mm ou mais, 0.2 mm ou mais, 0.3 mm ou mais, ou 0.4 mm ou more. A média Bav da espessura máxima pode ser normalmente 1.2 mm ou menos, 1.1 mm ou menos, 1.0 mm ou menos, 0.9 mm ou menos, ou 0.8 mm ou menos.
[0071] A taxa de constrição Pr das projeções é normalmente 50% ou mais, 60% ou mais, 70% ou mais, 80% ou mais, 90% ou mais, 92% ou mais, 94% ou mais, 95% ou mais, 96% ou mais, 97% ou mais, 98% ou mais, ou 99% ou more. Aqui, a taxa de constrição das projeções é expressa em percentagem (Pr χ 100). Embora em geral, quando a altura de uma projeção é baixa, a taxa de constrição tende a ser baixa, na presente modalidade, mesmo quando a altura da projeção é baixa, o índice de porção de âncora pode ser aumentado por aumentar a taxa de constrição e a resistência à ligação, elevada, pode ser obtida.
[0072] A altura média H (mm) das projeções do elemento cilíndrico de ferro fundido
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9/22 não é particularmente limitada, e normalmente pode ser 0.3 mm ou more ou 0.4 mm ou mais, e pode ser 1.0 mm ou menos ou 0.9 mm ou menos. Em um exemplo, a altura media H (mm) das projeções do elemento cilíndrico de ferro fundido pode ser 0.3 mm ou maior e menor que 0.6 mm, 0.3 mm ou maior e 0.55 mm ou menor, 0.3 mm ou maior e menor que 0.5, 0.3 mm ou maior e 0.5 mm ou menor, ou 0.6 mm ou maior e 1.0 ou menor.
[0073] O número de projeções por 100 mm2 é normalmente 5 ou mais, e pode ser 10 ou mais, ou 20 ou mais, e é normalmente 200 ou menos, e pode ser 180 ou menos, ou 110 ou menos. Em um exemplo, o número de projeções por 100 mm2 pode ser de 5 a 60, de 20 a 11, de 70 a 150, ou de 61 a 180.
[0074] O formato constrito da projeção pode ser determinado por observação com um microscópio. Mais especificamente, uma projeção é observada em um ângulo de aproximadamente 45s com relação a uma linha estendendo através do ponto central do elemento cilíndrico até um ponto de medição da superfície periférica externa do elemento cilíndrico. Por observar as projeções, é possível medir a espessura máxima A, a espessura mínima B ou similar das projeções. A espessura das projeções da presente invenção pode ser reformulada com a largura das projeções observadas. O método de observação será mais especificamente descrito com referência à figura 4. [0075] Um elemento cilíndrico de avaliação 2 foi disposto em uma mesa de blocos 1. Um microscópio 3 conectado a um monitor de televisão (não mostrado) foi disposto diagonalmente acima do elemento cilíndrico de avaliação 2 de tal modo que o eixo geométrico ótico M do microscópico 3 estava paralelo à direção vertical. As projeções formadas na superfície do elemento cilíndrico 2 são observadas de tal modo que o ponto de interseção entre o eixo geométrico óptico M do microscópio 3 e a superfície periférica externa do elemento cilíndrico 2 a ser medido tenha o ângulo de aproximadamente 45s entre o eixo geométrico óptico M e uma linha O estendendo através do ponto central do elemento cilíndrico 2 até o ponto de medição na superfície periférica externa.
[0076] Embora o uso do elemento cilíndrico de ferro fundido da presente modalidade não seja particularmente limitado, o elemento cilíndrico de ferro fundido é
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10/22 tipicamente usado como uma camisa de cilindro ou um brakedrum. Por cobrir pelo menos uma parte da superfície periférica externa do elemento cilíndrico de ferro fundido com o elemento periférico externo, uma estrutura compósita do elemento cilíndrico de ferro fundido e o elemento periférico externo é obtida, e a estrutura compósita é usada para várias aplicações. Tal estrutura compósita é preferivelmente uma estrutura compósita na qual um elemento cilíndrico de ferro fundido é fundido por inserção com um elemento externo.
[0077] O elemento externo não é particularmente limitado e um material que solidifica quando resfriado a partir de um estado de temperatura alta, um material líquido que cura por uma reação de polimerização, ou uma matéria prima em pó que é fundida ou sinterizada por aquecimento pode ser usado. Exemplos típicos do mesmo incluem um metal fundido usando uma liga de alumínio ou similar.
[0078] Um exemplo do método de fabricação do elemento cilíndrico de ferro fundido da presente modalidade será descrito abaixo.
[0079] A composição de ferro fundido que deve ser um material de um elemento cilíndrico de ferro fundido não é particularmente limitada, e pode ser apropriadamente selecionada de acordo com a aplicação do elemento cilíndrico. Tipicamente, a composição mostrada abaixo pode ser exemplificada como uma composição de ferro fundido de grafite em floco equivalente a J IS FC250 em consideração de resistência a desgaste, resistência a apresamento e capacidade de processamento.
C: de 3.0 a 3.7% por massa
Si: de 2.0 a 2.8% por massa
Mn: de 0.5 a 1.0% por massa
P: 0.25% por massa ou menos
S: 0.15% por massa ou menos
Cr: 0.5% por massa ou menos Restante: Fe e impurezas inevitáveis [0080] O método de fabricar um elemento cilíndrico de ferro fundido não é particularmente limitado e é preferivelmente por fundição centrífuga, e tipicamente inclui os seguintes processos A a E.
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11/22 [0081] Processo A: Processo de preparação de suspensão [0082] Um processo A é um processo de preparar uma suspensão por misturar um material de base resistente a fogo, um aglutinante e água em uma razão predeterminada.
[0083] Tipicamente, terra diatomácea é usada para o material de base resistente a fogo, porém não é limitado à mesma. O teor de terra diatomácea na suspensão é normalmente 20% por massa ou mais e 35% por massa ou menos, e o diâmetro médio de partícula da terra diatomácea é normalmente 2 μιτι ou mais e 35 μιτι ou menos.
[0084] Tipicamente, bentonita é usada como um aglutinante, porém não é limitado à mesma. O teor de bentonita na suspensão é normalmente 3% por massa ou mais e 9% por massa ou menos.
[0085] O teor de água na suspensão é normalmente 62% por massa ou mais e 78% por massa ou menos.
[0086] Processo B: Processo de preparação de lavagem de molde [0087] Um processo B é um processo no qual uma lavagem de molde é preparada por adicionar uma quantidade predeterminada de tensoativo à suspensão preparada no processo A.
[0088] O tipo de tensoativo não é particularmente limitado, e tensoativos conhecidos podem ser usados. A quantidade de mistura de tensoativo é normalmente 0,005 partes por massa ou mais e 0,04 partes por massa ou menos com relação a 100 partes por massa da suspensão.
[0089] Processo C: Processo de aplicação de lavagem de molde [0090] Um processo C é um processo de aplicar uma lavagem de molde à superfície periférica interna de um molde cilíndrico como um molde. Embora o método de aplicação não seja particularmente limitado, a aplicação por pulverização é tipicamente usada. No momento de aplicação da lavagem de molde, é preferível que a lavagem de molde seja aplicada de tal modo que a camada da lavagem de molde é formada para ter uma espessura substancialmente uniforme sobre a superfície periférica interna inteira. Ao aplicar uma lavagem de molde e formar uma camada de lavagem de molde, é preferível aplicar uma força centrífuga apropriada por girar um
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12/22 molde cilíndrico.
[0091] Os presentes inventores especulam que projeções presentes na superfície do elemento cilíndrico são formadas através do seguinte processo.
[0092] Especificamente, em uma camada de lavagem de molde formada na superfície periférica interna de um molde aquecido a uma temperatura predeterminada, água na lavagem de molde evapora rapidamente para gerar bolhas de ar. Então, um furo côncavo é formado no lado periférico interno da camada de lavagem de molde pela ação de um tensoativo em bolhas relativamente grandes ou pelas bolhas relativamente pequenas sendo combinadas. A camada de lavagem de molde é gradualmente seca a partir da superfície periférica interna do molde, e em um processo de solidificar gradualmente a camada de lavagem de molde formando o furo côncavo, o furo côncavo tendo um formato constrito na camada de lavagem de molde é formado.
[0093] A espessura da camada de lavagem de molde é preferivelmente selecionada na faixa de 1,1 a 2,0 vezes a altura das projeções, porém não é limitada a mesma. Quando a espessura da camada de lavagem de molde é essa espessura, a temperatura do molde é preferivelmente 100sC ou menos.
[0094] Processo D: Processo de fundição de ferro fundido [0095] Um processo D é um processo de fundir ferro fundido em um molde em um estado rotativo tendo uma camada de lavagem de molde seca. Nesse momento, um furo côncavo tendo um formato constrito da camada de lavagem de molde descrita no processo anterior é cheia de metal fundido, e como resultado, uma projeção constrita é formada na superfície de um elemento cilíndrico. Também nesse caso, é preferível aplicar uma força centrífuga apropriada.
[0096] Processo E: Processo de acabamento, retirada [0097] Em um processo E, o elemento cilíndrico fabricado é removido do molde, a camada de lavagem de molde na superfície do elemento cilíndrico é removida a partir do elemento cilíndrico por jato, e o elemento cilíndrico é concluído.
[0098] Através dos processos acima, um elemento cilíndrico de ferro fundido é concluído e é necessário formar muitas projeções constritas na superfície do elemento
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13/22 cilíndrico para fazer o índice de porção de âncora em uma faixa específica. Para essa finalidade, é necessário ajustar apropriadamente a quantidade de água no processo A, a quantidade de um tensoativo no processo B, a espessura da camada de lavagem de molde, Gno na formação da camada de lavagem de molde, Gno na fundição de ferro fundido, e similar. Especificamente, por definir [0099] Uma quantidade de água no processo A: de 65% por massa a 75% por massa [0100] Uma quantidade de um tensoativo no processo B: de 0,005% por massa a 0,04% por massa [0101] A espessura da camada de lavagem de molde: de 0,5 mm a 1,1 mm [0102] Gno (revestimento): de 60 G a 80 G [0103] Gno (fundição): de 80 G a 160 G, ou similar, [0104] Torna-se fácil fazer o índice de porção de âncora da projeção na superfície do elemento cilíndrico compreendido em uma faixa específica.
[0105] Gno (revestimento) indica G (força centrífuga), quando o molde cilíndrico é girado ao formar uma camada de lavagem de molde no processo C, e Gno (fundição) indica G (força centrífuga) quando o molde é girado no processo D.
[0106] Na presente modalidade, a resistência à ligação de uma estrutura compósita incluindo um elemento cilíndrico e um elemento periférico externo para fundição por inserção do elemento cilíndrico por ser aperfeiçoado por ajustar as projeções na superfície do elemento cilíndrico de tal modo que o índice de porção de âncora esteja em uma faixa específica.
[0107] Exemplos [0108] A seguir, a presente invenção será descrita em mais detalhe por meio de Exemplos, porém a presente invenção não é limitada aos Exemplos a seguir.
[0109] O método de medição usado no presente Exemplo é como a seguir.
[0110] Altura média de projeções [0111] A altura média das projeções (a seguir também simplesmente mencionada como “altura das projeções”) foi medida por um medidor de profundidade dial (a menor unidade é 0,01 mm). A medição foi executada em duas posições diametralmente
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14/22 opostas perto de ambas as porções extremas axiais do elemento cilíndrico e a média dessas quatro posições foi tomada como a altura H (mm) de projeções.
[0112] Número de projeções [0113] O número de projeções foi obtido por medir a superfície periférica externa do elemento cilíndrico usando um instrumento de medição laser 3D não de contato e obtendo um mapa de contorno de 1 cm x 1 cm, e então contando o número de regiões circundadas por linhas de contorno com uma altura de 300 μιτι nesse mapa de contorno. Similar à medição da altura das projeções, a medição foi executada em duas posições diametralmente opostas perto de ambas as porções extremas axiais do elemento cilíndrico, e a média dessas quatro posições foi definida como o número Pn de projeções por 100 mm2.
[0114] Taxa de constrição, espessura máxima de projeções, espessura mínima [0115] A taxa de constrição foi determinada por observar uma projeção usando um microscópio (Digital Microscope KH-1300 fabricado por HIROX Co., Ltd.) e observando se a projeção era uma projeção constrita, e dividindo o número de projeções constritas por 100 mm2 por Pn para obter uma taxa de constrição Pr.
[0116] Similarmente, por observar as projeções, a espessura máxima A e a espessura mínima B de 20 projeções arbitrárias são determinadas, e as médias foram definidas respectivamente como Aav e Bav.
[0117] índice de porção de âncora (i), índice de porção de âncora (I), formato constrito de porção de âncora [0118] Usando os valores de Aav, Bav, Pn, e Pr medidos acima, (Aav 2 - Bav2) χ π/4 χ Pn χ Pr/100 foi definido como o índice de porção de âncora (i), a altura H da projeção foi adicionada e {(Aav2 - Bav2) χ π/4 χ Pn χ Pr/100} 0.35H/2 foi definido como o índice de porção de âncora (I), e (Aav/Bav) foi definido como o formato constrito de porção de âncora.
[0119] Resistência à ligação [0120] Usando um testador de tração (fabricado por Shimadzu Corporation, testador universal: AG-5000E), um do elemento cilíndrico e o elemento periférico externo foi fixo por um prendedor, e resistência à tração foi aplicada na direção
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15/22 ortogonal à superfície de ligação dos dois outros elementos. A resistência à tração quando os dois elementos desprenderam foi tomada como a resistência à ligação. [0121] Experimento 1 [0122] Preparação de lavagem de molde [0123] Lavagens de molde 1-6 foram preparadas usando matérias primas mostradas na Tabela 1 abaixo.
Tabela 1
LAVAGEM DE MOLDE COMPOSIÇÃO DE LAVAGEM DE MOLDE
COMPOSIÇÃO DE SUSPENSÃO TENSOATIVO (PARTES POR MASSA)
TERRA DIATOMÁCE A (% POR MASSA) DIÂMETRO MÉDIO DE PARTÍCULA (mm) BENTONITA (% POR MASSA) ÁGUA (% POR MASSA)
LAVAGEM DE MOLDE 1 20.3 0.035 5.7 RESTANTE 0.008
LAVAGEM DE MOLDE 2 20.3 0.035 5.7 RESTANTE 0.009
LAVAGEM DE MOLDE 3 20.3 0.035 5.7 RESTANTE 0.010
LAVAGEM DE MOLDE 4 20.3 0.035 5.7 RESTANTE 0.011
LAVAGEM DE MOLDE 5 20.3 0.035 5.7 RESTANTE 0.012
LAVAGEM DE MOLDE 6 20.3 0.035 5.7 RESTANTE 0.006
[0124] Prepararão de elemento cilíndrico de ferro fundido [0125] Elementos cilíndricos de ferro fundido dos Exemplos e Exemplos comparativos foram produzidos por fundição centrífuga usando metal fundido da mesma composição. A composição dos elementos cilíndricos de ferro fundido, fundidos, foi
C: 3.4% por massa,
Si: 2.4% por massa,
Mn: 0.7% por massa,
P: 0.12% por massa,
S: 0.035% por massa,
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Cr: 0.25% por massa, e [0126] restante: Fe e impurezas inevitáveis Z (equivalente a J IS FC250).
[0127] Elementos cilíndricos de acordo com os Exemplos 1 a 5 e Exemplo comparativo 1 foram produzidos usando as lavagens de molde mostradas na tabela 1. Em qualquer dos Exemplos, a temperatura do molde cilíndrico no processo C foi ajustada na faixa de 180sC a 300sC, e a camada de lavagem de molde foi formada com Gno (revestimento) mostrado na Tabela 2. Por alterar como apropriado a espessura da camada de lavagem de molde em cada dos Exemplos, as alturas das projeções foram alteradas como apropriado. O Processo D e processos subsequentes foram realizados nas mesmas condições em quaisquer dos Exemplos exceto que a fundição de ferro fundido foi executada com Gno (fundição) mostrado na Tabela 2. Posteriormente, a superfície periférica interna do elemento cilíndrico de ferro fundido obtido foi cortada e a espessura foi ajustada em 5,5 mm.
[0128] As dimensões do elemento cilíndrico de ferro fundido desse modo obtidas foram 85 mm em diâmetro externo (o diâmetro externo incluindo a altura das projeções) e 74 mm em diâmetro interno (espessura 5,5 mm) e o comprimento axial era 130 mm. O formato das projeções do elemento cilíndrico produzido é mostrado na Tabela 3.
Tabela 2
LAVAGEM DE MOLDE TIPO Gno(REVESTI MENTO) Gno(FUNDIÇÃ O)
EXEMPLO 1 LAVAGEM DE MOLDE 1 70G 80G
EXEMPLO 2 LAVAGEM DE MOLDE 2 60G 100G
EXEMPLO 3 LAVAGEM DE MOLDE 3 50G 120G
EXEMPLO 4 LAVAGEM DE MOLDE 4 40G 140G
EXEMPLO 5 LAVAGEM DE MOLDE 5 30G 160G
EXEMPLO COMPARATIVO 1 LAVAGEM DE MOLDE 6 80G 60G
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Tabela 3
ALTURA de PROJEÇÕES (mm) NÚMERO DE PROJEÇÕES (/1 OOmm2) TAXA DE CONSTRIÇÃO (%) Aav (mm) Bav (mm) índice de PORÇÃO DE ÂNCORA (i) ÍNDICE DE PORÇÃO DE ÂNCORA (D FORMATO CONSTRITO DE PORÇÃO DE ÂNCORA
EXEMPLO 1 0.74 27 93 0.719 0.598 0.031 0.0040 1.20
EXEMPLO 2 0.71 35 100 0.921 0.747 0.080 0.0099 1.23
EXEMPLO 3 0.73 39 100 0.996 0.733 0.139 0.0178 1.36
EXEMPLO 4 0.75 45 100 1.02 0.701 0.194 0.0255 1.46
EXEMPLO 5 0.72 50 100 1.12 0.790 0.248 0.0312 1.42
EXEMPLO COMPARATIVO 1 0.77 22 100 0.563 0.502 0.009 0.0012 1.12
*TAXA DE CONSTRIÇÃO NA TABELA É EXPRESSA EM PERCENTAGEM (Pr x 100) [0129] Os elementos cilíndricos de acordo com os Exemplos 1 A 5 e Exemplo Comparativo 1 foram unidos com um elemento periférico externo (material de alumínio) para formar um compósito. A resistência à ligação do compósito foi medida, e um gráfico no qual o índice de porção de âncora (i) do elemento cilíndrico foi traçado no eixo geométrico horizontal e a resistência à ligação entre o elemento cilíndrico e o elemento periférico externo foi traçado no eixo geométrico vertical (rombos: Exemplo comparativo é aberto) é mostrado na figura 5. Um gráfico no qual o índice de porção de âncora (I) do elemento cilíndrico foi traçado no eixo geométrico horizontal e a resistência à ligação entre o elemento cilíndrico e o elemento periférico externo foi traçado no eixo geométrico vertical é mostrado na figura 6 (os exemplos são indicados por Oe Exemplos comparativos são indicados por Δ). Como é evidente a partir da linha tracejada na figura 5 e a partir da figura 6, as resistências à ligação foram correlacionadas com os índices de parte de âncora (i) e (I) do elemento cilíndrico.
[0130] Experimento 2:
[0131] Preparação de lavagem de molde [0132] Lavagens de molde 7-13 foram preparadas usando matérias primas mostradas na Tabela 4 abaixo.
Tabela 4
LAVAGEM DE MOLDE COMPOSIÇÃO DE LAVAGEM DE MOLDE
COMPOSIÇÃO DE SUSPENSÃO TENSOATIVO (PARTES POR MASSA)
TERRA DIATOMÁCEA DIÂMETRO MÉDIO DE BENTONITA (% POR ÁGUA (% POR
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18/22
(% POR MASSA) PARTÍCULA (mm) MASSA) MASSA)
LAVAGEM DE MOLDE 7 21.9 0.017 6.1 RESTANTE 0.008
LAVAGEM DE MOLDE 8 21.9 0.017 6.1 RESTANTE 0.009
LAVAGEM DE MOLDE 9 21.9 0.017 6.1 RESTANTE 0.010
LAVAGEM DE MOLDE 10 21.9 0.017 6.1 RESTANTE 0.011
LAVAGEM DE MOLDE 11 21.9 0.017 6.1 RESTANTE 0.012
LAVAGEM DE MOLDE 12 21.9 0.017 6.1 RESTANTE 0.006
LAVAGEM DE MOLDE 13 21.9 0.017 6.1 RESTANTE 0.004
[0133] Os mesmos elementos cilíndricos de ferro fundido como no Experimento 1 acima foram usados.
[0134] Elementos cilíndricos de acordo com os Exemplos 6 a 10 e Exemplos comparativos 2 e 3 foram produzidos usando as lavagens de molde mostradas na Tabela 4. Em qualquer dos Exemplos, a temperatura do molde cilíndrico no processo C foi ajustada na faixa de 180sC a 300sC e a camada de lavagem de molde foi formada com Gno (revestimento) mostrado na Tabela 5. Por alterar como apropriado a espessura da camada de lavagem de molde em cada dos Exemplos, as alturas das projeções foram alteradas como apropriado. O processo D e processos subsequentes foram executados nas mesmas condições em quaisquer dos Exemplos exceto que a fundição de ferro fundido foi executada com Gno (fundição) mostrado na Tabela 5. Posteriormente, a superfície periférica interna do elemento cilíndrico de ferro fundido obtido foi cortada, e a espessura foi ajustada em 5,5 mm.
[0135] As dimensões do elemento cilíndrico de ferro fundido desse modo obtido eram 85 mm em diâmetro externo (o diâmetro externo incluindo a altura das projeções) e 74 mm em diâmetro interno (espessura 5,5 mm) e o comprimento axial era 130 mm. O formato das projeções do elemento cilíndrico produzido é mostrado na Tabela 6.
Tabela 5
LAVAGEM DE MOLDE TIPO Gno(REVESTIMENTO) Gno(FUNDIÇÃO)
EXEMPLO 6 LAVAGEM DE MOLDE 7 80G 80G
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19/22
EXEMPLO 7 LAVAGEM DE MOLDE 8 70G 100G
EXEMPLO 8 LAVAGEM DE MOLDE 9 60G 120G
EXEMPLO 9 LAVAGEM DE MOLDE 10 50G 140G
EXEMPLO 10 LAVAGEM DE MOLDE 11 40G 160G
EXEMPLO COMPARATIVO 2 LAVAGEM DE MOLDE 12 90G 60G
EXEMPLO COMPARATIVO 3 LAVAGEM DE MOLDE 13 80G 60G
Tabela 6
ALTURA de PROJEÇÕES (mm) NÚMERO DE PROJEÇÕES (/1 OOmm2) TAXA DE CONSTRIÇAO (%) Aav (mm) Bav (mm) ÍNDICE DE PORÇÃO DE ÂNCORA (i) ÍNDICE DE PORÇÃO DE ÂNCORA (D FORMATO CONSTRITO DE PORÇÃO DE ÂNCORA
EXEMPLO 6 0.52 73 70 0.632 0.568 0.031 0.0028 1.11
EXEMPLO 7 0.55 80 85 0.696 0.570 0.085 0.0082 1.22
EXEMPLO 8 0.53 90 98 0.754 0.601 0.144 0.0134 1.25
EXEMPLO 9 0.54 102 100 0.801 0.622 0.205 0.0194 1.29
EXEMPLO 10 0.53 108 100 0.845 0.652 0.245 0.0227 1.30
EXEMPLO COMPARATIV 02 0.53 58 63 0.616 0.567 0.017 0.0016 1.09
EXEMPLO COMPARATIV O 3 0.52 28 100 0.577 0.483 0.0219 0.0020 1.19
*TAXA DE CONSTRIÇAO NA TABELA E EXPRESSA EM PERCENTAGEM (Pr x 100) [0136] Experimento 3:
[0137] Preparação de lavagem de molde [0138] Lavagens de molde 14-20 foram preparadas usando matérias primas mostradas na Tabela 7 abaixo.
Tabela 7
LAVAGEM DE MOLDE COMPOSIÇÃO DE LAVAGEM DE MOLDE
COMPOSIÇÃO DE SUSPENSÃO TENSOATIVO (PARTES POR MASSA)
TERRA DIATOMÁCEA (% POR MASSA) DIÂMETRO MÉDIO DE PARTÍCULA (mm) BENTONITA (% POR MASSA) ÁGUA (% POR MASSA)
LAVAGEM DE MOLDE 14 21.4 0.017 6.6 RESTANTE 0.008
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20/22
LAVAGEM DE MOLDE 15 21.4 0.017 6.6 RESTANTE 0.010
LAVAGEM DE MOLDE 16 21.4 0.017 6.6 RESTANTE 0.010
LAVAGEM DE MOLDE 17 21.4 0.017 6.6 RESTANTE 0.013
LAVAGEM DE MOLDE 18 21.4 0.017 6.6 RESTANTE 0.012
LAVAGEM DE MOLDE 19 21.4 0.017 6.6 RESTANTE 0.008
LAVAGEM DE MOLDE 20 21.4 0.017 6.6 RESTANTE 0.011
[0139] Os mesmos elementos cilíndricos de ferro fundido como no Experimento 1 acima foram usados.
[0140] Elementos cilíndricos de acordo com os Exemplos 11 a 15 e Exemplos comparativos 4 e 5 foram produzidos usando as lavagens de molde mostradas na Tabela 7. Em qualquer dos Exemplos, a temperatura do molde cilíndrico no processo C foi ajustada na faixa de 180sC a 300sC e a camada de lavagem de molde foi formada com Gno (revestimento) mostrado na Tabela 8. Por alterar como apropriado a espessura da camada de lavagem de molde em cada dos Exemplos, as alturas das projeções foram alteradas como apropriado. O processo D e processos subsequentes foram executados nas mesmas condições em quaisquer dos Exemplos exceto que a fundição de ferro fundido foi executada com Gno (fundição) mostrado na Tabela 8. Posteriormente, a superfície periférica interna do elemento cilíndrico de ferro fundido obtido foi cortada, e a espessura foi ajustada em 5,5 mm.
[0141] As dimensões do elemento cilíndrico de ferro fundido desse modo obtido eram 85 mm em diâmetro externo (o diâmetro externo incluindo a altura das projeções) e 74 mm em diâmetro interno (espessura 5,5 mm) e o comprimento axial era 130 mm. O formato das projeções do elemento cilíndrico produzido é mostrado na Tabela 9.
Tabela 8
LAVAGEM DE MOLDE TIPO Gno(REVESTIMENTO) Gno(FUNDIÇÃO)
EXEMPLO 11 LAVAGEM DE 70G 90G
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21/22
MOLDE 14
EXEMPLO 12 LAVAGEM DE MOLDE 15 70G 100G
EXEMPLO 13 LAVAGEM DE MOLDE 16 60G 120G
EXEMPLO 14 LAVAGEM DE MOLDE 17 80G 100G
EXEMPLO 15 LAVAGEM DE MOLDE 18 70G 140G
EXEMPLO COMPARATIVO 4 LAVAGEM DE MOLDE 19 90G 90G
EXEMPLO COMPARATIVO 5 LAVAGEM DE MOLDE 20 100G 80G
Tabela 9
ALTURA de PROJECTIONS (mm) NUMBER de PROJECTIONS (/100mm2) CONSTRICTION RATE (%) Aav (mm) Bav (mm) ANCHOR PORTION INDEX (i) ANCHOR PORTION INDEX (I) ANCHOR PORTION CONSTRICTED SHAPE
EXEMPLO 11 0.47 30 90 0.763 0.637 0.037 0.0031 1.20
EXEMPLO 12 0.44 46 100 0.764 0.629 0.068 0.0052 1.21
EXEMPLO 13 0.48 49 90 0.812 0.624 0.094 0.0079 1.30
EXEMPLO 14 0.46 72 100 0.674 0.568 0.074 0.0060 1.19
EXEMPLO 15 0.47 60 100 0.764 0.568 0.123 0.0101 1.35
EXEMPLO COMPARATIVO 4 0.49 30 95 0.616 0.535 0.021 0.0018 1.15
EXEMPLO COMPARATIVO 5 0.49 52 75 0.528 0.490 0.012 0.0010 1.09
*TAXA DE CONSTRIÇAO NA TABELA E EXPRESSA EM PERCENTAGEM (Pr x 100) [0142] Um gráfico no qual o índice de porção de âncora (i) dos elementos cilíndricos de acordo com os Exemplos 6 a 15 e Exemplos comparativos 2 a 5 foi traçado no eixo geométrico horizontal e a resistência à ligação entre o elemento cilíndrico e o elemento periférico externo foi traçado no eixo geométrico vertical (quadrado; Exemplo comparativo é aberto) é mostrado na figura 5. Um gráfico no qual o índice de porção de âncora (I) do elemento cilíndrico foi traçado no eixo geométrico horizontal e a resistência à ligação entre o elemento cilíndrico e o elemento periférico externo foi traçado no eixo geométrico vertical é mostrado na figura 6 (Os Exemplos são indicados por Oe Exemplos comparativos são indicados por Δ). Como é evidente a partir das linhas tracejadas longas e curtas na figura 5 e a partir da figura 6, as
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22/22 resistências à ligação foram correlacionadas com os índices de parte de âncora (i) e (I) do elemento cilíndrico.
[0143] Lista de sinais de referências [0144] 1 mesa de bloco [0145] 2 elemento cilíndrico [0146] 3 microscópio

Claims (12)

  1. REIVINDICAÇÕES
    1. Elemento cilíndrico de ferro fundido compreendendo uma pluralidade de projeções incluindo projeções constritas na superfície periférica externa, caracterizado pelo fato de que a altura média H das projeções formadas é de 0,3 mm a 1,0 mm, o número Pn de projeções por 100 mm2 é de 20 a 110, e que atenda (I) a seguir:
    (I) Deixe o número de projeções por 100 mm2 ser Pn, a taxa de constrição de uma projeção ser Pr, a altura média das projeções ser H (mm), a média da espessura máxima de 20 projeções arbitrárias entre as projeções constritas ser Aav (mm) e a média das espessuras mínimas das 20 projeções arbitrárias ser Bav (mm),
    0.0025 < {(Aav2 - Bav2) x π/4 χ Pn χ Pr/100} χ 0.35H/2
    É atendida, onde a taxa de constrição Pr das projeções é (o número de projeções constritas por 100 mm2/Pn).
  2. 2. Elemento cilíndrico, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a taxa de constrição Pr da projeção no (I) é 0,7 ou mais.
  3. 3. Elemento cilíndrico, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a altura média H das projeções é de 0,3 mm a menos de 0,6 mm.
  4. 4. Elemento cilíndrico, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a altura média H das projeções é de 0,6 mm a 1,0 mm.
  5. 5. Elemento cilíndrico, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a projeção atende ainda o (ii) a seguir:
    (ii) 1.1 < (Aav/Bav) < 2.5.
  6. 6. Estrutura compósita caracterizada pelo fato de compreender: o elemento cilíndrico de ferro fundido de acordo com a reivindicação 1; e um elemento periférico externo que funde por inserção o elemento cilíndrico de ferro fundido.
  7. 7. Método de fabricar uma estrutura compósita compreendendo um elemento cilíndrico de ferro fundido e um elemento periférico externo que funde por inserção o elemento cilíndrico de ferro fundido,
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    2/3 o método sendo caracterizado pelo fato de compreender: um processo de formar uma pluralidade de projeções incluindo projeções constritas em uma superfície periférica externa de um elemento cilíndrico de ferro fundido e um processo de fundição por inserção do elemento cilíndrico tendo as projeções formadas no mesmo por um elemento periférico externo, a altura média H das projeções formadas é de 0,3 mm a 1,0 mm, o número Pn de projeções por 100 mm2 é de 20 a 110, e a projeção formada atende (I) a seguir:
    (I) Deixe o número de projeções por 100 mm2 ser Pn, a taxa de constrição de uma projeção ser Pr, a altura média das projeções ser H (mm), a média da espessura máxima de 20 projeções arbitrárias entre as projeções constritas ser Aav (mm) e a média das espessuras mínimas das 20 projeções arbitrárias ser Bav (mm),
    0.0025 < {(Aav2 - Bav2) x π/4 χ Pn χ Pr/100} χ 0.35H/2
    É atendida, onde a taxa de constrição Pr das projeções é (o número de projeções constritas por 100 mm2/Pn).
  8. 8. Método de fabricar uma estrutura compósita, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que a taxa de constrição Pr da projeção no (I) é 0,7 ou mais.
  9. 9. Método de fabricar uma estrutura compósita de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que a projeção formada atende ainda o (ii) a seguir:
    (ii) 1.1 < (Aav/Bav) < 2.5.
  10. 10. Método de melhorar a resistência à ligação de uma estrutura compósita compreendendo um elemento cilíndrico de ferro fundido e um elemento periférico externo que funde por inserção o elemento cilíndrico de ferro fundido, o método sendo caracterizado pelo fato de compreender: um processo de formar uma pluralidade de projeções incluindo projeções constritas em uma superfície periférica externa de um elemento cilíndrico de ferro fundido; e um processo de fundir por inserção o elemento cilíndrico tendo as projeções formadas no mesmo por um elemento periférico externo;
    Petição 870190092883, de 17/09/2019, pág. 34/47
    3/3 a altura média H das projeções formadas é de 0,3 mm a 1,0 mm, o número Pn de projeções por 100 mm2 é de 20 a 110, e a projeção formada atende (I) a seguir:
    (I) Deixe o número de projeções por 100 mm2 ser Pn, a taxa de constrição de uma projeção ser Pr, a altura média das projeções ser H (mm), a média da espessura máxima de 20 projeções arbitrárias entre as projeções constritas ser Aav (mm) e a média das espessuras mínimas das 20 projeções arbitrárias ser Bav (mm),
    0.0025 < {(Aav2 - Bav2) χ π/4 χ Pn χ Pr/100} χ 0.35H/2
    É atendida, onde a taxa de constrição Pr das projeções é (o número de projeções constritas por 100 mm2/Pn).
  11. 11. Método, de acordo com a reivindicação 10, caracterizado pelo fato de que a taxa de constrição Pr da projeção no (I) é 0,7 ou mais.
  12. 12. Método de acordo com a reivindicação 10, caracterizado pelo fato de que a projeção formada atende ainda o (ii) a seguir:
    (ii) 1.1 < (Aav/Bav) < 2.5.
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