BR112019010714A2 - chapa de aço rolada a frio, método para a produção de uma chapa de aço rolada a frio, utilização de uma chapa de aço, parte e veículo - Google Patents
chapa de aço rolada a frio, método para a produção de uma chapa de aço rolada a frio, utilização de uma chapa de aço, parte e veículo Download PDFInfo
- Publication number
- BR112019010714A2 BR112019010714A2 BR112019010714A BR112019010714A BR112019010714A2 BR 112019010714 A2 BR112019010714 A2 BR 112019010714A2 BR 112019010714 A BR112019010714 A BR 112019010714A BR 112019010714 A BR112019010714 A BR 112019010714A BR 112019010714 A2 BR112019010714 A2 BR 112019010714A2
- Authority
- BR
- Brazil
- Prior art keywords
- steel sheet
- fact
- ferrite
- steel plate
- aluminum
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 40
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 40
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 title claims abstract description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 239000002245 particle Substances 0.000 title description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 35
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 19
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 12
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims abstract description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 claims abstract description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 5
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 2
- 229910000576 Laminated steel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 238000003475 lamination Methods 0.000 claims description 4
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims description 2
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 2
- 238000002791 soaking Methods 0.000 claims 1
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 8
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 7
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 7
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 4
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 3
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- ZMIGMASIKSOYAM-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce] ZMIGMASIKSOYAM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000001010 compromised effect Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 230000000135 prohibitive effect Effects 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000004627 transmission electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
a presente invenção se refere a uma chapa de aço rolada a frio e tratada termicamente que possui uma composição que compreende os seguintes elementos, expressos em porcentagem em peso: 0,15% = carbono = 0,6%; 4% = manganês = 20%; 5% = alumínio = 15%; 0 = silicone = 2%; alumínio + silicone = 6,5%; e possivelmente pode conter um ou mais dos seguintes elementos opcionais: 0,01% = nióbio = 0,3%; 0,01% = titânio = 0,2%; 0,01% = vanádio = 0,6%; 0,01% = cobre = 2,0%; 0,01% = níquel = 2,0%; cério = 0,1%; boro = 0,01%; magnésio = 0,05%; zircônio = 0,05%; molibdênio = 2,0%; tântalo = 2,0%; tungstênio = 2,0%; o restante sendo composto por ferro e impurezas inevitáveis causadas através da elaboração, em que a microestrutura de dita chapa de aço compreende em fração de área, de 10 a 50% de austenita, dita fase de austenita opcionalmente incluindo os carbonetos kappa intragranulares, o restante sendo a ferrita regular e ferrita ordenada de estrutura d03, opcionalmente incluindo até 2% de carbonetos kappa intragranulares. a presente invenção também se refere a um método de fabricação e à utilização de tal grau para a fabricação de partes de veículos.
Description
“CHAPA DE AÇO LAMINADA A FRIO, MÉTODO PARA A PRODUÇÃO DE UMA CHAPA DE AÇO LAMINADA A FRIO, UTILIZAÇÃO DE UMA CHAPA DE AÇO, PARTE E VEÍCULO” Campo da Invenção [001]A presente invenção se refere a um aço de densidade inferior que possui uma força à tração igual ou superior a 600 MPa com alongamento uniforme superior ou igual a 9%, adequado para a indústria automotiva e a um método para a sua fabricação.
Antecedentes da Invenção [002]As restrições ambientais estão forçando as montadoras a continuamente reduzir as emissões de CO2 de seus veículos. Para realizar isso, as montadoras possuem diversas opções, em que suas principais opções são reduzir 0 peso dos veículos ou aprimorar a eficiência de seus sistemas de motor. Os avanços, frequentemente, são alcançados através de uma combinação das duas abordagens. A presente invenção se refere à primeira opção, isto é, a redução do peso dos veículos motorizados. Neste campo muito específico, existe uma alternativa de duas vias:
[003]A primeira via consiste em reduzir as espessuras dos aços enquanto aumenta os seus níveis de força mecânica. Infelizmente, esta solução possui seus limites devido a uma redução proibitiva na rigidez de determinadas peças automotivas e ao aparecimento de problemas acústicos que criam condições desconfortáveis para 0 passageiro, sem mencionar a perda inevitável de ductilidade associada ao aumento da força mecânica.
[004]A segunda via consiste em reduzir a densidade dos aços através da ligação deles a outros metais mais leves. Entre essas ligas, as ligas de densidade inferior denominadas ligas de ferro-alumínio possuem as propriedades mecânicas e físicas atrativas, ao mesmo tempo em que possibilitam reduzir significativamente 0 peso. Neste caso, a densidade inferior
Petição 870190070866, de 25/07/2019, pág. 9/26
2/13 se refere a uma densidade inferior ou igual a 7,4.
[005]A patente JP 2005/015.909 descreve os aços TWIP de densidade inferior com o teor de manganês muito elevado superior a 20% e também contendo o alumínio até 15%, resultando em uma matriz de aço mais leve, mas o aço apresentado apresenta resistência elevada à deformação durante a laminação em conjunto com os problemas de soldabilidade.
Descrição da Invenção [006]O objeto da presente invenção é disponibilizar as chapas de aço laminadas a frio que simultaneamente possuam:
- uma densidade inferior ou igual a 7,4,
- uma força à tração máxima igual ou superior a 900 MPa e, de preferência, igual ou superior a 1.000 MPa,
- um alongamento uniforme superior ou igual a 9%.
[007]De preferência, esse aço também pode possuir uma boa adequação para a formação, em especial, para a laminação e uma boa soldabilidade e boa capacidade de revestimento.
[008]0utro objeto da presente invenção também é disponibilizar um método para a fabricação destas chapas que seja compatível com as aplicações industriais convencionais, sendo robusto no sentido dos desvios dos parâmetros de fabricação.
[009]Este objeto é alcançado fornecendo uma chapa de aço de acordo com a reivindicação 1. A chapa de aço também pode compreender as características, de acordo com as reivindicações de 2 a 5. Outro objeto é alcançado fornecendo o método de acordo com a reivindicação 6. Outro aspecto é alcançado fornecendo as peças ou veículos, de acordo com as reivindicações de 7 a 9.
[010]De maneira a obter o aço desejado da presente invenção, a composição é de importância significativa; por conseguinte, a explicação
Petição 870190070866, de 25/07/2019, pág. 10/26
3/13 detalhada da composição é fornecida na descrição a seguir.
Descrição Detalhada da Invenção [011]O teor de carbono está entre 0,15% e 0,6% e atua como um elemento importante de fortalecimento da solução sólida. Também realça a formação de carbonetos kappa (Fe,Mn)3AICx. O carbono é um elemento estabilizador de austenita e desencadeia uma forte redução da temperatura de transformação martensítica Ms, de maneira que uma quantidade significativa de austenita residual é assegurada, por conseguinte, aumentando a plasticidade. Manter o teor de carbono no intervalo acima, garante fornecer a chapa de aço com os níveis necessários de força e ductilidade. Também possibilita reduzir o teor de manganês enquanto ainda obtém algum efeito TRIP.
[012]O teor de manganês deve estar entre 4% e 20%. Este elemento é gammagenoso. O propósito da adição de manganês, essencialmente, é obter uma estrutura que contenha a austenita, além da ferrita e estabilizá-la à temperatura ambiente. A proporção entre o teor de manganês e o teor de alumínio irá apresentar uma forte influência sobre as estruturas obtidas após a laminação a quente. Com um teor de manganês inferior a 4, a austenita, insuficientemente, será estabilizada com o risco de transformação prematura em martensita durante o resfriamento na saída da linha de anelamento. Além disso, a adição de manganês aumenta o domínio DOs, possibilitando obter precipitação suficiente de DO3 a temperaturas mais elevadas e/ou em quantidades de alumínio inferiores. Superior a 20%, existe uma redução na fração de ferrita que adversamente afeta a presente invenção, uma vez que pode dificultar a obtenção da força à tração necessária. Em uma realização de preferência, a adição de manganês será limitada a 17%.
[013]O teor de alumínio está entre 5% e 15%, de preferência, entre 5,5% e 15%. O alumínio é um elemento alfagenoso e, por conseguinte, tende a promover a formação de ferrita e, em especial, da ferrita ordenada (Fe,Mn,X)sAI
Petição 870190070866, de 25/07/2019, pág. 11/26
4/13 da estrutura DOs (X é qualquer adição de soluto, por exemplo, 0 Si, que se dissolve em DO3). O alumínio possui uma densidade de 2,7 e apresenta uma influência importante nas propriedades mecânicas. À medida que 0 teor de alumínio aumenta, a força mecânica e 0 limite elástico também aumentam, embora 0 alongamento uniforme diminua, devido à redução da mobilidade das deslocações. Inferior a 4%, a redução de densidade devido à presença de alumínio se torna menos benéfica. Superior a 15%, a presença de ferrita ordenada aumenta além do limite esperado e afeta negativamente a presente invenção, uma vez que inicia a transmissão da fragilidade à chapa de aço. De preferência, 0 teor de alumínio será limitado a inferior a 9% para evitar a formação de precipitação intermetálica quebradiça adicional.
[014]Além das limitações acima, em uma realização de preferência, os teores de manganês, alumínio e carbono respeitam a seguinte relação:
- 0,3 <(Mn/2AI) x exp (C) <2.
[015] Inferior a 0,3, existe um risco deque a quantidade de austenita seja muito inferior, possivelmente conduzindo a uma ductilidade insuficiente. Superior a 2, pode ser possível que a fração de volume da austenita ultrapasse 49%, por conseguinte, reduzindo 0 potencial da precipitação da fase DO3.
[016]O silicone é um elemento que possibilita reduzir a densidade do aço e também é eficaz no endurecimento de soluções sólidas. Além disso, apresenta um efeito positivo de estabilizar DO3 versus a fase B2. Seu teor é limitado a 2,0% uma vez que superior a esse nível esse elemento possui uma tendência a formar os óxidos fortemente adesivos que geram os defeitos de superfície. A presença de óxidos de superfície prejudica a molhabilidade do aço e pode produzir defeitos durante uma operação potencial de galvanização por banho a quente. Em uma realização de preferência, 0 teor de silicone, de preferência, estará limitado a 1,5%.
[017]Os Depositantes descobriram que as quantidades
Petição 870190070866, de 25/07/2019, pág. 12/26
5/13 acumuladas de silicone e alumínio precisavam ser, pelo menos, iguais a 6,5% para obter os resultados esperados em termos de precipitação de DO3.
[018]O nióbio pode ser adicionado como um elemento opcional em uma quantidade de 0,01 a 0,1% ao aço da presente invenção para fornecer 0 refinamento do grão. O refinamento do grão possibilita obter um bom equilíbrio entre a força e alongamento e se acredita que contribui para aprimorar 0 desempenho da fadiga. Mas, 0 nióbio apresentava uma tendência a retardar a recristalização durante a laminação a quente e, por conseguinte, nem sempre é um elemento desejável. Por conseguinte, é mantido como um elemento opcional.
[019]O titânio pode ser adicionado como um elemento opcional em uma quantidade de 0,01% a 0,1% ao aço da presente invenção para 0 refinamento do grão, de uma maneira similar àquele do nióbio. Além disso, apresenta um efeito positivo de estabilizar DO3 versus a fase B2. Por conseguinte, a parte ilimitada do titânio que não é precipitada como 0 nitreto, carboneto ou carbonitreto irá estabilizar a fase DO3.
[020]O vanádio pode ser adicionado como um elemento opcional em uma quantidade de 0,01% a 0,6%. Quando adicionado, 0 vanádio pode formar os compostos de carbonitretos finos durante 0 anelamento, estes carbonitiretos fornecendo 0 endurecimento adicional. Além disso, apresenta um efeito positivo de estabilizar DO3 versus a fase B2. Por conseguinte, a parte ilimitada do vanádio que não é precipitada como 0 nitreto, carboneto ou carbonitreto irá estabilizar a fase DO3.
[021 ]O cobre pode ser adicionado como um elemento opcional em uma quantidade de 0,01% a 2,0% para aumentar a força do aço e aprimorar a sua resistência à corrosão. Um mínimo de 0,01% é necessário para obter tais efeitos. No entanto, quando seu teor é superior a 2,0%, pode degradar 0 aspecto da superfície.
Petição 870190070866, de 25/07/2019, pág. 13/26
6/13 [022]O níquel pode ser adicionado como um elemento opcional em uma quantidade de 0,01 a 3,0% para aumentar a força do aço e aprimorar a sua tenacidade. Um mínimo de 0,01 % é necessário para obter tais efeitos. No entanto, quando seu teor é superior a 3,0%, tende a estabilizar ο B2, o que seria nocivo à formação de D0s.
[023]Outros elementos tal como 0 cério, boro, magnésio ou zircônio podem ser adicionados individualmente ou em combinação nas seguintes proporções: 0 cério < 0,1%, B < 0,01, Mg < 0,05 e Zr < 0,05. Até os níveis máximos de teor indicados, esses elementos tornam possível refinar 0 grão de ferrita durante a solidificação.
[024]Finalmente, 0 molibdênio, tântalo e tungstênio podem ser adicionados para estabilizar ainda mais a fase DO3. Podem ser adicionados individualmente ou em combinação até níveis máximos de teor: Mo < 2,0, Ta < 2,0, W < 2,0. Além desses níveis, a ductilidade é comprometida.
[025]A microestrutura da chapa reivindicada através da presente invenção compreende, em fração de área, de 10 a 50% de austenita, dita fase de austenita, opcionalmente, incluindo os carbonetos kappa intragranulares (Fe,Mn)sAICx, 0 restante sendo a ferrita, que inclui a ferrita regular e ferrita ordenada de estrutura DO3 e, opcionalmente, até 2% de carbonetos kappa intragranulares.
[026]Inferior a 10% de austenita, 0 alongamento uniforme de, pelo menos, 9% não pode ser obtido.
[027]A ferrita regular está presente no aço da presente invenção para transmitir 0 aço com conformabilidade e alongamento elevada e também, até certo ponto, alguma resistência à falha por fadiga.
[028]A ferrita ordenada DO3 na moldura da presente invenção, é definido através de compostos intermetálicos cuja estequiometria é (Fe,Mn,X)3AI. A ferrita ordenada está presente no aço da presente invenção
Petição 870190070866, de 25/07/2019, pág. 14/26
7/13 com uma quantidade mínima de 0,1 % em fração de área, de preferência, de 0,5%, de maior preferência, de 1,0% e, de maneira mais vantajosa de 3%. De preferência, pelo menos, 80% dessa ferrita ordenada possui um tamanho médio inferior a 30 nm, de preferência, inferior a 20 nm, de maior preferência, inferior a 15 nm, de maneira vantajosa, inferior a 10 nm ou até mesmo, inferior a 5 nm. Esta ferrita ordenada é formada durante a segunda etapa de anelamento, fornecendo a força à liga através da qual os níveis de 900 MPa podem ser alcançados. Se a ferrita ordenada não estiver presente, o nível de força de 900 MPa não pode ser alcançado.
[029]O carbeto kappa, na moldura da presente invenção, é definido através de precipitados cuja estequiometria é (Fe,Mn)sAICx, em que x é estritamente inferior a 1. A fração de área de carbetos kappa dentro de grãos de ferrita pode alcançar até 2%. Superior a 2%, a ductilidade reduz e o alongamento uniforme superior a 9% não é alcançado. Além disso, a precipitação descontlaminada de carboneto kappa ao redor dos limites de grãos de ferrita pode ocorrer, aumentando, como consequência, os esforços durante a laminação a quente e/ou a frio. O carbeto kapa também pode estar presente dentro da fase de austenita, de preferência, como as partículas nanométricas com um tamanho inferior a 30 nm.
[030]As chapas de aço, de acordo com a presente invenção, podem ser obtidas através de qualquer processo adequado. No entanto, é de preferência utilizar o método, de acordo com a presente invenção, que será descrito.
[031 ]O processo, de acordo com a presente invenção, inclui o fornecimento de uma fundição semiacabada de aço com uma composição química dentro do intervalo da presente invenção, conforme descrito acima. A fundição pode ser realizada em lingotes ou continuamente em forma de placas ou tiras finas.
Petição 870190070866, de 25/07/2019, pág. 15/26
8/13 [032]Para os propósitos de simplificação, o processo, de acordo com a presente invenção, ainda será descrito tomando o exemplo da placa como um produto semiacabado. A placa pode ser diretamente laminada após a fundição contínua ou pode ser, em primeiro lugar, resfriada até à temperatura ambiente e, em seguida, reaquecida.
[033]A temperatura da placa que é submetida a laminação a quente deve ser inferior a 1.280Q C, uma vez que superior a esta temperatura, existiría o risco de formação de grãos de ferrita rugosos resultando em grãos de ferrita grossa que reduz a capacidade desses grãos de recristalizar durante a laminação a quente. Quanto maior for o tamanho inicial do grão de ferrita, menos facilmente recristaliza, o que significa que as temperaturas de reaquecimento superior a 1,280Q C devem ser evitadas, uma vez que são industrialmente custosas e desfavoráveis em termos de recristalização da ferrita. A ferrita grossa também apresenta uma tendência a amplificar o fenômeno denominado “amarração”.
[034]É desejado realizar a laminação com, pelo menos, uma passagem de rolamento na presença de ferrita. O propósito é realçar a partição de elementos que estabilizam a austenita em austenita, para evitar a saturação de carbono na ferrita, o que pode conduzir à fragilidade. A passagem final de laminação é realizada a uma temperatura superior a 800Q C, uma vez que abaixo dessa temperatura a chapa de aço exibe uma queda significativa na capacidade de laminação.
[035] Em uma realização de preferência, a temperatura da placa é suficientemente elevada para que a laminação a quente possa ser concluída no intervalo de temperaturas intercríticas e a temperatura final de laminação se mantenha acima dos 850Q C. Uma temperatura final de laminação entre 850Q C e 980Q C de preferência, é possuir uma estrutura que seja favorável à recristalização e laminação. De preferência, é iniciar a
Petição 870190070866, de 25/07/2019, pág. 16/26
9/13 laminação a uma temperatura da placa superior a 900Q C para evitar uma carga excessiva que possa ser imposta a um moinho de laminação.
[036]A chapa obtida desta maneira, em seguida, é resfriada a uma taxa de resfriamento, de preferência, inferior ou igual a 100Q C/s até à temperatura de bobinagem. De preferência, a taxa de resfriamento será inferior ou igual a 60Q C/s.
[037]A chapa de aço laminada a quente, em seguida, é bobinada a uma temperatura de bobinagem abaixo de 600Q C, uma vez que superior a essa temperatura existe o risco de não ser possível controlar a precipitação de carboneto kappa dentro da ferrita até um máximo de 2%. Uma temperatura de bobinagem superior a 600Q C também irá resultar em decomposição significativa da austenita, dificultando assegurar a quantidade necessária dessa fase. Por conseguinte, a temperatura de bobinagem, de preferência, para a chapa de aço laminada a quente da presente invenção está entre 400Q C e 550Q C.
[038]Um anelamento opcional de banda à quente pode ser realizado a temperaturas entre 400Q C e 1.000Q C. Pode ser um anelamento contínuo ou um anelamento descontínuo. A duração da imersão irá depender do fato de ser anelamento contínuo (entre 50 s e 1.000 s) ou anelamento descontínuo (entre 6 h e 24 h).
[039]As chapas laminadas a quente, em seguida, são laminadas a frio com uma redução de espessura entre 35 e 90%.
[040]A chapa de aço laminada a frio obtida, em seguida, é submetida a um tratamento de anelamento de duas etapas para transmitir o aço com propriedades mecânicas e microestruturas almejadas.
[041 ]Na primeira etapa de anelamento, a chapa de aço laminada a frio é aquecida a uma taxa de aquecimento que, de preferência, é superior a 1Q C/s a uma temperatura de retenção entre 800Q C e 950Q C
Petição 870190070866, de 25/07/2019, pág. 17/26
10/13 durante um período inferior a 600 segundos para assegurar a taxa de recristalização superior a 90% da estrutura inicial fortemente endurecida pelo processamento. A chapa, em seguida, é resfriada até à temperatura ambiente, em que é dada preferência a uma taxa de resfriamento superior a 30Q C/s, para o controle de carbonetos kappa dentro da ferrita.
[042]A chapa de aço laminada a frio obtida após a primeira etapa de anelamento, por exemplo, pode ser novamente reaquecida a uma taxa de aquecimento de, pelo menos, 10Q C/h até uma temperatura de retenção entre 150Q C e 600Q C durante um período entre 300 segundos e 250 horas e, em seguida, resfriada até à temperatura ambiente. Isso é realizado para efetivamente controlar a formação de ferrita ordenada D0s e, possivelmente, de carbonetos kappa dentro da austenita. A duração da retenção depende da temperatura utilizada.
[043] Um tratamento térmico adicional para facilitar 0 revestimento por banho a quente com 0 zinco opcionalmente pode ser realizado. Neste tratamento térmico adicional, a chapa de aço é reaquecida a uma temperatura de 460 a 500Q C. Tal tratamento não altera nenhuma das propriedades mecânicas ou microestrutura da chapa de aço.
Exemplos [044]Os seguintes testes, exemplos, exemplificação figurativa e Tabelas que são apresentados no presente são de natureza não restritiva e devem ser considerados apenas para os propósitos de ilustração, e irão apresentar as características vantajosas da presente invenção.
[045]As amostras das chapas de aço, de acordo com a presente invenção, e para alguns graus comparativos foram preparadas com as composições reunidas na Tabela 1 e os parâmetros de processamento reunidos na Tabela 2. As microestruturas correspondentes dessas chapas de aço foram reunidas na Tabela 3.
Petição 870190070866, de 25/07/2019, pág. 18/26
11/13
Tabela 1
Composições
| Grau | C | Mn | Al | Si | Cu | s | P | (Mn/2AI)*exp(C) |
| 1 | 0,19 | 8,4 | 6,1 | 0,91 | - | 0,005 | 0,017 | 0,83 |
| 2 | 0,19 | 8,4 | 6,2 | 0,94 | 1,10 | 0,005 | 0,017 | 0,82 |
| 3 | 0,22 | 8,2 | 7,8 | 0,27 | - | <0,001 | 0,030 | 0,65 |
| 4 | 0,29 | 6,5 | 5,9 | 0,90 | - | 0,005 | 0,020 | 0,74 |
| 5 | 0,30 | 6,6 | 5,8 | 1,2 | - | 0,004 | 0,015 | 0,77 |
Tabela 2
Parâmetros do Processo
Parâmetros de Laminação a Quente e a Frio
| Ensaio | Grau | Reaquecimento T (a C) | FRT (a C) | Taxa de Refrigeração (a C/s) | Bobinagem T (a C) | CR (%) |
| A | 1 | 1.150 | 920 | 60 | 450 | 75 |
| B* | 1 | 1.150 | 920 | 60 | 450 | 75 |
| C* | 1 | 1.150 | 920 | 60 | 450 | 75 |
| D | 2 | 1.150 | 920 | 60 | 450 | 75 |
| E* | 2 | 1.150 | 920 | 60 | 450 | 75 |
| F* | 2 | 1.150 | 920 | 60 | 450 | 75 |
| G | 3 | 1.180 | 905 | 50 | 500 | 75 |
| H* | 3 | 1.180 | 905 | 50 | 500 | 75 |
| I* | 3 | 1.180 | 905 | 50 | 500 | 75 |
| J | 4 | 1.200 | 950 | 60 | 450 | 75 |
| K* | 4 | 1.200 | 950 | 60 | 450 | 75 |
| L | 5 | 1.150 | 940 | 100 | 450 | 75 |
| M* | 5 | 1.150 | 940 | 100 | 450 | 75 |
| N | 5 | 1.150 | 940 | 100 | 450 | 75 |
| O* | 5 | 1.150 | 940 | 100 | 450 | 75 |
Parâmetros de Anelamentq
| Ensaio | Grau | Primeira Etapa de Anelamento | Segunda Etapa de Anelamento | |||
| T(a C) | t(s) | (a C/s) | T(a C) | t(h) | ||
| A | 1 | 850 | 136 | 100 | - | - |
| B* | 1 | 850 | 136 | 100 | 400 | 72 |
| C* | 1 | 850 | 136 | 100 | 400 | 110 |
| D | 2 | 850 | 136 | 100 | - | - |
| E* | 2 | 850 | 136 | 100 | 400 | 72 |
| F* | 2 | 850 | 136 | 100 | 400 | 110 |
| G | 3 | 850 | 136 | 100 | - | - |
| H* | 3 | 850 | 136 | 100 | 400 | 48 |
| I* | 3 | 850 | 136 | 100 | 400 | 72 |
| J | 4 | 900 | 136 | 100 | - | - |
Petição 870190070866, de 25/07/2019, pág. 19/26
12/13
| Ensaio | Grau | Primeira Etapa de Anelamento | Segunda Etapa de Anelamento | |||
| T(a C) | t(s) | (a C/s) | T(a C) | t(h) | ||
| K* | 4 | 900 | 136 | 100 | 400 | 110 |
| L | 5 | 850 | 136 | 65 | - | - |
| M* | 5 | 850 | 136 | 65 | 400 | 72 |
| N | 5 | 900 | 136 | 65 | - | - |
| O* | 5 | 900 | 136 | 65 | 400 | 72 |
de acordo com a presente invenção.
Tabela 3
Micrqestruturas
| Ensaio | Grau | Austenita incluindo Kappa(%) | Kappa em austenita | Ferrita regular + ferrita DOs (%) | Kappa em ferrita (%) | Ferrita DOs |
| A | 1 | 25 | Sim ** | 75 | - | Não |
| B* | 1 | 25 | Sim ** | 75 | - | Sim |
| C* | 1 | 25 | - | 75 | - | Sim |
| D | 2 | 25 | Sim ** | 75 | - | Não |
| E* | 2 | 25 | Sim ** | 75 | - | Sim |
| F* | 2 | 25 | - | 75 | - | Sim |
| G | 3 | 18 | Sim | 80 | 2 | Não |
| H* | 3 | 18 | Sim | 80 | 2 | Sim |
| I* | 3 | 18 | - | 80 | 2 | Sim |
| J | 4 | 31 | Sim ** | 69 | - | Não |
| K* | 4 | 32 | - | 68 | - | Sim |
| L | 5 | 34 | Sim ** | 66 | - | Não |
| M* | 5 | 34 | - | 66 | - | Sim |
| N | 5 | 35 | Sim ** | 65 | - | Não |
| O* | 5 | 35 | - | 65 | - | Sim |
** Estágios iniciais da precipitação de Kappa em austenita detectada através da microscopia eletrônica de transmissão [046]Algumas análises de microestrutura foram realizadas em amostras do ensaio E e as imagens da estrutura de DOs foram reproduzidas nas Figuras 1 (a) e 1 (b):
(a) Imagem de campo escuro da estrutura DO3 (b) Padrão de difração correspondente, eixo da zona [100] DO3. A seta indica a reflexão utilizada para a imagem do campo escuro em (a).
[047]As propriedades dessas chapas de aço, em seguida, foram avaliadas, os resultados sendo reunidos na Tabela 4.
Petição 870190070866, de 25/07/2019, pág. 20/26
13/13
Tabela 4
Propriedades
| Ensaio | Grau | YS (MPa) | UTS (MPa) | UE (%) | TE (%) | Densidade |
| A | 1 | 623 | 788 | 17,6 | 28,5 | 7,16 |
| B* | 1 | 870 | 1.008 | 9,6 | 16,6 | 7,16 |
| C* | 1 | 900 | 1.034 | 9,3 | 16,2 | 7,16 |
| D | 2 | 626 | 788 | 16,3 | 25,8 | 7,15 |
| E* | 2 | 899 | 1.041 | 9,3 | 15,1 | 7,15 |
| F* | 2 | 916 | 1.068 | 9,1 | 13 | 7,15 |
| G | 3 | 633 | 774 | 15,5 | 24,4 | 7,02 |
| H* | 3 | 771 | 902 | 10 | 18,9 | 7,02 |
| 1* | 3 | 787 | 913 | 9,4 | 19 | 7,02 |
| J | 4 | 633 | 795 | 18,1 | 29,4 | 7,18 |
| K* | 4 | 849 | 976 | 10,8 | 18,2 | 7,18 |
| L | 5 | 692 | 851 | 17,9 | 28,5 | 7,18 |
| M* | 5 | 878 | 1.024 | 11 | 18,8 | 7,21 |
| N | 5 | 655 | 840 | 19,5 | 31,3 | 7,21 |
| 0* | 5 | 861 | 1.014 | 11,8 | 20,7 | 7,21 |
[048]Os exemplos mostram que as chapas de aço, de acordo com a presente invenção, são as únicas a mostrarem todas as propriedades almejadas graças à sua composição específica e microestruturas.
Claims (9)
1. CHAPA DE AÇO LAMINADA A FRIO e tratada termicamente caracterizada pelo fato de que possui uma composição que compreende os seguintes elementos, expressos em porcentagem em peso:
- 0,15% < carbono < 0,6%
- 4% < manganês < 20%
- 5% < alumínio < 15%
- 0 < silicone < 2%
- alumínio + silicone > 6,5%
- e possivelmente pode conter um ou mais dos seguintes elementos opcionais:
- 0,01 % < nióbio < 0,3%,
- 0,01 % < titânio < 0,2%
- 0,01 % < vanádio < 0,6%
- 0,01 % < cobre < 2,0%
- 0,01 %< níquel <2,0%
- cério < 0,1%
- boro < 0,01 %
- magnésio < 0,05%
- zircônio < 0,05%
- molibdênio < 2,0%
- tântalo < 2,0%
- tungstênio < 2,0%
- o restante sendo composto por ferro e impurezas inevitáveis causadas através da elaboração, em que a microestrutura de dita chapa de aço compreende em fração de área, de 10 a 50% de austenita, dita fase de austenita opcionalmente incluindo os carbonetos kappa intragranulares, o restante sendo a ferrita regular e ferrita ordenada de estrutura D0s, opcionalmente incluindo até
Petição 870190070866, de 25/07/2019, pág. 22/26
2/3
2% de carbonetos kappa intragranulares.
2. CHAPA DE AÇO LAMINADA A FRIO e tratada termicamente, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que as quantidades de alumínio, manganês e carbono são tais que
- 0,3 < (Mn/2AI) x exp(C) < 2.
3. CHAPA DE AÇO LAMINADA A FRIO e tratada termicamente, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 2, caracterizada pelo fato de que o teor de manganês está compreendido entre 7 e 15%.
4. CHAPA DE AÇO LAMINADA A FRIO e tratada termicamente, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a 3, caracterizada pelo fato de que o teor de alumínio é igual ou superior a 7% e em que a concentração de carbonetos kappa é superior a 1%.
5. CHAPA DE AÇO LAMINADA A FRIO e tratada termicamente, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a 4, caracterizada pelo fato de que dita chapa de aço apresenta uma densidade inferior ou igual a 7,4, uma força à tração superior igual ou superior a 900 MPa e um alongamento uniforme superior ou igual a 9%.
6. MÉTODO PARA A PRODUÇÃO DE UMA CHAPA DE AÇO LAMINADA A FRIO e tratada termicamente caracterizada pelo fato de que compreende as seguintes etapas:
- fornecer uma chapa de aço laminada a frio com uma composição, de acordo com as reivindicações de 1 a 4,
- aquecer dita chapa de aço laminada a frio até uma temperatura de imersão entre 800 e 950Q C durante um período inferior a 600 segundos, em seguida, resfriando a chapa até uma temperatura no intervalo a partir de 600Q C até à temperatura ambiente,
- reaquecer a chapa de aço a uma temperatura de imersão de 150Q C a 600Q C durante 10 s a 250 h, em seguida, resfriar a chapa.
Petição 870190070866, de 25/07/2019, pág. 23/26
3/3
7. UTILIZAÇÃO DE UMA CHAPA DE AÇO produzida, de acordo com as reivindicações de 1 a 5, ou de uma chapa de aço produzida, de acordo com o método da reivindicação 6, caracterizada para a fabricação de partes estruturais ou de segurança de um veículo.
8. PARTE, de acordo com a reivindicação 7, caracterizada através da laminação flexível de dita chapa de aço.
9. VEÍCULO caracterizado pelo fato de que compreende uma parte obtida, de acordo com qualquer uma das reivindicações 7 a 8.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/IB2016/057941 WO2018115938A1 (en) | 2016-12-22 | 2016-12-22 | Cold rolled and heat treated steel sheet, method of production thereof and use of such steel to produce vehicle parts |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| BR112019010714A2 true BR112019010714A2 (pt) | 2019-10-01 |
Family
ID=57799751
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| BR112019010714A BR112019010714A2 (pt) | 2016-12-22 | 2016-12-22 | chapa de aço rolada a frio, método para a produção de uma chapa de aço rolada a frio, utilização de uma chapa de aço, parte e veículo |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20190345590A1 (pt) |
| EP (1) | EP3559297A1 (pt) |
| JP (2) | JP7146763B2 (pt) |
| KR (3) | KR20210128019A (pt) |
| CN (1) | CN110088325B (pt) |
| BR (1) | BR112019010714A2 (pt) |
| CA (1) | CA3048131C (pt) |
| MX (1) | MX2019007166A (pt) |
| RU (1) | RU2750494C2 (pt) |
| UA (1) | UA124357C2 (pt) |
| WO (1) | WO2018115938A1 (pt) |
| ZA (1) | ZA201903188B (pt) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20210128019A (ko) * | 2016-12-22 | 2021-10-25 | 아르셀러미탈 | 냉간 압연 및 열처리된 강 시트, 그의 제조 방법 및 차량 부품들을 제조하기 위한 이런 강의 사용 |
| KR20220081375A (ko) * | 2019-11-18 | 2022-06-15 | 아르셀러미탈 | 강의 단조 부품 및 그 제조 방법 |
| WO2022264973A1 (ja) | 2021-06-18 | 2022-12-22 | Ａｇｃ株式会社 | アンテナ装置および建物用窓ガラス |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4235077B2 (ja) | 2003-06-05 | 2009-03-04 | 新日本製鐵株式会社 | 自動車用高強度低比重鋼板とその製造方法 |
| KR100985298B1 (ko) * | 2008-05-27 | 2010-10-04 | 주식회사 포스코 | 리징 저항성이 우수한 저비중 고강도 열연 강판, 냉연강판, 아연도금 강판 및 이들의 제조방법 |
| CN101638749B (zh) * | 2009-08-12 | 2011-01-26 | 钢铁研究总院 | 一种低成本高强塑积汽车用钢及其制备方法 |
| DE102011000089A1 (de) * | 2011-01-11 | 2012-07-12 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zum Herstellen eines warmgewalzten Stahlflachprodukts |
| CN103562428B (zh) * | 2011-05-25 | 2015-11-25 | 新日铁住金株式会社 | 冷轧钢板及其制造方法 |
| CN103827338B (zh) * | 2011-09-09 | 2017-02-15 | 塔塔钢铁荷兰科技有限责任公司 | 低密度高强度钢及制备所述钢的方法 |
| JP2013237923A (ja) * | 2012-04-20 | 2013-11-28 | Jfe Steel Corp | 高強度鋼板およびその製造方法 |
| WO2013178887A1 (fr) * | 2012-05-31 | 2013-12-05 | Arcelormittal Investigación Desarrollo Sl | Acier laminé a chaud ou a froid a faible densite, son procede de mise en oeuvre et son utilisation |
| KR101449119B1 (ko) * | 2012-09-04 | 2014-10-08 | 주식회사 포스코 | 우수한 강성 및 연성을 갖는 페라이트계 경량 고강도 강판 및 그 제조방법 |
| KR101481069B1 (ko) * | 2012-12-27 | 2015-01-13 | 한국기계연구원 | 연성이 우수한 고비강도 강판 및 이의 제조방법 |
| WO2015001367A1 (en) * | 2013-07-04 | 2015-01-08 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Cold rolled steel sheet, method of manufacturing and vehicle |
| US10597760B2 (en) * | 2013-07-26 | 2020-03-24 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel material for oil well and oil well pipes |
| EP3088548B1 (en) * | 2013-12-26 | 2020-09-30 | Posco | Steel sheet having high strength and low density and method of manufacturing same |
| CN103820735B (zh) * | 2014-02-27 | 2016-08-24 | 北京交通大学 | 一种超高强度C-Al-Mn-Si系低密度钢及其制备方法 |
| DE102014216225A1 (de) * | 2014-08-14 | 2016-02-18 | Muhr Und Bender Kg | Strukturbauteil und Verfahren zur Herstellung eines Strukturbauteils |
| CN104928568B (zh) * | 2015-06-30 | 2017-07-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种铁素体低密度高强钢及其制造方法 |
| KR20210128019A (ko) | 2016-12-22 | 2021-10-25 | 아르셀러미탈 | 냉간 압연 및 열처리된 강 시트, 그의 제조 방법 및 차량 부품들을 제조하기 위한 이런 강의 사용 |
-
2016
- 2016-12-22 KR KR1020217032640A patent/KR20210128019A/ko not_active Application Discontinuation
- 2016-12-22 US US16/466,959 patent/US20190345590A1/en active Pending
- 2016-12-22 RU RU2019122582A patent/RU2750494C2/ru active
- 2016-12-22 UA UAA201908569A patent/UA124357C2/uk unknown
- 2016-12-22 MX MX2019007166A patent/MX2019007166A/es unknown
- 2016-12-22 CN CN201680091723.4A patent/CN110088325B/zh active Active
- 2016-12-22 WO PCT/IB2016/057941 patent/WO2018115938A1/en unknown
- 2016-12-22 BR BR112019010714A patent/BR112019010714A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2016-12-22 KR KR1020247010971A patent/KR20240050440A/ko active Search and Examination
- 2016-12-22 EP EP16826469.5A patent/EP3559297A1/en active Pending
- 2016-12-22 JP JP2019534274A patent/JP7146763B2/ja active Active
- 2016-12-22 KR KR1020197017362A patent/KR20190087487A/ko not_active Application Discontinuation
- 2016-12-22 CA CA3048131A patent/CA3048131C/en active Active
-
2019
- 2019-05-21 ZA ZA2019/03188A patent/ZA201903188B/en unknown
-
2020
- 2020-10-01 US US17/060,493 patent/US20210025041A1/en active Pending
-
2021
- 2021-09-10 JP JP2021147444A patent/JP7315630B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR20190087487A (ko) | 2019-07-24 |
| UA124357C2 (uk) | 2021-09-01 |
| ZA201903188B (en) | 2019-12-18 |
| EP3559297A1 (en) | 2019-10-30 |
| JP2020509213A (ja) | 2020-03-26 |
| US20210025041A1 (en) | 2021-01-28 |
| US20190345590A1 (en) | 2019-11-14 |
| KR20210128019A (ko) | 2021-10-25 |
| CN110088325A (zh) | 2019-08-02 |
| JP2021193215A (ja) | 2021-12-23 |
| CA3048131A1 (en) | 2018-06-28 |
| RU2750494C2 (ru) | 2021-06-28 |
| CN110088325B (zh) | 2022-06-03 |
| RU2019122582A (ru) | 2021-01-22 |
| WO2018115938A1 (en) | 2018-06-28 |
| CA3048131C (en) | 2021-10-19 |
| JP7146763B2 (ja) | 2022-10-04 |
| JP7315630B2 (ja) | 2023-07-26 |
| KR20240050440A (ko) | 2024-04-18 |
| RU2019122582A3 (pt) | 2021-01-22 |
| MX2019007166A (es) | 2019-08-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5393459B2 (ja) | 衝突特性に優れた高マンガン型高強度鋼板 | |
| US20190055622A1 (en) | Austenitic, low-density, high-strength steel strip or sheet having a high ductility, method for producing said steel and use thereof | |
| BR112019011097A2 (pt) | chapa de aço laminada a frio, método para fabricar um aço laminado a frio, uso de uma chapa de aço e veículo | |
| WO2016132680A1 (ja) | 高強度冷延薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP2011246817A (ja) | 強度を高められ、靱性に優れ、低温での成形に適した、鉄・炭素・マンガンのオーステナイト鋼板の製造方法並びにそのようにして製造された鋼板 | |
| JP2015503023A (ja) | 温間プレス成形用鋼板、温間プレス成形部材、及びこれらの製造方法 | |
| ES2968626T3 (es) | Chapa de acero laminada en frío y tratada térmicamente, procedimiento de producción de la misma y uso de dicho acero para producir piezas de vehículos | |
| JP5082649B2 (ja) | 製造安定性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2019522723A (ja) | 冷間圧延され及び焼鈍された鋼板、その製造方法、並びに自動車部品を製造するためのそのような鋼の使用 | |
| US20210025041A1 (en) | Method of production of a cold rolled and heat treated steel sheet to produce vehicle parts | |
| JP2016508183A (ja) | 優れたメッキ性と超高強度を有する高マンガン溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法、及びこれにより製造された高マンガン溶融亜鉛メッキ鋼板 | |
| JP2019535895A (ja) | 穴拡げ性及び降伏比に優れた超高強度鋼板及びその製造方法 | |
| JP2019520477A (ja) | オーステナイト型マトリックスを有するｔｗｉｐ鋼板の製造方法 | |
| JP2017508068A (ja) | 強度及び延性に優れた軽量鋼板及びその製造方法 | |
| WO2015118864A1 (ja) | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2007231352A (ja) | 析出強化型高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP5429331B2 (ja) | 製造安定性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| BR112018072187B1 (pt) | Chapa de aço twip, laminada a frio uma primeira vez, laminada a frio uma segunda vez e recuperada e método para produzir uma chapa de aço twip |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| B06U | Preliminary requirement: requests with searches performed by other patent offices: procedure suspended [chapter 6.21 patent gazette] | ||
| B07A | Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette] | ||
| B350 | Update of information on the portal [chapter 15.35 patent gazette] | ||
| B09B | Patent application refused [chapter 9.2 patent gazette] | ||
| B12B | Appeal against refusal [chapter 12.2 patent gazette] |