KR20240050440A - 냉간 압연 및 열처리된 강 시트, 그의 제조 방법 및 차량 부품들을 제조하기 위한 이런 강의 사용 - Google Patents
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Abstract
본 발명은 냉간 압연 및 열처리된 강 시트에 관한 것으로서, 상기 강 시트는, 중량% 로, 이하의 원소들:
0.15% ≤ 탄소 ≤ 0.6%
4% ≤ 망간 ≤ 20%
5% ≤ 알루미늄 ≤ 15%
0 ≤ 규소 ≤ 2%
알루미늄 + 규소 ≥ 6.5% 를 포함하고,
그리고, 가능하게는, 이하의 선택적인 원소들:
0.01% ≤ 니오븀 ≤ 0.3%
0.01% ≤ 티타늄 ≤ 0.2%
0.01% ≤ 바나듐 ≤ 0.6%
0.01% ≤ 구리 ≤ 2.0%
0.01% ≤ 니켈 ≤ 2.0%
세륨 ≤ 0.1%
붕소 ≤ 0.01%
마그네슘 ≤ 0.05%
지르코늄 ≤ 0.05%
몰리브덴 ≤ 2.0%
탄탈륨 ≤ 2.0%
텅스텐 ≤ 2.0%
중 하나 이상을 함유할 수 있고,
잔부는 철 및 정련에 의해서 야기된 불가피한 불순물들로 구성되고, 상기 강 시트의 미세 조직은, 면적 분율로, 10 내지 50% 의 오스테나이트를 포함하고, 오스테나이트상은 선택적으로 입내 (intragranular) 카파 탄화물들을 포함하고, 상기 잔부는 정규 (regular) 페라이트 및 D03 조직의 규칙 (ordered) 페라이트이고, 선택적으로 최대 2% 의 입내 카파 탄화물들을 포함한다. 본 발명은 또한 제조 방법 및 차량 부품들에 대한 이런 등급의 사용에 관한 것이다.
0.15% ≤ 탄소 ≤ 0.6%
4% ≤ 망간 ≤ 20%
5% ≤ 알루미늄 ≤ 15%
0 ≤ 규소 ≤ 2%
알루미늄 + 규소 ≥ 6.5% 를 포함하고,
그리고, 가능하게는, 이하의 선택적인 원소들:
0.01% ≤ 니오븀 ≤ 0.3%
0.01% ≤ 티타늄 ≤ 0.2%
0.01% ≤ 바나듐 ≤ 0.6%
0.01% ≤ 구리 ≤ 2.0%
0.01% ≤ 니켈 ≤ 2.0%
세륨 ≤ 0.1%
붕소 ≤ 0.01%
마그네슘 ≤ 0.05%
지르코늄 ≤ 0.05%
몰리브덴 ≤ 2.0%
탄탈륨 ≤ 2.0%
텅스텐 ≤ 2.0%
중 하나 이상을 함유할 수 있고,
잔부는 철 및 정련에 의해서 야기된 불가피한 불순물들로 구성되고, 상기 강 시트의 미세 조직은, 면적 분율로, 10 내지 50% 의 오스테나이트를 포함하고, 오스테나이트상은 선택적으로 입내 (intragranular) 카파 탄화물들을 포함하고, 상기 잔부는 정규 (regular) 페라이트 및 D03 조직의 규칙 (ordered) 페라이트이고, 선택적으로 최대 2% 의 입내 카파 탄화물들을 포함한다. 본 발명은 또한 제조 방법 및 차량 부품들에 대한 이런 등급의 사용에 관한 것이다.
Description
본 발명은 자동차 산업에 적합한 균일 연신율이 9% 이상이면서 인장 강도가 600 MPa 이상인 저밀도 강 및 그의 제조 방법에 관한 것이다.
환경 규제들은 자동차 제조업체들이 지속적으로 차량들의 CO2 배출량들을 강제로 줄이게 한다. 이를 위해, 자동차 제조업체들은 몇 가지 옵션들을 갖고 있고, 이로 인하여 이들의 주요 옵션들은 차량들의 중량을 줄이거나 이들의 엔진 시스템들의 효율을 향상시키는 것이다. 2 가지 접근 방식들의 조합에 의해서 자주 진보가 달성된다. 본 발명은 제 1 옵션, 즉 자동차들의 중량 감소에 관한 것이다. 이런 매우 구체적인 분야에는 2 가지 방식의 대안이 있다:
제 1 방식은 강들의 기계적 강도의 레벨들을 증가시키면서 두께를 줄이는 것으로 이루어진다. 불행하게도, 이 해결책은 기계적 강도의 증가와 관련된 연성의 피할 수 없는 손실은 말할 것도 없고, 승객에게 불편한 조건들을 유발하는 음향 문제들의 발생 및 특정 자동차 부품들의 강성의 터무니 없는 감소 때문에 한계들이 있다.
제 2 방식은 강들을 다른 더 가벼운 금속들과 함금화함으로써 강들의 밀도를 낮추는 것으로 이루어진다. 이들 합금들 중에서, 철-알루미늄 합금들이라고 지칭하는 저밀도 합금들은 중량을 현저하게 감소시키면서 매력적인 기계적 및 물리적 성질들을 갖는다. 이 경우에, 저밀도는 7.4 이하의 밀도를 의미한다.
JP 2005/015909 는 20% 이상의 매우 높은 망간 함량을 갖고 또한 최대 15% 의 알루미늄을 함유하여 더 가벼운 강 매트릭스를 초래하는 저밀도 TWIP 강들을 기술하지만, 개시된 강은 용접성 이슈들과 함께 압연 동안 높은 변형 저항을 나타낸다.
본 발명의 목적은,
7.4 이하의 밀도,
900 MPa 이상, 바람직하게는 1000 MPa 이상의 극한 인장 강도,
9% 이상의 균일 연신율을 동시에 갖는 이용 가능한 냉간 압연된 강 시트들을 제조하는 것이다.
바람직하게는, 이런 강은 또한 성형, 특히 압연에 대한 양호한 적합성 및 양호한 용접성 및 양호한 코팅성을 가질 수 있다.
본 발명의 또 다른 목적은 또한 제조 파라미터들의 시프트들에 대해 강경하면서 종래의 산업적 적용들과 양립할 수 있는 이들 시트들의 제조 방법을 이용 가능하게 하는 것이다.
이 목적은 제 1 항에 따른 강 시트를 제공함으로써 달성된다. 상기 강 시트는 또한 제 2 항 내지 제 5 항의 특징들을 포함할 수 있다. 또 다른 목적은 제 6 항에 따른 방법을 제공함으로써 달성된다. 또 다른 양태는 제 7 항 내지 제 9 항에 따른 부품들 또는 차량들을 제공함으로써 달성된다.
도 1 의 (a) 및 (b) 는 D03 조직의 이미지들을 재현한다.
본 발명의 원하는 강을 얻기 위하여, 조성은 대단히 중요하고; 따라서 조성의 상세한 설명은 이하의 설명에서 제공된다.
탄소 함량은 0.15% 내지 0.6% 이고, 그리고 중요한 고용체 강화 원소로서 작용한다. 상기 탄소 함량은 또한 카파 탄화물들 (Fe,Mn)3AlCx 의 형성을 향상시킨다. 탄소는 오스테나이트 안정화 원소이고, 그리고 마텐자이트 변태 온도 (Ms) 의 강력한 감소를 유발하여 상당한 양의 잔류 오스테나이트가 확보되고, 이에 따라 소성을 증가시킨다. 상기 범위의 탄소 함량의 유지는 강 시트에 요구되는 레벨들의 강도 및 연성을 제공하도록 보장한다. 상기 탄소 함량의 유지는 또한 일부 TRIP 효과를 여전히 얻으면서 망간 함량을 줄일 수 있게 한다.
망간 함량은 4% 내지 20% 이어야 한다. 이 원소는 감마 유도성 (gammagenous) 이다. 망간을 첨가하는 목적은 본질적으로 페라이트 이외에 오스테나이트를 함유하는 조직을 얻고 이것을 실온에서 안정화시키는 것이다. 알루미늄 함량에 대한 망간 함량의 비율은 열간 압연 후에 얻어진 조직들에 강한 영향을 미칠 것이다. 4 미만의 망간 함량을 가지면, 오스테나이트는 어닐링 라인으로부터 출구에서 냉각되는 동안 마르텐사이트로의 조기 변태의 위험으로 불충분하게 안정화될 것이다. 게다가, 망간의 첨가는 D03 도메인을 증가시켜 더 높은 온도들 및/또는 더 적은 양들의 알루미늄에서 D03 의 충분한 침전을 가능하게 한다. 20% 초과에서는 요구되는 인장 강도에 도달하기가 더 어려워질 수 있기 때문에, 본 발명에 악영향을 미치는 페라이트 분율이 감소된다. 바람직한 실시 형태에서, 망간의 첨가는 17% 로 제한될 것이다.
알루미늄 함량은 5% 내지 15%, 바람직하게는 5.5% 내지 15% 이다. 알루미늄은 알파 유도성 (alphagenous) 원소이고, 그리고 따라서 페라이트 및 특히 D03 조직의 규칙 (ordered) 페라이트 (Fe,Mn,X)3Al (X 는 D03 에서 용해되는 임의의 용질 첨가물들, 예를 들면 Si 임) 의 형성을 촉진하는 경향이 있다. 알루미늄은 밀도가 2.7 이고 기계적 성질들에 중요한 영향을 미친다. 알루미늄 함량이 증가함에 따라, 기계적 강도 및 탄성 한계는 또한 전위들 (dislocations) 의 이동도 (mobility) 의 감소로 인해 균일 연신율이 감소하더라도 증가한다. 4% 아래에서는, 알루미늄의 존재로 인한 밀도 감소가 덜 유리하게 된다. 15% 초과에서는, 규칙 페라이트의 존재가 예상된 한계를 초과하여 증가하고, 그리고 강 시트에 취성을 부여하기 시작하기 때문에, 본 발명에 부정적으로 영향을 미친다. 바람직하게는, 알루미늄 함량은 추가적인 취성 금속간 침전의 형성을 방지하기 위하여 9% 미만으로 제한될 것이다.
상기 제한들에 더하여, 바람직한 실시 형태에서, 망간, 알루미늄 및 탄소 함량들은 이하의 관계를 준수한다:
0.3 < (Mn/2Al) x exp(C) < 2.
0.3 아래에서는, 오스테나이트 량이 너무 낮아서 연성이 불충분하게 될 위험이 있다. 2 이상에서는, 오스테나이트 부피 분율이 49% 보다 더 높아지므로 D03 상 침전의 포텐셜 (potential) 을 감소시킬 수도 있다.
규소는 강 밀도를 감소시키고 또한 고용체 경화에 효과적인 원소이다. 규소는 또한 D03 대 B2 상을 안정화시키는 긍정적인 효과가 있다. 규소의 함량은 이 레벨 보다 높으면 이 원소가 표면 결함들을 생성하는 강한 점착성 산화물들을 형성하는 경향이 있기 때문에 2.0% 로 제한된다. 표면 산화물들의 존재는 강의 습윤성을 손상시키고, 그리고 잠재적인 용융 아연 도금 작업 (potential hot-dip galvanizing operation) 동안 결함들을 생기게 할 수 있다. 바람직한 실시 형태에서, 규소 함량은 바람직하게는 1.5% 로 제한될 것이다.
본 발명자들은 D03 의 침전면에서 예상되는 결과들을 얻기 위하여 규소 및 알루미늄의 누적된 양들이 적어도 6.5% 와 동일하게 되어야 한다는 것을 발견했다.
니오븀은 본 발명의 강에 대해 0.01 내지 0.1% 의 양으로 선택적인 원소로서 첨가되어 결정립 미세화 (grain refinement) 를 제공할 수도 있다. 결정립 미세화는 강도와 연신율의 양호환 균형을 얻을 수 있게 하고, 그리고 향상된 피로 성능에 기여할 것으로 기대된다. 하지만, 니오븀은 열간 압연 동안 재결정을 지연시키는 경향이 있었고, 따라서 항상 바람직한 원소는 아니다. 따라서, 니오븀은 선택적인 원소로서 유지된다.
티타늄은, 니오븀과 유사한 방식으로, 결정립 미세화를 위한 본 발명의 강에 대해 0.01% 내지 0.1% 의 양으로 선택적인 원소로서 첨가될 수도 있다. 티타늄은 또한 D03 대 B2 상을 안정화시키는 긍정적인 효과가 있다. 따라서, 질화물, 탄화물 또는 탄질화물로서 침전되지 않은 티타늄의 무한 부분은 D03 상을 안정화시킬 것이다.
바나듐은 0.01% 내지 0.6% 의 양으로 선택적인 원소로서 첨가될 수도 있다. 첨가될 때, 바나듐은 어닐링 동안 미세 탄질화물들의 화합물들을 형성할 수 있고, 이들 탄질화물들은 추가적인 경화를 제공한다. 바나듐은 또한 D03 대 B2 상을 안정화시키는 긍정적인 효과가 있다. 따라서, 질화물, 탄화물 또는 탄질화물로서 침전되지 않은 바나듐의 무한 부분은 D03 상을 안정화시킬 것이다.
구리는 강의 강도를 증가시키고 그 내부식성을 향상시키기 위하여 0.01% 내지 2.0% 의 양으로 선택적인 원소로서 첨가될 수도 있다. 이런 효과들을 얻으려면 최소 0.01% 가 필요하다. 하지만, 그 함량이 2.0% 를 초과하면, 구리는 표면 애스팩트를 저하시킬 수 있다.
니켈은 강의 강도를 증가시키고 인성을 향상시키기 위하여 0.01% 내지 3.0% 의 양으로 선택적인 원소로서 첨가될 수도 있다. 이런 효과들을 얻으려면 최소 0.01% 가 필요하다. 하지만, 그 함량이 3.0% 를 초과하면, 니켈은 D03 형성에 해로운 B2 를 안정화시키는 경향이 있다.
세륨, 붕소, 마그네슘 또는 지르코늄과 같은 다른 원소들은 이하의 비율들로 개별적으로 또는 조합으로 첨가될 수 있다: 세륨 ≤ 0.1%, B ≤ 0.01, Mg ≤ 0.05 및 Zr ≤ 0.05. 표시된 최대 함량 레벨들까지, 이들 원소들은 응고 동안 페라이트 결정립을 미세화하는 것을 가능하게 한다.
최종적으로, 몰리브덴, 탄탈륨 및 텅스텐은 D03 상을 더 안정화시키기 위하여 첨가될 수도 있다. 이들은 개별적으로 또는 조합으로 최대 함량 레벨들까지 첨가될 수 있다: Mo ≤ 2.0, Ta ≤ 2.0, W ≤ 2.0. 이들 레벨들을 초과하면, 연성이 손상된다.
본 발명에 의해서 청구된 시트의 미세 조직은, 면적 분율로, 10 내지 50% 의 오스테나이트를 포함하고, 상기 오스테나이트상은 선택적으로 입내 (intragranular) (Fe,Mn)3AlCx 카파 탄화물들을 포함하고, 잔부는 정규 (regular) 페라이트 및 D03 조직의 규칙 페라이트, 그리고 선택적으로 최대 2% 의 입내 카파 탄화물들을 포함하는 페라이트이다.
10% 미만의 오스테나이트에서는, 적어도 9% 의 균일 연신율이 얻어질 수 없다.
정규 페라이트는 본 발명의 강에 존재하여 강에 높은 성형성 및 연신율을, 그리고 또한, 어느 정도로, 약간의 피로 파괴에 대한 내성을 부여한다.
본 발명의 프레임에서 D03 규칙 페라이트는 화학량론이 (Fe,Mn,X)3Al 인 금속간 화합물들에 의해서 규정된다. 규칙 페라이트는 면적 분율로 0.1%, 바람직하게는 0.5%, 더 바람직하게는 1.0% 및 유리하게는 3% 초과의 최소량으로 본 발명의 강에 존재한다. 바람직하게는, 적어도 80% 의 이런 규칙 페라이트는 30 nm 미만, 바람직하게는 20 nm 미만, 더 바람직하게는 15 nm 미만, 유리하게는 10 nm 미만 또는 심지어 5 nm 미만의 평균 크기를 갖는다. 상기 규칙 페라이트는 900 MPa 레벨에 도달될 수 있는 합금에 강도를 제공하는 제 2 어닐링 단계 동안 형성된다. 규칙 페라이트가 존재하지 않으면, 900 MPa 의 강도 레벨에 도달될 수 없다.
본 발명의 프레임에서 카파 탄화물은 화학량론이 (Fe,Mn)3AlCx (x 는 1 보다 엄격하게 낮다) 인 침전물들에 의해서 규정된다. 페라이트 결정립 내부의 카파 탄화물들의 면적 분율은 2% 까지 올라갈 수 있다. 2% 초과에서는, 연성이 감소하고, 그리고 9% 초과의 균일 연신율이 달성되지 않다. 또한, 페라이트 결정립계 주변에서 카파 탄화물의 제어되지 않은 침전이 발생할 수 있으며, 결과적으로 열간 및/또는 냉간 압연 동안의 노력이 증가될 수 있다. 카파 탄화물은 또한, 바람직하게는 30 nm 미만의 크기를 갖는 나노 크기의 입자들로서, 오스테나이트상 내부에 존재할 수 있다.
본 발명에 따른 강 시트들은 임의의 적합한 프로세스에 의해서 얻어질 수 있다. 하지만, 후술되는 본 발명에 따른 방법을 사용하는 것이 바람직하다.
본 발명에 따른 프로세스는 전술한 바와 같이 본 발명의 범위 내의 화학적 조성을 갖는 강의 반제품 주조를 제공하는 단계를 포함한다. 상기 주조는 슬래브들 또는 얇은 스트립들의 형태로 연속적으로 또는 잉곳들로 수행될 수 있다.
간략화를 위하여, 본 발명에 따른 프로세스는 반제품으로서 슬래브의 예를 취하여 추가로 설명될 것이다. 슬래브는 연속 주조 후에 직접 압연될 수 있거나, 또는 먼저 실온으로 냉각된 다음 재가열될 수도 있다.
열간 압연을 거치게 되는 슬래브의 온도는 1280℃ 이하이어야 하는데, 그 이유는 이 온도 보다 높으면, 열간 압연 동안 재결정하는 이들 결정립의 능력을 저하시키는 조대 페라이트 결정립을 생기게 하는 거친 페라이트 결정립의 형성 위험이 있기 때문이다. 초기 페라이트 결정립 크기가 클수록 재결정화가 덜 용이하고, 이는 1280℃ 이상의 재가열 온도가 산업적으로 비용이 많이 들고 페라이트의 재결정면에서 바람직하지 않기 때문에 1280℃ 이상의 재가열 온도는 회피되어야 한다는 것을 의미한다. 거친 페라이트는 또한 "로핑 (roping)" 이라 불리는 현상을 증폭시키는 경향이 있다.
페라이트의 존재 하에서 적어도 하나의 압연 패스로 압연을 수행하는 것이 바람직하다. 그 목적은 오스테나이트로 오스테나이트를 안정화시키는 원소들의 분할을 향상시켜 페라이트에서 취성을 일으킬 수 있는 탄소 포화를 방지하는 것이다. 최종 압연 패스는 800℃ 보다 높은 온도에서 수행되는데, 그 이유는 이 온도 이하에서는 강 시트의 압연능이 현저한 저하를 나타내기 때문이다.
바람직한 실시 형태에서, 슬래브의 온도는 열간 압연이 임계간 온도 범위에서 완료될 수 있고 최종 압연 온도가 850℃ 이상으로 유지되도록 충분히 높다. 850℃ 내지 980℃ 의 최종 압연 온도는 재결정 및 압연에 유리한 조직을 갖는 것이 바람직하다. 압연기에 부여될 수도 있는 과도한 하중을 회피하기 위하여 900℃ 이상의 슬래브의 온도에서 압연을 시작하는 것이 바람직하다.
그 다음에, 이런 방식으로 얻어진 시트는, 바람직하게는 권취 온도에 이르기까지 100 ℃/s 이하의 냉각 속도로 냉각된다. 바람직하게는, 냉각 속도는 60 ℃/s 이하일 것이다.
열간 압연된 강 시트는 600℃ 이하의 권취 온도에서 코일링되는데, 그 이유는 그 온도 이상에서 최대 2% 까지 페라이트 내부의 카파 탄화물 침전을 제어할 수 없게 될 위험이 있기 때문이다. 600℃ 이상의 권취 온도는 또한 오스테나이트의 현저한 분해를 초래하여 필요한 양의 이런 상을 확보하는 것을 어렵게 만들것이다. 따라서, 본 발명의 열간 압연된 강 시트의 바람직한 권취 온도는 400℃ 내지 550℃ 이다.
선택적인 열간 밴드 어닐링은 400℃ 내지 1000℃ 의 온도들에서 수행될 수 있다. 상기 선택적인 열간 밴드 어닐링은 연속 어닐링 또는 배치 어닐링일 수 있다. 균열 (soaking) 의 지속 시간은 상기 선택적인 열간 밴드 어닐링이 연속 어닐링 (50 초 내지 1000 초) 또는 배치 어닐링 (6 시간 내지 24 시간) 인지의 여부에 따라 좌우될 것이다.
그 다음에, 열간 압연된 시트들은 35 내지 90% 의 두께 감소로 냉간 압연된다.
그 다음에, 얻어진 냉간 압연된 강 시트는 목표로 하는 기계적 성질들 및 미세 조직을 강에 부여하기 위하여 2 단계 어닐링 처리를 거치게 된다.
제 1 어닐링 단계에서, 냉간 압연된 강 시트는 강하게 가공 경화된 초기 조직의 90% 보다 더 큰 재경화속도를 확보하기 위하여 600 초 미만의 지속 시간 동안 800℃ 내지 950℃ 의 유지 온도까지 바람직하게는 1 ℃/s 보다 큰 가열 속도로 가열된다. 그 다음에, 시트는 실온으로 냉각되고, 이에 따라 페라이트 내부에서 카파 탄화물들을 제어하기 위하여 30 ℃/s 보다 큰 냉각 속도가 바람직하다.
그 다음에, 제 1 어닐링 단계 이후에 얻어진 냉간 압연된 강 시트는, 예를 들면, 300 초 내지 250 시간의 지속 시간 동안 150℃ 내지 600℃ 의 유지 온도까지 적어도 10 ℃/h 의 가열 속도로 다시 재가열되고 나서 실온에 이르기까지 냉각될 수 있다. 이것은 D03 규칙 페라이트 및, 가능하다면, 오스테나이트 내부에서 카파 탄화물들의 형성을 효과적으로 제어하기 위해 수행된다. 유지 지속 시간은 사용된 온도에 따라 좌우된다.
아연에 의한 용융 코팅을 용이하게 하기 위한 추가의 열처리는 선택적으로 수행될 수도 있다. 이런 추가의 열처리에서, 강 시트는 460 내지 500℃ 의 온도로 재가열된다. 이런 처리는 강 시트의 임의의 기계적 성질들 또는 미세 조직을 변경시키지 않는다.
실시예들
여기서 제시된 이하의 테스트들, 실시예들, 비유적 예시 및 표들은 본질적으로 제한이 없고 단지 예시의 목적으로 고려되어야 하고, 그리고 본 발명의 유리한 특징들을 나타낼 것이다.
본 발명 및 일부 비교 등급들에 따른 강 시트들의 샘플들은 표 1 에 수집된 조성들 및 표 2 에 수집된 가공 처리 파라미터들로 제조되었다. 이들 강 시트들의 해당 미세 조직들은 표 3 에 수집되었다.
일부 미세 조직 분석들은 시험 E 로부터 샘플들에서 수행되었고, 그리고 D03 조직의 이미지들은 도 1 의 (a) 및 (b) 에서 재현된다:
(a)
D03 조직의 암시야 (dark field) 이미지
(b)
해당 회절 패턴, 결정띠축 (zone axis) [100] D03. 화살표는 (a) 의 암시야 이미지에 사용된 반사를 나타낸다.
그 다음에, 이들 강 시트들의 성질들이 평가되었고, 그 결과들은 표 4 에 수집되었다.
실시예들은 본 발명에 따른 강 시트들이 특정 조성 및 미세 조직들 덕분에 모든 목표로 하는 성질들을 나타내는 유일한 것임을 보여준다.
Claims (9)
- 냉간 압연 및 열처리된 강 시트로서, 상기 강 시트는, 중량% 로, 이하의 원소들:
0.15% ≤ 탄소 ≤ 0.6%
4% ≤ 망간 ≤ 20%
5% ≤ 알루미늄 ≤ 15%
0 ≤ 규소 ≤ 2%
알루미늄 + 규소 ≥ 6.5% 를 포함하고,
그리고, 가능하게는, 이하의 선택적인 원소들:
0.01% ≤ 니오븀 ≤ 0.3%
0.01% ≤ 티타늄 ≤ 0.2%
0.01% ≤ 바나듐 ≤ 0.6%
0.01% ≤ 구리 ≤ 2.0%
0.01% ≤ 니켈 ≤ 2.0%
세륨 ≤ 0.1%
붕소 ≤ 0.01%
마그네슘 ≤ 0.05%
지르코늄 ≤ 0.05%
몰리브덴 ≤ 2.0%
탄탈륨 ≤ 2.0%
텅스텐 ≤ 2.0%
중 하나 이상을 함유할 수 있고,
잔부는 철 및 정련에 의해서 야기된 불가피한 불순물들로 구성되고,
상기 강 시트의 미세 조직은, 면적 분율로, 10 내지 50% 의 오스테나이트를 포함하고,
오스테나이트상은 선택적으로 입내 (intragranular) 카파 탄화물들을 포함하고,
상기 잔부는 정규 (regular) 페라이트 및 D03 조직의 규칙 (ordered) 페라이트이고, 선택적으로 최대 2% 의 입내 카파 탄화물들을 포함하는, 냉간 압연 및 열처리된 강 시트. - 제 1 항에 있어서,
알루미늄, 망간 및 탄소의 양들은 이하의 관계가 되는, 냉간 압연 및 열처리된 강 시트:
0.3 < (Mn/2Al) x exp(C) < 2. - 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
망간 함량은 7 내지 15% 인, 냉간 압연 및 열처리된 강 시트. - 제 1 항 내지 제 3 항에 있어서,
알루미늄 함량은 7% 이상이고, 그리고
카파 탄화물들의 농도는 1% 보다 높은, 냉간 압연 및 열처리된 강 시트. - 제 1 항 내지 제 4 항에 있어서,
상기 강 시트는 7.4 이하의 밀도, 900 MPa 이상의 극한 인장 강도 및 9% 이상의 균일 연신율을 나타내는, 냉간 압연 및 열처리된 강 시트. - 냉간 압연 및 열처리된 강 시트의 제조 방법으로서,
제 1 항 내지 제 4 항에 따른 조성을 갖는 냉간 압연된 강 시트를 제공하는 단계,
600 초 이하 동안 800 내지 950℃ 의 균열 (soaking) 온도까지 상기 냉간 압연된 강 시트를 가열하고 나서, 600℃ 내지 실온까지의 범위의 온도에 이르기까지 상기 냉간 압연된 강 시트를 냉각하는 단계,
10 초 내지 250 시간 동안 150℃ 내지 600℃ 의 균열 온도로 상기 냉간 압연된 강 시트를 재가열하고 나서, 상기 냉간 압연된 강 시트를 냉각하는 단계를 포함하는, 냉간 압연 및 열처리된 강 시트의 제조 방법. - 차량의 구조 및 안전 부품들의 제조를 위한, 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 따라 제조된 강 시트 또는 제 6 항의 방법에 따라 제조된 강 시트의 사용.
- 강 시트의 가요성 압연에 의한 제 7 항에 따른 부품.
- 제 7 항 또는 제 8 항에 따라 얻어진 부품을 포함하는 차량.
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