BR112019008699A2

BR112019008699A2 - processo de soldagem por ponto de resistência de aço de alta resistência galvanizado com boas propriedades de junta

Info

Publication number: BR112019008699A2
Application number: BR112019008699A
Authority: BR
Inventors: Zuo Dungui; Jiang Haomin; Pan Hua; Shi Lei; Lei Ming; Su Yongchao
Original assignee: Baoshan Iron & Steel
Priority date: 2016-11-04
Filing date: 2017-09-30
Publication date: 2019-10-08
Also published as: JP2019536631A; EP3536435A1; CN108015401B; US20190321907A1; EP3536435A4; BR112019008699B1; CN108015401A; WO2018082425A1; JP7019687B2; AU2017352642B2; AU2017352642A1; US11167370B2

Abstract

um método para soldagem por ponto de resistência de aço de alta resistência galvanizado com boas propriedades de junta, que inclui três pulsos de soldagem dentro de um ciclo de soldagem por pontos: um primeiro pulso de soldagem e um segundo pulso de soldagem são usados para gerar uma pepita e suprimir a geração de trincas por fragilização por metal líquido (lme), em que o primeiro pulso de soldagem gera uma pepita com um diâmetro de 3,75 t1/2 a 4,25 t1/2, em que t é a espessura de uma placa; o segundo pulso de soldagem faz a pepita crescer lentamente; um terceiro pulso de soldagem é um pulso de resfriamento lento, que é usado para melhorar a plasticidade das juntas de soldagem. para o primeiro pulso de soldagem, uma corrente de soldagem i1 do primeiro pulso de soldagem é obtida por meio do ajuste de um tempo t1 do primeiro pulso de soldagem e por meio de uma experiência, em que a corrente de soldagem i1 do primeiro pulso de soldagem é uma corrente de soldagem correspondendo a quando é gerada uma pepita com um diâmetro de 3,75 t1/2 a 4,25 t1/2; uma corrente de soldagem i2 e o tempo t2 do segundo pulso de soldagem e uma corrente de soldagem i3 e o tempo t3 do terceiro pulso de soldagem são calculados a partir da corrente de soldagem i1 e do tempo t1 do primeiro pulso de soldagem. o método de soldagem de um ponto de resistência de aço de alta resistência revestido com zinco pode efetivamente suprimir o problema de trincas lme que ocorrem durante a soldagem a ponto de uma chapa de aço galvanizado de alta resistência, aumentando a plasticidade das juntas de soldagem, aumentando assim a probabilidade de uma fratura de botão ocorrendo nas juntas de soldagem durante a detecção de quebra. portanto, juntas de alta resistência à soldagem de chapas de aço galvanizado com qualidade mais confiável e desempenho superior são adquiridas, e o método fornece orientação útil para a produção de chapas de aço galvanizadas de alta resistência.

Description

PROCESSO DE SOLDAGEM POR PONTO DE RESISTÊNCIA DE AÇO DE ALTA RESISTÊNCIA GALVANIZADO COM BOAS PROPRIEDADES DE JUNTA Campo da invenção [0001] A invenção se refere a um processo de soldagem de chapa de aço automotivo, e em particular a um processo de soldagem por ponto de resistência de chapas de aço galvanizado com resistência à tração não inferior a 590 Mpa.

Antecedentes da Invenção [0002] Nos últimos anos, à medida que o preço do petróleo aumenta e a consciência das pessoas sobre conservação de energia, proteção ambiental e segurança do veiculo como um todo aumenta continuamente, várias tecnologias de diminuição de peso do corpo do veiculo têm sido amplamente utilizadas na indústria automobilística. Assim, a proporção de utilização de aço de alta resistência na carroceria do veículo é cada vez maior. Soldagem por pontos de resistência tem sido amplamente utilizada na indústria automotiva devido às vantagens da alta eficiência de produção, fácil implementação de automação, dentre outros, e continuará a ser o principal processo de soldagem de chapas de aço de alta resistência na indústria automotiva. Portanto, a tecnologia de soldagem por ponto de resistência de aço de alta resistência é amplamente visada.

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2/18 [0003] A junta de chapas de aço galvanizado de alta resistência tende a ocorrer após dois problemas durante a soldagem por pontos:

1. Trincas por fragilização por metal liquido, referidas como trincas LME

2. Trinca interfacial tende a ocorrer na junta.

[0004] Com relação ao problema das trincas LME, nenhuma patente relevante foi encontrada após a pesquisa no nacional. Uma vez que o problema é um foco de pesquisa na indústria nos últimos dois anos, literaturas de pesquisa sobre seus fatores de influência e sensibilidades foram publicadas vez ou outra. Em um documento denominado Soldas livres de fragilização por metal líquido de aços de plasticidade induzida por geminação galvanizada de Rouholah Ashiri et al. (Scripta Materialia 114 (2016) 41 a 47), uma solução de solda por pontos com dois pulsos de solda adotados para aço TWIP galvanizado por imersão a quente de 1,2 mm pode efetivamente suprimir a geração de trincas LME na solda por ponto. O processo é mostrado na Fig. 1. O primeiro pulso é usado para gerar uma pepita com um tamanho básico, e o segundo pulso é usado para o crescimento lento da pepita para reduzir a tensão residual.

[0005] Tendo em vista a fragilidade do ponto de soldagem de aço de alta resistência, uma solução com pulso de têmpera durante o processo de soldagem é geralmente

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3/18 usada na indústria para melhorar a plasticidade do ponto de solda e melhorar o modo de trinca do ponto de soldagem durante o teste de tenacidade à fratura. Um modo de ajuste especifico do pulso de têmpera é geralmente obtido através de testes físicos por um processo ortogonal. Um resultado relevante da pesquisa de patentes é: Processo para melhorar a propriedade mecânica de uma junta no ponto de soldagem de aço avançado de alta resistência (Patente No. CN 102489859 A) : grãos de metal são refinados usando um processo com pasta de liga inoculante, de modo que as estruturas das junções sejam melhoradas para melhorar a propriedade mecânica de uma junta no ponto de soldagem do aço avançado de alta resistência; Processo de soldagem híbrido por ponto de resistência e laser para aço de alta resistência (CN 102500936 A) : o desempenho de uma junta de aço de alta resistência é melhorado por meio de um processo de conexão composto de solda a laser e solda por pontos.

Sumário da invenção [0006] O objetivo da presente invenção é fornecer um processo de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência com bom desempenho da junta que pode melhorar a plasticidade da junta e aumentar a probabilidade de falha por ruptura do ponto de solda durante a detecção de trinca, ao mesmo tempo que suprime a

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4/18 geração de trincas por fragilização por metal liquido (LME) durante a soldagem por pontos de chapas de aço galvanizado de alta resistência.

[0007] A fim de alcançar o propósito técnico acima, a presente invenção adota a seguinte solução técnica.

[0008] Um processo de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência com bom desempenho da junta, três pulsos de soldagem são usados dentro de um ciclo de soldagem por ponto; o primeiro pulso de soldagem e o segundo pulso são usados para gerar uma pepita e suprimir a geração de trincas por fragilização por metal líquido (LME), em que o primeiro pulso de soldagem gera uma pepita com diâmetro de 3,75 T^1/2 a 4,25 T^1/2, onde T representa a espessura da placa; o segundo pulso de soldagem faz com que a pepita cresça lentamente; e um terceiro pulso de soldagem é um pulso de têmpera, que é usado para melhorar a plasticidade de um ponto de solda.

[0009] Um tempo tl do primeiro pulso de soldagem é ajustado e uma corrente de soldagem II do primeiro pulso de soldagem é obtida através de testes, e a corrente de soldagem II do primeiro pulso de soldagem é uma corrente de soldagem ao gerar a pepita com o diâmetro de 3,75 T^1/2 a 4,25 T^1/2; e uma corrente de soldagem 12 e um tempo t2 do segundo pulso de soldagem e uma corrente de soldagem 13 e um tempo t3 do terceiro pulso de soldagem são calculados

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5/18 pela corrente de soldagem II e o tempo tl do primeiro pulso de soldagem.

[00010] Pelo processo de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência com bom desempenho de junta da presente invenção, as trincas LME durante a solda por pontos de aço galvanizado de alta resistência podem ser eficazmente suprimidas e a plasticidade do ponto de soldagem também pode ser melhorada De acordo com o processo de soldagem por pontos de resistência da presente invenção, três pulsos de soldagem são usados dentro de um ciclo de soldagem por pontos, o primeiro e segundo pulsos são usados para gerar a pepita e suprimir a geração das trincas LME, e o terceiro pulso de soldagem é o pulso de têmpera, que é usado para melhorar a plasticidade do ponto de solda, de modo que a trinca do ponto de soldagem durante o teste de tenacidade é melhorada [00011] Além disso, o processo de soldagem por ponto fornecido pela presente invenção explica um processo de ajuste das correntes de soldagem I e os tempos t nos três pulsos de soldagem e uma relação matemática entre eles, onde a corrente de soldagem 12 e o tempo t2 do segundo pulso de soldagem e a corrente de soldagem 13 e o tempo t3 do terceiro pulso de soldagem podem ser convenientemente calculados pela corrente de soldagem II e o tempo tl do primeiro pulso de soldagem obtido através de alguns testes,

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6/18 de modo que um processo de soldagem por pontos, que não só pode suprimir as trincas LME durante a soldagem por ponto das placas de aço galvanizado de grande resistência, mas igualmente pode melhorar a plasticidade do ponto de solda, é executado.

[00012] Através do processo de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência da presente invenção, as trincas por fragilização por metal líquido (LME) durante a soldagem por pontos das chapas galvanizadas de aço de alta resistência podem ser eficazmente suprimidas, enquanto a plasticidade do ponto de solda é melhorada, e a probabilidade de falha por ruptura do botão de solda durante o teste de tenacidade é aumentada Portanto, a união por soldagem por ponto das chapas de aço galvanizado de alta resistência com qualidade mais confiável e melhor desempenho é obtida, e uma orientação útil pode ser fornecida para a produção de soldagem das chapas galvanizadas de aço de alta resistência.

Breve Descrição das Figuras [00013] A figura 1 é uma vista esquemática dos parâmetros do processo para suprimir as trincas LME durante a soldagem por pontos de placas de aço galvanizado TWIP na literatura.

[00014] A figura 2 é uma vista esquemática de um processo de soldagem por pontos de resistência de aço de

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7/18 alta resistência galvanizado com bom desempenho da junta de acordo com a presente invenção.

[00015] A figura 3 é uma vista esquemática de uma seção de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência.

[00016] A figura 4 é uma vista esquemática da relação entre a espessura da placa e a pressão da solda.

[00017] A figura 5 é uma metalografia de uma seção de soldagem por pontos típica do processo No. 1 (processo de soldagem por pontos convencional) em uma modalidade.

[00018] A figura 6 é uma metalografia de uma seção típica de soldagem por pontos do processo No. 3 (o processo de soldagem por pontos da presente invenção) em uma modalidade.

Descrição Detalhada das Modalidades [00019] A presente invenção será ainda descrita abaixo em conjunto com os desenhos anexos e uma modalidade específica.

[00020] A presente invenção divulga um processo de soldagem por pontos de resistência de placas de aço galvanizado com uma resistência à tração não inferior a 590 Mpa. Pelo processo, a plasticidade do ponto de solda pode ser melhorada, e a probabilidade de falha por ruptura dos pontos de solda durante o teste de tenacidade pode ser aumentada enquanto a geração de trincas por fragilização

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8/18 por metal liquido (LME) durante a soldagem por ponto de placas de aço galvanizado de alta resistência são suprimidas.

[00021] Como mostrado na figura 2, em um processo de soldagem por ponto por resistência de aço galvanizado de alta resistência com bom desempenho de junta, três pulsos de soldagem são usados dentro de um ciclo de soldagem por pontos; um primeiro pulso de soldagem e um segundo pulso de soldagem são usados para gerar uma pepita e suprimir a geração de trincas LME, em que o primeiro pulso de soldagem gera uma pepita com diâmetro de 3,75 T^1/2 a 4,25 T^1/2 e T representa a espessura da placa; o segundo pulso de soldagem faz com que a pepita cresça lentamente; e um terceiro pulso de soldagem é um pulso de têmpera, que é usado para melhorar a plasticidade de um ponto de solda.

[00022] Um tempo tl do primeiro pulso de soldagem é ajustado e uma corrente de soldagem II do primeiro pulso de soldagem é obtida através de testes, e a corrente de soldagem II do primeiro pulso de soldagem é uma corrente de soldagem ao gerar a pepita com o diâmetro de 3,75 T^1/2 a 4,25 T^1/2; e uma corrente de soldagem 12 e um tempo t2 do segundo pulso de soldagem e uma corrente de soldagem 13 e um tempo t3 do terceiro pulso de soldagem são calculados pela corrente de soldagem II e o tempo tl do primeiro pulso de soldagem.

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9/18 [00023] Na presente invenção, a corrente de soldagem 12 e o tempo t2 do segundo pulso de soldagem e a corrente de soldagem 13 e o tempo t3 do terceiro pulso de soldagem podem ser convenientemente calculados pela corrente de soldagem II e pelo tempo tl do primeiro impulso de soldagem obtido através de alguns testes, para que o processo de soldagem por pontos, que pode não só suprimir as trincas LME durante a soldagem por pontos das placas de aço galvanizado de alta resistência, como também pode melhorar a plasticidade do ponto de solda, seja implementado.

[00024] O principio do funcionamento do processo de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência com bom desempenho na junta da presente invenção é o seguinte.

[00025] Duas condições são necessárias para a geração das trincas LME, uma tensão e uma faixa de temperatura adequada (a faixa do aço galvanizado de alta resistência é de 700 °C a 950 °C) . O aço galvanizado de alta resistência tem as duas condições acima em um processo de soldagem por ponto, e assim gera as trincas LME.

[00026] A concepção da presente invenção é evitar a ocorrência de trincas LME, reduzindo o nível de tensão de uma região de soldagem por pontos X sensível a trincas LME, como mostrado na figura 3. O princípio específico é: com o aumento do calor durante a soldagem por ponto, um diâmetro

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D e uma altura h da pepita Y aumentam continuamente. Como o aço de alta resistência, especialmente o aço de ultra alta resistência, tem a adição de mais elementos de liga a uma material base, ele tem alta resistividade elétrica e como a velocidade de geração de calor durante a soldagem por ponto é alta, faz com que a pepita cresça em alta velocidade. A altura h da pepita cresce rapidamente, de modo que a espessura Τ' do material base não derretido na direção da espessura da placa é rapidamente diminuída, e o tamanho da espessura T¹ do material base não fundido afeta diretamente a área da seção transversal sob uma carga. Portanto, quanto menor a espessura T¹ do material base não derretido, maior a tensão.

[00027] Na presente invenção, a pepita com o diâmetro de 3,75 T^1/2 a 4,25 T^1/2 (T = espessura da chapa) é gerada pelo primeiro pulso de soldagem. Neste momento, a pepita é relativamente pequena, a espessura T¹ do material base não fundido é relativamente grande e nenhuma trinca LME é gerada pela soldagem por pontos. Então, o segundo pulso de soldagem com um curto tempo t2 é aplicado para crescer lentamente a pepita, reduzindo assim a velocidade de diminuição da espessura T¹ do material base não derretido, de modo a reduzir o nível de tensão da região sensível à trinca LME e evitar o ocorrência das trincas LME

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11/18 [00028] A melhoria da plasticidade do ponto de soldagem e a maior probabilidade de falha por ruptura do ponto de soldagem durante o teste de quebra são alcançadas pelo terceiro pulso de soldagem. Este pulso é o pulso de têmpera, que pode efetivamente reduzir a velocidade de resfriamento da região da pepita e reduzir a geração de uma estrutura endurecida da junta, melhorando assim a plasticidade da mesma.

[00029] Etapas de implementação do teste:

- Configurações básicas de parâmetros:

1. É utilizado um eletrodo com uma superfície

abaulada de 0 6 mm	(espessura da placa <1,4	mm)	ou	0 8	mm
(espessura da placa	> 1,4 mm).
2. A pressão	de soldagem é ajustada	dentro	de	uma
região fechada conforme mostrado na Figura 4	de	acordo	com

a espessura da placa. Um processo específico para definir um valor da pressão de soldagem é: o limite inferior da pressão de soldagem Fmin = 3,182 T + 0,0364 kN (em que T representa a espessura da chapa, sua unidade é mm e a faixa de T é 0,9 mm a 2,0 mm); o limite superior da pressão de soldagem Fmax = 4,091 T - 0,182 kN (em que T representa a espessura da placa, a sua unidade é mm e a faixa de T é 0,9 mm a 2,0 mm).

3. Vazão da água de refrigeração: 2L/min a 4L/min.

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4. 0 tempo de Cl, C2 e HT (tempo de espera) na figura 2 é definido de acordo com a Tabela 1. 0 intervalo de tempo entre o primeiro pulso de soldagem e o segundo pulso de soldagem é Cl, ou seja, um primeiro tempo de resfriamento Cl, o tempo de intervalo entre o segundo pulso de soldagem e o terceiro pulso de soldagem é C2, ou seja, um segundo tempo de resfriamento C2, o tempo de espera HT é um tempo após o terceiro pulso de soldagem e seus valores para placas de aço com diferentes espessuras são:

Espessura da placa/rm	Cl	C2	HT
0,9 a 1,2		8 cyc
1,3 a 1,6	1 cyc	10 cyc	5 cyc
1,7 a 2,0		12 cyc

[00030] Em que cyc representa a unidade de tempo, que é um ciclo, 1 cyc = 0,02 segundos;

[00031] Ajuste do primeiro pulso de soldagem:

1. O tempo tl do primeiro pulso de soldagem é ajustado de acordo com a espessura da chapa, e um processo de ajuste específico é:

Espessura	da	placa	0, 9	a	1,2	mm:	tl:	8	a 12	cyc;
Espessura	da	placa	1,3	a	1, 6	mm:	tl:	10	a 15	cyc;
Espessura	da	placa	1,7	a	2,0	mm:	tl:	12	a 18	cyc.

2. A corrente de soldagem II do primeiro pulso é ajustada. Uma pepita com um diâmetro de 3,75 T^1/2 a 4,25 T^1/2(T = espessura da chapa) é gerada. As etapas de ajuste da corrente de soldagem II do primeiro pulso são:

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i. 0 eletrodo,	a pressão, a	vazão da	água de
resfriamento e o HT	são ajustados	de acordo	com 1 -
Configurações básicas	de parâmetros.	Cl e C2 são	definidos
como 0.
ii. tl é definido	de acordo com o	processo de	2.1.

iii. Partindo de 4 kA, a corrente de soldagem II do primeiro pulso é ajustada sequencialmente com 400 A como um comprimento de passo, e duas amostras de soldagem por pontos são soldadas sob cada corrente.

iv. As amostras de soldagem por ponto em 2.2.3 são destruídas usando um processo de descascamento.

v. O diâmetro da pepita do ponto de soldagem de cada amostra que é destruída na etapa 2.2.4 é medido usando um paquímetro.

vi. Os diâmetros das pepitas dos dois pontos de soldagem sob a mesma corrente de soldagem são calculados, e a corrente correspondente a quando o valor médio é o mais próximo de 3,75 T^1/2 a 4,25 T^1/2 (T = espessura da placa) é a corrente de soldagem II do primeiro pulso.

[00032]	Ajuste	do	tempo t2 do	segundo	pulso	de
soldagem e do	tempo t3	do	terceiro pulso	de soldagem:
1. 0	eletrodo,	a	pressão, a	vazão de	água	de
resfriamento,	Cl, C2 e	HT	são ajustados	de acordo	com	1 -

Configurações básicas de parâmetros.

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2. t2 e t3 são definidos de acordo com a espessura da chapa através do tl, e o processo especifico é:

Espessura da placa 0,9 a 1,2 mm: tl: 8 a 12 cyc;

t2

ti

Espessura da placa 1,3 a 1,6 mm: tl: 10 a 15 cyc;

t2

2tl

2; t3

Espessura da placa 1,7 a 2,0 mm: tl: 12 a 18 cyc;

t2

ti [00033] Ajuste da corrente de soldagem 12 do segundo pulso de soldagem e da corrente de soldagem 13 do terceiro pulso de soldagem:

1. A corrente de soldagem 12 do segundo pulso de soldagem é ajustada de acordo com a corrente de soldagem II do primeiro pulso de soldagem. O diâmetro da pepita cresce lentamente, e é assegurado que não ocorra nenhum respingo de solda. O processo de ajuste da corrente de soldagem 12 do segundo pulso de soldagem é:

Limite inferior de 12: I2min = (1,3 a 0,05 t2) II, em que t2 é o tempo do segundo pulso de soldagem (unidade: cyc) ;

Limite superior de 12: I2max = (2,2 a 0,1 t2) II, em que t2 é o tempo do segundo pulso de soldagem (unidade: cyc) .

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2. A corrente de soldagem 13 do terceiro pulso de soldagem é ajustada de acordo com a corrente de soldagem II do primeiro pulso de soldagem. 0 processo de resfriamento lento é realizado no ponto de soldagem para reduzir a geração de estrutura endurecida na pepita e melhorar a

plasticidade	do ponto	de	solda. 0	processo	de ajuste da
corrente de	soldagem	13	do	terceiro	pulso de	soldagem é:
Limite	inferior	de	13	: I3min =	- 11 3
Limite	superior	de	13	: I3max =	11.

Modalidade [00034] A soldagem por ponto é realizada em aço de alta resistência com imersão a quente de 1,6 mm (a propriedade mecânica e as composições são mostradas na Tabela 2) usando três esquemas de soldagem por ponto No. 1, No. 2 e No. 3. As gerações de trincas LME e modos de trinca do ponto de soldagem durante o teste de tenacidade são comparados e avaliados. As caracteristicas e resultados dos testes dos três esquemas de soldagem por ponto são mostrados na Tabela 3.

Tabela 2. Composições e propriedades mecânicas do aço galvanizado de alta resistência

Espessura da placa	Prop]	riedades mecânicas	Composição quimica%
Força de rendimento	Re	sistência à tração	Alongamento na fratura	C	Si	Mn	P	S
1, 6 mm	715 Mpa	1020 Mpa	20%	0, 2	1,5	1, 8	0, 01	0, 002

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Tabela 3. Características e resultados dos processos de soldagem por ponto No. 1, No. 2 e No. 3

Número de série do processo	Características do processo	Resultado do teste
No. 1	Processo de soldagem por pontos convencional	0 ponto de solda gera trincas LME graves
No. 2	0 terceiro pulso de soldagem é zero, e os demais processos são ajustados de acordo com o processo de soldagem por ponto da presente invenção.	A relação de trinca interfacial no ponto de soldagem durante o teste de quebra é alta
No. 3	0 processo de soldagem por pontos de acordo com a presente invenção é adotado	Nenhuma trinca LME é gerada na soldagem por pontos, e a relação de trinca interfacial no ponto de soldagem durante o teste de tenacidade é muito reduzida

[00035] Os resultados detalhados são:

1. Resultados do processo de soldagem por pontos

No. 1:

[00036] O processo de soldagem por pontos No. 1 é especificamente mostrado na Tabela 4:

Tabela 4. Processo de soldagem por pontos No. 1

Espessura da placa

Diâmetro da superfície final do eletrodo

Pressão de soldagem

Primeiro pulso

Primeiro tempo de resfriamento

Segundo pulso

Segun do tempo de resfriamento

Terceiro pulso

Tempo de espera

Vazão de água de resfriamento

Tem- po

Corren- te

Tempo

Corren- te

Tempo

Corren- te

1, 6 mm

6 mm

3_f 6 KN

6 cyc

11

1 cyc

6 cyc

I₂

1 cyc

6 cyc

13

5 cyc

2 L/min

Nota: II = 12 = 13 na tabela [00037] Através da metalografia, severa fragilização por metal líquido (LME) é encontrada em toda a região soldada. A figura 5 é uma metalografia típica da mesma.

2. Resultados do processo de soldagem por ponto No. 2:

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17/18 [00038] O processo de soldagem por pontos No. 2 é o seguinte:

Tabela 5. Processo de soldagem por pontos No. 2

Espessura da placa

Diâmetro da superfície final do eletrodo

Pressão de soldagem

Primeiro pulso

Primeiro tempo de resfriamento

Segundo pulso

Segun do tempo de resfriamento

Terceiro pulso

Tempo de espera

Vazão de água de resfriamento

Tem- po

Corren- te

Tempo

Corren- te

Tempo

Co

rren- te

1, 6 mm

8 mm

5, 5 kN

15 cyc

8, 0 kA

1 cyc

4 cyc

8, 8 a 14,4 kA

0

5 cyc

2 L/min

[00039] Por este processo de soldagem, durante o teste de tenacidade, o modo da trinca do ponto de soldagem é principalmente a trinca interfacial. Embora a resistência ao cisalhamento por tração (TSS) e a resistência à tração cruzada (CTS) do ponto de solda atendam aos requisitos, o ponto de solda após o teste TSS fica quase inteiramente com trinca interfacial, e a relação de trinca interfacial após o teste CTS também é menos de 50%.

3. Resultados do processo de soldagem por ponto No. 3:

[00040] O processo de soldagem por pontos No. 3 é:

Tabela 6. Processo de soldagem por ponto No. 3

Espessura da placa

Diâmetro da superfície final do eletrodo

Pressão de soldagem

Primeiro pulso

Primeiro tempo de resfriamento

Segundo pulso

Segun do tempo de resfriamento

Terceiro pulso

Tempo de espera

Vazão de água de resfriamento

Tem- po

Corren- te

Tempo

Corren- te

Tempo

Corren- te

1, 6 mm

8 mm

5, 5 kN

15 cyc

8, 0 kA

1 cyc

4 cyc

8, 8 a 14,4 kA

10 cyc

5 cyc

5, 3 kA

5 cyc

2 L/min

[00041] Por este processo, a trinca por fragilização por metal liquido (LME) não é encontrada em toda a região

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18/18 soldada através da metalografia. A sua típica metalografia é como mostrado na Figura 6.

[00042] Ao mesmo tempo, por este processo, a resistência de cisalhamento por tração (TSS) e resistência à tração cruzada (CTS) do ponto de solda atendem aos requisitos, o modo da trinca detectado após o teste CTS é todo falha por ruptura do botão de solda e a taxa de falha por ruptura de botão no ponto de soldagem detectada após a detecção de TSS também esta acima de 70%, o que é muito melhor do que o resultado quando o pulso de resfriamento lento não é aplicado.

[00043] As descrições acima são apenas modalidades preferidas da presente invenção e não pretendem limitar o escopo de proteção da presente invenção. Portanto, quaisquer modificações, equivalências, melhorias e similares feitas dentro da essência e do princípio da presente invenção devem ser englobados dentro do escopo de proteção da presente invenção.

Claims

1. Processo de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência com bom desempenho de juntas caracterizado pelo fato de que:

três pulsos de soldagem são usados dentro de um plano de soldagem por pontos;

um primeiro pulso de soldagem e um segundo pulso de soldagem são usados para gerar uma pepita e suprimir a geração de trincas por fragilização por metal liquido (LME) em que o primeiro pulso de soldagem gera uma pepita com diâmetro de 3,75 T^1/2 a 4,25 T^1/2 em que T representa uma espessura de placa;

o segundo pulso de soldagem faz com que a pepita cresça lentamente; e um terceiro pulso de soldagem, que é um pulso de têmpera, é usado para melhorar a plasticidade de um ponto de soldagem.

2/4 uma corrente de soldagem 12 e um tempo t2 do segundo pulso de soldagem, e uma corrente de soldagem 13 e um tempo t3 do terceiro pulso de soldagem são calculados pela corrente de soldagem II e o tempo tl do primeiro pulso de soldagem.

2. Processo de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência com bom desempenho de junta, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que um tempo tl do primeiro pulso de soldagem é ajustado e uma corrente de soldagem II do primeiro pulso é obtida através de testes e a corrente de soldagem II do primeiro pulso é uma corrente de soldagem ao gerar a pepita com o diâmetro de 3,75 T^1/2 a 4,25 T^1/2; e

Petição 870190040437, de 29/04/2019, pág. 91/99

3/4 para a espessura da placa de 0,9 a 1,2 mm, o tempo do tl segundo pulso de soldagem é ajustado como t2 = — ; o tempo tl do terceiro pulso de soldagem é ajustado como t3 = — + 1;

para a espessura da placa de 1,3 a 1,6 mm, o tempo do 2tl segundo pulso de soldagem é ajustado como t2 = — - 2; ο tl tempo do terceiro pulso de soldagem é ajustado como t3 = — + 2;

para a espessura da placa de 1,7 a 2,0 mm, o tempo do ti segundo pulso de soldagem e ajustado como t2 = —; o tempo ti do terceiro pulso de soldagem e ajustado como t3 = — + 1;

de acordo com a espessura da chapa, correspondentemente, um processo especifico de cálculo de 12 e 13 por II é o seguinte:

um processo de ajuste específico da corrente 12 do segundo pulso de soldagem é:

um limite inferior de 12: I2min = (1,3 - 0,05 t2) II, um limite superior de 12: I2max = (2,2 - 0,1 t2) II;

um processo de ajuste específico da corrente 13 da terceira corrente de pulso de soldagem 13 é:

um limite inferior de 13: I3min = - II, um limite superior de 13: I3max = II;

Petição 870190040437, de 29/04/2019, pág. 93/99

3. Processo de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência com bom desempenho de junta, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que para a espessura da placa de 0,9 a 1,2 mm, o tempo tl do primeiro pulso de soldagem é definido como 8 a 12 cyc, onde cyc representa uma unidade de tempo, 1 cyc = 0,02 segundos, e a corrente de soldagem II do primeiro pulso de soldagem é obtida através de testes;

para a espessura da placa de 1,3 a 1,6 mm, o tempo tl do primeiro impulso de soldagem é definido como 10 a 15 cyc e a corrente de soldagem II do primeiro impulso de soldagem é obtida através de testes;

para a espessura de placa de 1,7 a 2,0 mm, o tempo tl do primeiro pulso de soldagem é ajustado como 12 a 18 cyc, e a corrente de soldagem II do primeiro pulso de soldagem é obtida através de testes;

correspondentemente:

Petição 870190040437, de 29/04/2019, pág. 92/99

4/4

um intervalo de tempo entre o primeiro pulso de soldagem e o segundo pulso de soldagem é Cl, que é o primeiro tempo de resfriamento r um intervalo de tempo entre o segundo pulso de soldagem e o terceiro pulso de soldagem é C2, que é um

segundo tempo de resfriamento, um tempo de espera HT é um tempo após o terceiro pulso de soldagem, e para chapas de aço com diferentes espessuras, os valores de Cl, C2 e HT são respectivamente definidos da seguinte forma:

espessura da placa de 0, 9 a 1, 2 mm, Cl = 1 cyc C2 = 8 cyc, HT = 5 cyc; espessura da placa de 1,3 a 1, 6 mm, Cl = 1 cyc C2 = 10 cyc, HT = 5 cyc; espessura da placa de 1,7 a 2, 0 mm, Cl = 1 cyc

C2 = 12 cyc, HT = 5 cyc.