BR112019008699B1

BR112019008699B1 - Método de soldagem por ponto de resistência de aço de alta resistência galvanizado com boas propriedades de junta

Info

Publication number: BR112019008699B1
Application number: BR112019008699-4A
Authority: BR
Inventors: Ming Lei; Hua Pan; Dungui ZUO; Yongchao SU; Haomin JIANG; Lei Shi
Original assignee: Baoshan Iron & Steel Co., Ltd
Priority date: 2016-11-04
Filing date: 2017-09-30
Publication date: 2023-02-28
Also published as: JP7019687B2; BR112019008699A2; JP2019536631A; EP3536435A1; US20190321907A1; AU2017352642A1; CN108015401B; CN108015401A; US11167370B2; AU2017352642B2; EP3536435A4; WO2018082425A1

Abstract

Um método para soldagem por ponto de resistência de aço de alta resistência galvanizado com boas propriedades de junta, que inclui três pulsos de soldagem dentro de um ciclo de soldagem por pontos: um primeiro pulso de soldagem e um segundo pulso de soldagem são usados para gerar uma pepita e suprimir a geração de trincas por fragilização por metal líquido (LME), em que o primeiro pulso de soldagem gera uma pepita com um diâmetro de 3,75 T1/2 a 4,25 T1/2, em que T é a espessura de uma placa; o segundo pulso de soldagem faz a pepita crescer lentamente; um terceiro pulso de soldagem é um pulso de resfriamento lento, que é usado para melhorar a plasticidade das juntas de soldagem. Para o primeiro pulso de soldagem, uma corrente de soldagem I1 do primeiro pulso de soldagem é obtida por meio do ajuste de um tempo t1 do primeiro pulso de soldagem e por meio de uma experiência, em que a corrente de soldagem I1 do primeiro pulso de soldagem é uma corrente de soldagem correspondendo a quando é gerada uma pepita com um diâmetro de 3,75 T1/2 a 4,25 T1/2; uma corrente de soldagem I2 e o tempo t2 do segundo pulso (...).

Description

Campo da invenção

[0001] A invenção se refere a um método de soldagem de chapa de aço automotivo, e em particular a um método de soldagem por ponto de resistência de chapas de aço galvanizado com resistência à tração não inferior a 590 Mpa.

Antecedentes da Invenção

[0002] Nos últimos anos, à medida que o preço do petróleo aumenta e a consciência das pessoas sobre conservação de energia, proteção ambiental e segurança do veículo como um todo aumenta continuamente, várias tecnologias de diminuição de peso do corpo do veículo têm sido amplamente utilizadas na indústria automobilística. Assim, a proporção de utilização de aço de alta resistência na carroceria do veículo é cada vez maior. Soldagem por pontos de resistência tem sido amplamente utilizada na indústria automotiva devido às vantagens da alta eficiência de produção, fácil implementação de automação, dentre outros, e continuará a ser o principal processo de soldagem de chapas de aço de alta resistência na indústria automotiva. Portanto, a tecnologia de soldagem por ponto de resistência de aço de alta resistência é amplamente visada.

[0003] A junta de chapas de aço galvanizado de alta resistência tende a ocorrer após dois problemas durante a soldagem por pontos: 1. Trincas por fragilização por metal líquido, referidas como trincas LME 2. Trinca interfacial tende a ocorrer na junta.

[0004] Com relação ao problema das trincas LME, nenhuma patente relevante foi encontrada após a pesquisa no nacional. Uma vez que o problema é um foco de pesquisa na indústria nos últimos dois anos, literaturas de pesquisa sobre seus fatores de influência e sensibilidades foram publicadas vez ou outra. Em um documento denominado “Soldas livres de fragilização por metal líquido de aços de plasticidade induzida por geminação galvanizada” de Rouholah Ashiri ET AL. (Scripta Materialia 114 (2016) 41 a 47), uma solução de solda por pontos com dois pulsos de solda adotados para aço TWIP galvanizado por imersão a quente de 1,2 mm pode efetivamente suprimir a geração de trincas LME na solda por ponto. O processo é mostrado na Fig. 1. O primeiro pulso é usado para gerar uma pepita com um tamanho básico, e o segundo pulso é usado para o crescimento lento da pepita para reduzir a tensão residual.

[0005] Tendo em vista a fragilidade do ponto de soldagem de aço de alta resistência, uma solução com pulso de têmpera durante o processo de soldagem é geralmente usada na indústria para melhorar a plasticidade do ponto de solda e melhorar o modo de trinca do ponto de soldagem durante o teste de tenacidade à fratura. Um modo de ajuste específico do pulso de têmpera é geralmente obtido através de testes físicos por um processo ortogonal. Um resultado relevante da pesquisa de patentes é: “Processo para melhorar a propriedade mecânica de uma junta no ponto de soldagem de aço avançado de alta resistência” (Patente No. CN 102489859 A): grãos de metal são refinados usando um processo com pasta de liga inoculante, de modo que as estruturas das junções sejam melhoradas para melhorar a propriedade mecânica de uma junta no ponto de soldagem do aço avançado de alta resistência; “Processo de soldagem híbrido por ponto de resistência e laser para aço de alta resistência” (CN 102500936 A): o desempenho de uma junta de aço de alta resistência é melhorado por meio de um processo de conexão composto de solda a laser e solda por pontos.

Sumário da invenção

[0006] O objetivo da presente invenção é fornecer um método de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência com bom desempenho da junta, que pode melhorar a plasticidade da junta e aumentar a probabilidade de falha por ruptura do ponto de solda durante a detecção de trinca, ao mesmo tempo que suprime a geração de trincas por fragilização por metal líquido (LME) durante a soldagem por pontos de chapas de aço galvanizado de alta resistência.

[0007] A fim de alcançar o propósito técnico acima, a presente invenção adota a seguinte solução técnica.

[0008] Um método de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência com bom desempenho da junta, três pulsos de soldagem são usados dentro de um ciclo de soldagem por ponto; o primeiro pulso de soldagem e o segundo pulso são usados para gerar uma pepita e suprimir a geração de trincas por fragilização por metal líquido (LME), em que o primeiro pulso de soldagem gera uma pepita com diâmetro de 3,75 T1/2 a 4,25 T1/2, onde T representa a espessura da placa; o segundo pulso de soldagem faz com que a pepita cresça lentamente; e um terceiro pulso de soldagem é um pulso de têmpera, que é usado para melhorar a plasticidade de um ponto de solda.

[0009] Um tempo t1 do primeiro pulso de soldagem é ajustado e uma corrente de soldagem I1 do primeiro pulso de soldagem é obtida através de testes, e a corrente de soldagem I1 do primeiro pulso de soldagem é uma corrente de soldagem ao gerar a pepita com o diâmetro de 3,75 T1/2 a 4,25 T1/2; e uma corrente de soldagem I2 e um tempo t2 do segundo pulso de soldagem e uma corrente de soldagem I3 e um tempo t3 do terceiro pulso de soldagem são calculados pela corrente de soldagem I1 e o tempo t1 do primeiro pulso de soldagem.

[00010] Pelo método de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência com bom desempenho de junta da presente invenção, as trincas LME durante a solda por pontos de aço galvanizado de alta resistência pode ser eficazmente suprimidas e a plasticidade do ponto de soldagem também pode ser melhorada. De acordo com o método de soldagem por pontos de resistência da presente invenção, três pulsos de soldagem são usados dentro de um ciclo de soldagem por pontos, o primeiro e segundo pulsos são usados para gerar a pepita e suprimir a geração das trincas LME, e o terceiro pulso de soldagem é o pulso de têmpera, que é usado para melhorar a plasticidade do ponto de solda, de modo que a trinca do ponto de soldagem durante o teste de tenacidade é melhorada.

[00011] Além disso, o método de soldagem por ponto fornecido pela presente invenção explica um método de ajuste das correntes de soldagem I e os tempos t nos três pulsos de soldagem e uma relação matemática entre eles, onde a corrente de soldagem I2 e o tempo t2 do segundo pulso de soldagem e a corrente de soldagem I3 e o tempo t3 do terceiro pulso de soldagem podem ser convenientemente calculados pela corrente de soldagem I1 e o tempo t1 do primeiro pulso de soldagem obtido através de alguns testes, de modo que um método de soldagem por pontos, que não só pode suprimir as trincas LME durante a soldagem por ponto das placas de aço galvanizado de grande resistência, mas igualmente pode melhorar a plasticidade do ponto de solda, é executado.

[00012] Através do método de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência da presente invenção, as trincas por fragilização por metal líquido (LME) durante a soldagem por pontos das chapas galvanizadas de aço de alta resistência podem ser eficazmente suprimidas, enquanto a plasticidade do ponto de solda é melhorada, e a probabilidade de falha por ruptura do botão de solda durante o teste de tenacidade é aumentada. Portanto, a união por soldagem por ponto das chapas de aço galvanizado de alta resistência com qualidade mais confiável e melhor desempenho é obtida, e uma orientação útil pode ser fornecida para a produção de soldagem das chapas galvanizadas de aço de alta resistência.

Breve Descrição das Figuras

[00013] A figura 1 é uma vista esquemática dos parâmetros do processo para suprimir as trincas LME durante a soldagem por pontos de placas de aço galvanizado TWIP na literatura.

[00014] A figura 2 é uma vista esquemática de um método de soldagem por pontos de resistência de aço de alta resistência galvanizado com bom desempenho da junta de acordo com a presente invenção.

[00015] A figura 3 é uma vista esquemática de uma seção de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência.

[00016] A figura 4 é uma vista esquemática da relação entre a espessura da placa e a pressão da solda.

[00017] A figura 5 é uma metalografia de uma seção de soldagem por pontos típica do processo No. 1 (processo de soldagem por pontos convencional) em uma modalidade.

[00018] A figura 6 é uma metalografia de uma seção típica de soldagem por pontos do processo No. 3 (o processo de soldagem por pontos da presente invenção) em uma modalidade.

Descrição Detalhada das Modalidades

[00019] A presente invenção será ainda descrita abaixo em conjunto com os desenhos anexos e uma modalidade específica.

[00020] A presente invenção divulga um método de soldagem por pontos de resistência de placas de aço galvanizado com uma resistência à tração não inferior a 590 Mpa. Pelo método, a plasticidade do ponto de solda pode ser melhorada, e a probabilidade de falha por ruptura dos pontos de solda durante o teste de tenacidade pode ser aumentada enquanto a geração de trincas por fragilização por metal líquido (LME) durante a soldagem por ponto de placas de aço galvanizado de alta resistência são suprimidas.

[00021] Como mostrado na figura 2, em um método de soldagem por ponto por resistência de aço galvanizado de alta resistência com bom desempenho de junta, três pulsos de soldagem são usados dentro de um ciclo de soldagem por pontos; um primeiro pulso de soldagem e um segundo pulso de soldagem são usados para gerar uma pepita e suprimir a geração de trincas LME, em que o primeiro pulso de soldagem gera uma pepita com diâmetro de 3,75 T1/2 a 4,25 T1/2 e T representa a espessura da placa; o segundo pulso de soldagem faz com que a pepita cresça lentamente; e um terceiro pulso de soldagem é um pulso de têmpera, que é usado para melhorar a plasticidade de um ponto de solda.

[00022] Um tempo t1 do primeiro pulso de soldagem é ajustado e uma corrente de soldagem I1 do primeiro pulso de soldagem é obtida através de testes, e a corrente de soldagem I1 do primeiro pulso de soldagem é uma corrente de soldagem ao gerar a pepita com o diâmetro de 3,75 T1/2 a 4,25 T1/2; e uma corrente de soldagem I2 e um tempo t2 do segundo pulso de soldagem e uma corrente de soldagem I3 e um tempo t3 do terceiro pulso de soldagem são calculados pela corrente de soldagem I1 e o tempo t1 do primeiro pulso de soldagem.

[00023] Na presente invenção, a corrente de soldagem I2 e o tempo t2 do segundo pulso de soldagem e a corrente de soldagem I3 e o tempo t3 do terceiro pulso de soldagem podem ser convenientemente calculados pela corrente de soldagem I1 e pelo tempo t1 do primeiro impulso de soldagem obtido através de alguns testes, para que o método de soldagem por pontos, que pode não só suprimir as trincas LME durante a soldagem por pontos das placas de aço galvanizado de alta resistência, como também pode melhorar a plasticidade do ponto de solda, seja implementado.

[00024] O princípio do funcionamento do método de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência com bom desempenho na junta da presente invenção é o seguinte.

[00025] Duas condições são necessárias para a geração das trincas LME, uma tensão e uma faixa de temperatura adequada (a faixa do aço galvanizado de alta resistência é de 700 °C a 950 °C). O aço galvanizado de alta resistência tem as duas condições acima em um método de soldagem por ponto, e assim gera as trincas LME.

[00026] A concepção da presente invenção é evitar a ocorrência de trincas LME, reduzindo o nível de tensão de uma região de soldagem por pontos X sensível a trincas LME, como mostrado na figura 3. O princípio específico é: com o aumento do calor durante a soldagem por ponto, um diâmetro D e uma altura h da pepita Y aumentam continuamente. Como o aço de alta resistência, especialmente o aço de ultra alta resistência, tem a adição de mais elementos de liga a um material base, ele tem alta resistividade elétrica e como a velocidade de geração de calor durante a soldagem por ponto é alta, faz com que a pepita cresça em alta velocidade. A altura h da pepita cresce rapidamente, de modo que a espessura T' do material base não derretido na direção da espessura da placa é rapidamente diminuída, e o tamanho da espessura T' do material base não fundido afeta diretamente a área da seção transversal sob uma carga. Portanto, quanto menor a espessura T' do material base não derretido, maior a tensão.

[00027] Na presente invenção, a pepita com o diâmetro de 3,75 T1/2 a 4,25 T1/2 (T = espessura da chapa) é gerada pelo primeiro pulso de soldagem. Neste momento, a pepita é relativamente pequena, a espessura T' do material base não fundido é relativamente grande e nenhuma trinca LME é gerada pela soldagem por pontos. Então, o segundo pulso de soldagem com um curto tempo t2 é aplicado para crescer lentamente a pepita, reduzindo assim a velocidade de diminuição da espessura T' do material base não derretido, de modo a reduzir o nível de tensão da região sensível à trinca LME e evitar o ocorrência das trincas LME.

[00028] A melhoria da plasticidade do ponto de soldagem e a maior probabilidade de falha por ruptura do ponto de soldagem durante o teste de quebra são alcançadas pelo terceiro pulso de soldagem. Este pulso é o pulso de têmpera, que pode efetivamente reduzir a velocidade de resfriamento da região da pepita e reduzir a geração de uma estrutura endurecida da junta, melhorando assim a plasticidade da mesma.

[00029] Etapas de implementação do teste: 1 - Configurações básicas de parâmetros: 1. É utilizado um eletrodo com uma superfície abaulada de 0 6 mm (espessura da placa < 1,4 mm) ou 0 8 mm (espessura da placa > 1,4 mm). 2. A pressão de soldagem é ajustada dentro de uma região fechada conforme mostrado na Figura 4 de acordo com a espessura da placa. Um método específico para definir um valor da pressão de soldagem é: o limite inferior da pressão de soldagem Fmin = 3,182 T + 0,0364 kN (em que T representa a espessura da chapa, sua unidade é mm e a faixa de T é 0,9 mm a 2,0 mm); o limite superior da pressão de soldagem Fmax = 4,091 T - 0,182 kN (em que T representa a espessura da placa, a sua unidade é mm e a faixa de T é 0,9 mm a 2,0 mm). 3. Vazão da água de refrigeração: 2L/min a 4L/min. 4. O tempo de C1, C2 e HT (tempo de espera) na figura 2 é definido de acordo com a Tabela 1. O intervalo de tempo entre o primeiro pulso de soldagem e o segundo pulso de soldagem é C1, ou seja, um primeiro tempo de resfriamento C1, o tempo de intervalo entre o segundo pulso de soldagem e o terceiro pulso de soldagem é C2, ou seja, um segundo tempo de resfriamento C2, o tempo de espera HT é um tempo após o terceiro pulso de soldagem e seus valores para placas de aço com diferentes espessuras são:

[00030] Em que cyc representa a unidade de tempo, que é um ciclo, 1 cyc = 0,02 segundos;

[00031] Ajuste do primeiro pulso de soldagem: 1. O tempo t1 do primeiro pulso de soldagem é ajustado de acordo com a espessura da chapa, e um método de ajuste específico é: Espessura da placa 0,9 a 1,2 mm: t1: 8 a 12 cyc; Espessura da placa 1,3 a 1,6 mm: t1: 10 a 15 cyc; Espessura da placa 1,7 a 2,0 mm: t1: 12 a 18 cyc. 2. A corrente de soldagem I1 do primeiro pulso é ajustada. Uma pepita com um diâmetro de 3,75 T1/2 a 4,25 T1/2 (T = espessura da chapa) é gerada. As etapas de ajuste da corrente de soldagem I1 do primeiro pulso são: i. O eletrodo, a pressão, a vazão da água de resfriamento e o HT são ajustados de acordo com “1 - Configurações básicas de parâmetros”. C1 e C2 são definidos como 0. ii. t1 é definido de acordo com o método de "2.1". iii. Partindo de 4 kA, a corrente de soldagem I1 do primeiro pulso é ajustada sequencialmente com 400 A como um comprimento de passo, e duas amostras de soldagem por pontos são soldadas sob cada corrente. iv. As amostras de soldagem por ponto em 2.2.3 são destruídas usando um método de descascamento. v. O diâmetro da pepita do ponto de soldagem de cada amostra que é destruída na etapa 2.2.4 é medido usando um paquímetro. vi. Os diâmetros das pepitas dos dois pontos de soldagem sob a mesma corrente de soldagem são calculados, e a corrente correspondente a quando o valor médio é o mais próximo de 3,75 T1/2 a 4,25 T1/2 (T = espessura da placa) é a "corrente de soldagem I1 do primeiro pulso".

[00032] Ajuste do tempo t2 do segundo pulso de soldagem e do tempo t3 do terceiro pulso de soldagem: 1. O eletrodo, a pressão, a vazão de água de resfriamento, C1, C2 e HT são ajustados de acordo com "1 - Configurações básicas de parâmetros". 2. t2 e t3 são definidos de acordo com a espessura da chapa através do t1, e o método específico é: Espessura da placa 0,9 a 1,2 mm: t1: 8 a 12 cyc; t2

Espessura da placa 1,3 a 1,6 mm: t1: 10 a 15 cyc; t2

Espessura da placa 1,7 a 2,0 mm: t1: 12 a 18 cyc; t2

[0033] Ajuste da corrente de soldagem I2 do segundo pulso de soldagem e da corrente de soldagem I3 do terceiro pulso de soldagem: 1. A corrente de soldagem I2 do segundo pulso de soldagem é ajustada de acordo com a corrente de soldagem I1 do primeiro pulso de soldagem. O diâmetro da pepita cresce lentamente, e é assegurado que não ocorra nenhum respingo de solda. O método de ajuste da corrente de soldagem I2 do segundo pulso de soldagem é: Limite inferior de I2: I2min = (1,3 a 0,05 t2) I1, em que t2 é o tempo do segundo pulso de soldagem (unidade: cyc); Limite superior de I2: I2max = (2,2 a 0,1 t2) I1, em que t2 é o tempo do segundo pulso de soldagem (unidade: cyc). 2. A corrente de soldagem I3 do terceiro pulso de soldagem é ajustada de acordo com a corrente de soldagem I1 do primeiro pulso de soldagem. O processo de resfriamento lento é realizado no ponto de soldagem para reduzir a geração de estrutura endurecida na pepita e melhorar a plasticidade do ponto de solda. O método de ajuste da corrente de soldagem I3 do terceiro pulso de soldagem é: Limite inferior de I3: I3min = - I1 3 Limite superior de I3: I3max = I1.

Modalidade

[00034] A soldagem por ponto é realizada em aço de alta resistência com imersão a quente de 1,6 mm (a propriedade mecânica e as composições são mostradas na Tabela 2) usando três esquemas de soldagem por ponto No. 1, No. 2 e No. 3. As gerações de trincas LME e modos de trinca do ponto de soldagem durante o teste de tenacidade são comparados e avaliados. As características e resultados dos testes dos três esquemas de soldagem por ponto são mostrados na Tabela 3.Tabela 2. Composições e propriedades mecânicas do aço galvanizado de alta resistência

Tabela 3. Características e resultados dos métodos de soldagem por ponto No. 1, No. 2 e No. 3

[00035] Os resultados detalhados são:

1. Resultados do método de soldagem por pontos No.1:

[00036] O método de soldagem por pontos No. 1 é especificamente mostrado na Tabela 4: Tabela 4. Método de soldagem por pontos No. 1

[00037] Através da metalografia, severa fragilização por metal líquido (LME) é encontrada em toda a região soldada. A figura 5 é uma metalografia típica da mesma.

2. Resultados do método de soldagem por ponto No. 2:

[00038] O método de soldagem por pontos No. 2 é o seguinte: Tabela 5. Método de soldagem por pontos No. 2

[00039] Por este método de soldagem, durante o teste de tenacidade, o modo da trinca do ponto de soldagem é principalmente a trinca interfacial. Embora a resistência ao cisalhamento por tração (TSS) e a resistência à tração cruzada (CTS) do ponto de solda atendam aos requisitos, o ponto de solda após o teste TSS fica quase inteiramente com trinca interfacial, e a relação de trinca interfacial após o teste CTS também é menos de 50%.

3. Resultados do método de soldagem por ponto No. 3:

[00040] O método de soldagem por pontos No. 3 é: Tabela 6. Método de soldagem por ponto No. 3

[00041] Por este método, a trinca por fragilização por metal líquido (LME) não é encontrada em toda a região soldada através da metalografia. A sua típica metalografia é como mostrado na Figura 6.

[00042] Ao mesmo tempo, por este método, a resistência de cisalhamento por tração (TSS) e resistência à tração cruzada (CTS) do ponto de solda atendem aos requisitos, o modo da trinca detectado após o teste CTS é toda falha por ruptura do botão de solda e a taxa de falha por ruptura de botão no ponto de soldagem detectada após a detecção de TSS também esta acima de 70%, o que é muito melhor do que o resultado quando o pulso de resfriamento lento não é aplicado.

[00043] As descrições acima são apenas modalidades preferidas da presente invenção e não pretendem limitar o escopo de proteção da presente invenção. Portanto, quaisquer modificações, equivalências, melhorias e similares feitas dentro da essência e do princípio da presente invenção devem ser englobados dentro do escopo de proteção da presente invenção.

Claims

1. Método de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência com bom desempenho de junta caracterizado pelo fato de que: três pulsos de soldagem são usados dentro de um plano de soldagem por pontos; um primeiro pulso de soldagem e um segundo pulso de soldagem são usados para gerar uma pepita e suprimir a geração de trincas por fragilização por metal líquido (LME), em que o primeiro pulso de soldagem tem uma magnitude de amperagem de primeira corrente e um tempo de duração de pulso t1 que gera uma pepita com diâmetro de 3,75 T1/2 a 4,25 T1/2 em que T representa uma espessura de placa; o segundo pulso de soldagem tem uma segunda magnitude de amperagem de corrente e um tempo de duração de pulso t2 que faz com que a pepita cresça a uma taxa menor do que uma taxa de crescimento durante o primeiro pulso de soldagem; e um terceiro pulso de soldagem tem uma terceira magnitude de amperagem de corrente e um tempo de duração de pulso t3, que é um pulso de têmpera, usado para melhorar a plasticidade de um ponto de soldagem, em que a segunda magnitude de amperagem de corrente do segundo pulso de soldagem é maior do que a primeira e terceira magnitudes de amperagem de corrente do respectivo primeiro e terceiro pulsos de soldagem, e o tempo de duração do pulso t2 é menor que o tempo de duração do pulso t1.

2. Método de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência com bom desempenho de junta, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que um tempo t1 do primeiro pulso de soldagem é ajustado e uma corrente de soldagem I1 do primeiro pulso de soldagem é obtida através de testes e a corrente de soldagem I1 do primeiro pulso de soldagem é uma corrente de soldagem ao gerar a pepita com o diâmetro de 3,75 T1/2 a 4,25 T1/2; e uma corrente de soldagem I2 e um tempo t2 do segundo pulso de soldagem, e uma corrente de soldagem I3 e um tempo t3 do terceiro pulso de soldagem são calculados pela corrente de soldagem I1 e o tempo t1 do primeiro pulso de soldagem.

3. Método de soldagem por pontos de resistência de aço galvanizado de alta resistência com bom desempenho de junta, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que para a espessura da placa de 0,9 a 1,2 mm, o tempo t1 do primeiro pulso de soldagem é ajustado como 8 a 12 cyc, em que cyc representa uma unidade de tempo, 1 cyc = 0,02 segundos, e a corrente de soldagem I1 do primeiro pulso de soldagem é obtida através de testes; para a espessura da placa de 1,3 a 1,6 mm, o tempo t1 do primeiro impulso de soldagem é ajustado como 10 a 15 cyc, e a corrente de soldagem I1 do primeiro impulso de soldagem é obtida através de testes; para a espessura de placa de 1,7 a 2,0 mm, o tempo t1 do primeiro pulso de soldagem é ajustado como 12 a 18 cyc, e a corrente de soldagem I1 do primeiro pulso de soldagem é obtida através de testes; correspondentemente: para a espessura da placa de 0,9 a 1,2 mm, o tempo do segundo pulso de soldagem é ajustado como

o tempo do terceiro pulso de soldagem é ajustado como

para a espessura da placa de 1,3 a 1,6 mm, o tempo do segundo pulso de soldagem é ajustado como

o tempo do terceiro pulso de soldagem é ajustado como

para a espessura da placa de 1,7 a 2,0 mm, o tempo do 1 segundo pulso de soldagem é ajustado como

o tempo do terceiro pulso de soldagem é ajustado como

de acordo com a espessura da chapa, correspondentemente, um método específico de cálculo de I2 e I3 por I1 é o seguinte: um método de ajuste específico da corrente I2 do segundo pulso de soldagem é: um limite inferior de I2: I2min = (1,3 — 0,05 t2) I1, um limite superior de I2: I2max = (2,2 - 0,1 t2) I1; um método de ajuste específico da corrente I3 da terceira corrente de pulso de soldagem I3 é: um limite inferior de I3:

, um limite superior de I3: I3max = I1; um intervalo de tempo entre o primeiro pulso de soldagem e o segundo pulso de soldagem é C1, que é o primeiro tempo de resfriamento, um intervalo de tempo entre o segundo pulso de soldagem e o terceiro pulso de soldagem é C2, que é um segundo tempo de resfriamento, um tempo de espera HT é um tempo após o terceiro pulso de soldagem, e para chapas de aço com diferentes espessuras, os valores de C1, C2 e HT são respectivamente definidos da seguinte forma: espessura da placa de 0,9 a 1,2 mm, C1 = 1 cyc, C2 = 8 cyc, HT = 5 cyc; espessura da placa de 1,3 a 1,6 mm, C1 = 1 cyc, C2 = 10 cyc, HT = 5 cyc; espessura da placa de 1,7 a 2,0 mm, C1 = 1 cyc, C2 = 12 cyc, HT = 5 cyc.

4. Método de soldagem por ponto de resistência de aço galvanizado de alta resistência com bom desempenho de junta, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o tempo de duração do pulso t2 é menor do que o tempo de duração do pulso t3.